1. ÜLDSÄTTED
1.1.Disain peaks arvestama stressi põhjustatud ehitamise ajal ja rajatiste käitamise, samuti tootmise, ladustamise ja transpordi ehituskonstruktsioonid.
1.2.Peamised omadused saadetised asutatud neid reegleid, on nende kontrollväärtused.
laadida teatud tüüpi iseloomustab reeglina, standard väärtus. Koormate inimesi, loomi, seadmed korrust elamu, avalik hoonete, põllumajandushoonete, silla ja sildkraanadega, lumi, temperatuur kliimamõju on varustatud kahe standard väärtused: täielik ja kärpida( kantakse kontole, kui on vaja kaaluda mõju kestus koormus, katsetamine vastupidavusja muudel juhtudel täpsustatud standardeid konstruktsioonide ja sihtasutused).
1.3.Arvestatud koormuse väärtus, mis määratakse, korrutades selle sihtväärtuses koormuse ohutegurit gf, mis vastab peetakse piirseisund ja vastuvõetud:
a) * arvutamise tugevuse ja stabiilsuse - vastavalt punktile.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 ja 8.7;
b) arvutamiseks vastupidavus - võrdne ühe;
c) arvutamisel deformatsioonid - võrdne ühe kui konstruktsioonilt standardite ja põhjustel ei seata muid väärtusi;
g) arvutamiseks teist liiki piirates Ühendriigid - Ehitusprojekteerimisfirmade standardite ja alused.
arvutatud väärtused saadetised kohalolekul statistika võib määrata otse antud tõenäosus ületatud. Kui arvutatakse
struktuurid ja alused ehitiste püstitamisel ja struktuurid arvutatud väärtused lumi, tuul, jää koormusi ja temperatuuri mõjust kliimale tuleks vähendada 20% võrra.
Vajadusel põhineb tugevus ja vastupidavus tulekahju tingimustes all lõhkeaine mõju, kokkupõrked sõidukite osad usaldusväärsust koefitsiendid kõik koormus arvesse, kui see koormus tuleb olla ühtsust.
Märkus. Suhe saadetised kahe standardväärtuseid vastava arvutatud väärtust tuleb määrata sama usaldusväärsusega teguriga koormuse jaoks( peetakse piirtingimus).
( täiendatud väljaanne. Chg. № 2).
KLASSIFITSEERIMISSKAALAD LOADS
1.4.Sõltuvalt kestus rõhutab peaks eristatakse alalisi ja ajutisi( pikk, lühike, konkreetsed) koormus.
1.5.Stressi põhjustatud ajal tootmise, ladustamise ja transpordi struktuuride, samuti hoonete ehitamine, tuleks arvesse võtta arvutustes lühiajaline koormus.
| Made TSNIISK.Kucherenko NSVL Riikliku Ehitus komitee heaks | dekreediga NSVL Riikliku komitee asjade ehitus alates 29. august 1985 № 135 | Term sissejuhatus jõustub 1. jaanuar 1987 |
tekkivaid pingeid etapil toimimise võimalusi, tuleks kaaludanõudlusekohaselt.1,6-1,9.
1.6.Sest pidev saadetised tuleks lisada:
a) massi hooneosade, sealhulgas kaalust laager ja kaitsta struktuuride;
b) massi ja rõhul muldade( tammide Tagasitäite) lokaliseerimiseks rõhul.
salvestatud disaini või põhineb jõupingutusi eelpingestatud tuleks arvutamisel arvesse, kui jõupingutusi püsiva koormusi.
1,7 *.Pikaajalise saadetised tuleks lisada:
a) massi ajutise vaheseinad, kastmeid ja podbetonok varustuse;
b) fikseeritud seadmed kaal: masinad, aparaadid, mootorid, paagid, torustiku liitmikud, toetust osad ja isolatsioon, vöö konveierid, püsiv tõsteseadmed oma köied ja juhendid, samuti kaalu Vedelike ja tahkete ainete, täites seadmed;
c) gaaside rõhk, vedelike ja lahtine organite konteinereid ja torujuhtmete, ülerõhk ja alarõhk õhk, mis tekib siis, kui ventilatsioonišahtid;
d) koormus kattuvad ladustatud kaupade ja ladustamise seadmed ladustamisruumides, külmikud, aidad, korstnad, raamatukogud jms valdkondades;
E) statsionaarsete seadmete termilised tehnoloogilised mõjud;e) veekihi kaal veekindlatele pindadele;G) tööstuslike tolmukontsentratsioonide mass, kui selle akumuleerumine ei ole asjakohaste meetmetega välistatud;H) inimeste, loomade, varustuse elamute, avalike ja põllumajanduslike hoonete põrandad, millel on vähendatud standardväärtused, toodud tabelis.3;Ja
) vertikaalkoormusega ja riputatud kraana vähenenud standard väärtuse kindlaksmääramiseks korrutatakse full-spetsifikatsiooni väärtusest vertikaalkoormusega ühest kraana( vt lõik 4.2) iga ajavahemiku hoone teguriga:. . 0.5 - rühmad kraana tegutsemisrežiimid 4K-6K;0,6 - kraanade tööreziimi grupp 7K;0,7 - 8K kraanade töörežiimi grupp. Kraanade tööreziimide grupid võetakse vastu vastavalt GOST 25546-82;
( k) vähendatud disainväärtusega lumekoormused, mis määratakse korrutades kogu arvestusliku väärtuse koefitsiendiga 0,5;
l) temperatuuri klimaatilised mõjud vähendatud normatiivväärtustega, mis määratakse vastavalt lõigetele.8.2-8.6 tingimusel q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) põhjustatud mõjud deformatsioonid alusega, ei kaasne radikaalselt struktuuri muutmata mulda, samuti sulatamist igikeltsa;
n) materjalide niiskuse, kokkutõmbumise ja kallutamise põhjustatud mõjud. Märkus
.Piirkondades, kus keskmine jaanuar temperatuur miinus 5 ° C ja rohkem( kaart 5 5 taotluse SNP 2.01.07-85 *) piiratud lumekoormus arvutatud väärtus ei ole seatud.
( muudetud väljaanne, muudatusettepanek nr 2).
1.8 *.Lühiajaliste saadetised tuleks liigitada:
a) koormus seadmed tulenevad puskoostanovochnom, üleminek ja testimisrežiimid ja tema ümberkorraldused või asendamine;B) inimeste mass, remondimaterjalid seadmete hoolduse ja remondi valdkonnas;
c) koormus inimesi, loomi, seadmed korrust elamu, avaliku ja põllumajandushoonete täielikult normatiivsed väärtused, välja arvatud saadetised lõikes 1.7, a, b, d, e.;
g) last liikuv käitlemise tehnika( harklaadurid, elektriautod, virnastamisseadmed, tõstukid ja peatada sildkraanale ja täielik standard väärtus);E) täiskoormusega lumega koormused;
e) temperatuuri klimaatilised mõjud, millel on täielik normatiivne väärtus;G) tuulekoormused;H) jää koormus.
( parandatud versioon, muudatusettepanek nr 2).
1.9.Erilist koormust tuleks omistada:
a) seismilised mõjud;B) plahvatusohtlikud mõjud;
c) ebatüüpiliste protsesside tõrgete, ajutise tõrke või seadmete rikete põhjustatud koormused;
g) kokkupuute põhjustatud deformatsioonid alusega kaasas radikaalselt struktuuri muutmata pinnasega( vajumisest leotamiseks) või selle vajumine aladel kaevandamise ja karstikoobastesse.
koormate koormate laadimine
1.10.Arvutamine struktuurid ja alused piirseisundite esimese ja teise rühmaga tuleks läbi, võttes arvesse ebasoodsat kombinatsioone saadetised või nende jõupingutusi.
Need kombinatsioonid on esitatud analüüsist tõeline võimalusi samaaegne erinevate koormuste käesoleva samm töö struktuuri või alusega.
1.11.Olenevalt koostisest koormuse tuleks arvesse võtta, et eristada:
a) põhilised koormuskombinatsioonidest, mis koosneb püsiv, pikaajaline ja lühiajaline;B) koormate erikombinatsioonid, mis koosnevad püsivast, pikaajalisest, lühiajalisest ja kindlast koormast. Ajutine
koormus kahe standard väärtused tuleb lisada mõlema kombinatsioon pikk - registreeritud alandatud standard väärtus lühikese - võttes arvesse täielik spetsifikatsioon väärtus.
Eriline kombinatsioon saadetised, sealhulgas plahvatusohtlikkuse mõju või koormuse põhjustatud kokkupõrkest sõidukite taimeosi on lubatud eirata lühiajaline koormus nimetatud Sec. 1.8. *
1.12.Kui kombinatsioonid Registreeritud sisaldab pidevat ja vähemalt kaks ajutist saadetised, live saadetised arvutatud väärtused või vastavat püügikoormust tuleks korrutatakse kombinatsioone koefitsientide võrdne:
põhi kombinatsioone saadetised pikka y1 = 0,95;lühiajaliseks y2 = 0,9;
pikkade koormuste erikombinatsioonides y1 = 0,95;Lühikese y2 = 0,8, välja arvatud nimetatud standardite disain struktuurid seismilised valdkondades ning muude reeglite disaini struktuurid ja sihtasutused. Sel juhul tuleks spetsiaalne koormus langetada ilma vähendamiseta. Kui moodustades
peamine kombinatsioonid, mis sisaldavad üht konstantse koormuse ja live koormus( krooniline või äge), y1 koefitsientide y2 ei tohi manustada. Märkus
.Koos aluselise võtta kolme või enama mööduvat saadetised kalkuleeritud väärtusi võib korrutada kombinatsiooni koefitsiendi y2, sai esimest( mõjutus-) mööduvad koormuse - 1,0, teist - 0,8, ülejäänud - 0,6.
1.13.. Kui registreeritud kombinatsioone saadetised vastavalt juhistele p 1,12 ühe ajutise koormuse võetavaid:
a) laadimiseks teatud liiki ühest allikast( või alarõhk konteiner, lumi, tuul, jää koormus, temperatuuridega löögienergia alates laadur,elektrimootoriga, silla- või kraanaga);
b) koormust mitmest allikast kui nende koosmõju peetakse regulatiivsete ja hinnanguliselt koormuse väärtused( alates seadmed koormus, inimesed ja salvestatud materjali ühe või mitme kattuvad koefitsiendid Ya ja üün, esitatakse lõigetes 3.8 ja 3.9; . Laadimitmed silla- või vedrustusekraanad, võttes arvesse punkti 4.17 kohaselt määratud koefitsienti y, vastavalt punktile 7.4 kindlaksmääratud jääkoormust).
SNiP 2.01.07-85 * - koormused ja mõjud.
ehitusmääruse
koormusi ja mõju
SNIP 2.01.07-85 *
MOSKVA
2003
LOODUD TSNIISK... Kucherenko NSVL Riikliku Ehitus komitee( Murel AA Bach - Head niidid; Belyshev IA, Murel VA pensionil, doktor Tehnikateaduste Professor VD Kasvataja, AI. ...Tseitlin) MISI neile. V.V.Kuibyshev NSVL kõrgharidus( cand. Tehn. Sciences LV Klepikov).
tutvustas neid TSNIISKile. Kucherenko Gosstroy NSVL.
valmistada kinnitamiseks Glavtehnormirovaniem NSVL Riikliku Ehitus komitee( cand. Tehn. Sciences FV Beavers).
SNiP 2.01.07-85 * muudetud № 1, kinnitatud NSVL Riikliku komitee 07.08.88 arv 132 ja lisatakse jagu.10 "läbipainded ja nihked", mille CNIISK on välja töötanud... Kucherenko NSVL Riikliku Ehitus komitee( Murel AA Bach - Head niidid; . vastav liige NSV Teaduste Akadeemia NN-rull, doktor Tehnikateaduste Professor A. Zeitlin, tehnikateaduste kandidaadi kohta. ...A. pensionil, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) NIIZhB NSVL Riikliku Ehitus komitee( Doctor of Engineering, Sciences prof. Zalesov AS) ja TsNIIpromzdany NSVL Riikliku Ehitus komitee( kandidaat tehn. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Sektsiooni sissejuhatuses.10 "Hälbed ja nihked" SNIP 2.01.07-85 alates 1. jaanuarist 1989. a ei kehti enam nõudeid.13.2-13.4 ja 14.1-14.3 SNiP II-23-81 *.
arendatud uus väljaanne: "läbipainde ja veeväljasurve struktuurielemendid ei tohi ületada kehtestatud piirnorme 2.01.07-85 lõikama" järgmist:
- 13,1 SNP II-23-81 * «Teraskonstruktsioonid"; .SNiP 2.03.06-85 "Alumiiniumkonstruktsioonid"
- klausel 9.2;N
- 1.20 SNP 2.03.01-84 "Betoon ja betoonkonstruktsioonide.";
- lk 4.24 SNiP 2.03.09-85 "Asbesttsemendi struktuurid";SNiP "Puitkonstruktsioonid"
- punkt 4.32;SNiP "Tööstusettevõtete ehitus"
- klausel 3.19.
SNiP 2.01.07-85 * muudetud number 2, heaks kiidetud riigi Ehitus Komitee Venemaa 29. mai 2003 № 45.
Kirjed tabelid, valemid ja kaardid, kus muutused on tähistatud tärniga.
| NSV Liidu Riikliku komitee asjade ehitus( Gosstroy NSVL) | ehituseeskirjade | SNIP 2.01.07-85 * |
| Saadetised ja mõju | asemel juht SNIP II-6-74 |
Need reeglid kehtivad projekteerimise ehituskonstruktsioonide ja sihtasutuste hoonetestruktuuri ja luua põhireeglid ja määrused määratlemise ja registreerimise ning alaliste ja ajutiste koormuste ja mõju, samuti nende kombinatsioonid.
Saadetised ja mõju hoone struktuuride ja alused hoonete ja rajatiste, mis erinevad tavapärastest võib määrata tehnilised eritingimused.
Märkused: 1. Edaspidi vajaduse korral sõna "mõju" ära jätta ja asendada mõistega "koormus" ning sõna "hooned ja rajatised" asendatakse sõna "ehitus".
2. Ajal rekonstrueerimine arvestuslik koormus väärtused tuleks lähtuda tulemustest uuringu olemasolevate struktuuride, atmosfääri koormuse võib võtta aluseks on andmed Roshydromet.
3. SEADMETELE, INIMESTELE, LOOMADELE, ELEKTRILISTE MATERJALIDE JA
I TOODETE LAHENDUSED 3.1.Selle jaotise normid kehtivad inimestele, loomadele, seadmetele, toodetele, materjalidele, ajutistele vaheseintele, kes tegutsevad põrandate ja põrandate pinnal.
Nende koormustega põrandate laadimise võimalused tuleks võtta vastavalt ehitiste paigaldamise ja kasutamise tingimustele. Kui projekteerimisetapis on nende struktuuride ja aluste arvutamisel nende tingimuste andmed ebapiisavad, tuleks kaaluda järgmisi üksiku kattuvuse laadimise võimalusi:
tahke koormamine aktsepteeritud koormusega;
ebasoodne osaline laadimine selliste laadimiskavadega tundlike konstruktsioonide ja aluste arvutamisel;
ei ole aega koormatud. Seega
kokku live koormus kattuvad mitmekorruseline hoone ebasoodsate osaline, laadides need ei tohiks ületada koormuse kattub pideva üleslaadimine kindlaks teha, arvestades kombinatsioone koefitsientide üün, mille väärtused on arvutatud järgmiste valemite( 3) ja( 4).
SEADMETE, ELEKTROONILISTE MATERJALIDE JA
TOODETE KOORMUSE MÄÄRAMINE 3.2.Koormus seadmed( sealhulgas torujuhtmete sõidukid), salvestatud materjalid ja tooted on paigaldatud ehitus tööd põhjal tehnoloogilised lahendused, mis tuleks:
a) võimalik iga kattuvad ja põrandad kohapeal asukoha ja mõõtmed seadmed toetabmaterjalide ja toodete ladustamis- ja ladustamiskohtade suurused, kohad, kus seadmete kasutamise ajal või ümberplaneerimisel saab lähendada;
b) normatiivsed väärtused koormusi ja ohutuse tegurid koormus, võetakse vastavalt juhistele nende määruste masinate dünaamilisi koormusi - iseloomulike väärtuste inertsjõudude ja ohutuse tegurid koormuse inertsjõududest, samuti muud vajalikud omadused.
vahetamisel tegelik koormus laes samaväärne kestab ühtlaselt jaotatud koormus määratakse arvutamise ja määrata diferentseeritud erinevate konstruktsioonielementide( tahvlite, sekundaarne, talad, postid, sihtasutused).Samaväärsete koormuste aktsepteeritavad väärtused peavad tagama konstruktsioonielementide kandevõime ja jäikuse, kui nende laadimine eeldab tegelikke koormusi. Full standard väärtused samaväärne ühtlaselt jaotatud koormate tootmise ja ruumi peaks võtma plaadid ja teiseste kiirte vähemalt 3,0 kPa( 300 kgf / m2) eest talad, postid, alused - mitte vähem kui 2,0 kPa( 200 kgf / m2)
Arvatakse, et varustusest ja ladustatavatest materjalidest saadav koormus kasvab perspektiivselt, kui teostatavusuuring.
3.3.Seadmete( sh torujuhtmete) massi normatiivne väärtus tuleks kindlaks määrata standardite või kataloogide põhjal ning mittestandardsete seadmete puhul tootja või tootja jooniste põhjal.
struktuur koormus kaalu seadmed peaks sisaldama omakaalu masin või süsteem( sealhulgas kõvakettad, püsipaigaldised, abiseadmed, kastmeid ja podbetonok), isolatsioon kaalu koondab seadmed võimalik operatsiooni käigus kõige tõsisem tooriku kaalu veetava kauba,mis vastab nimikandevõimele jms.
Seadmete koormused põrandatele ja põrandatele maapinnale tuleb võtta sõltuvalt selle asukohast ja selle võimalikust liikumisest töö ajal. Samal ajal tuleks ette näha meetmed, mis välistavad vajaduse tugevdada hoone paigaldamise või kasutamise käigus protsessiseadmete liikumisega seotud kandekonstruktsioone.
Samaaegselt vaadeldavate laadurite või elektriautode arv ja nende paigutamine põrandale erinevate elementide arvutamisel tuleks võtta vastavalt tehnoloogilistele lahendustele tugineva ehitustöödega.
Laadrite ja elektriautode vertikaalkoormuse dünaamilist mõju saab arvesse võtta staatiliste koormuste normväärtuste korrutamisel dünaamilisusega 1,2.
3.4.Koormuse usaldusväärsuse koefitsient( gt) seadme massi kohta on esitatud tabelis.2.
tabel 2
Masside suhe| usaldusväärsust koormuse gt | |
| paiksete seadmete | 1,05 |
| isoleerimine paiksete seadmete | 1,2 |
| kohahoidjat tehnika( sh mahutid ja torujuhtmete): | |
| vedelike | 1,0 |
| suspensioonid, lobri, lahtiselt organite | 11 |
| laadur ja elektriautod( laeti) | 1,2 |
Ühtlaselt jaotatud koormus
3.5.Iseloomulikud väärtused ühtlaselt jaotunud ajalise koormused tahvlid, trepid ja põrandad muldadel on toodud tabelis.3.
3.6.Normväärtused koormused talasid ja tahvlid kaalust ajutise vaheseinad võetakse, olenevalt nende disain, asukoht ja toetuse laad laes ja seintel. Said koormuse lastakse arvestavad ühtlaselt jaotatud koormus täiendavaid võtavad oma standardväärtuseid põhineb arvutuse ette paigutuse skeemid vaheseinad, kuid mitte vähem kui 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Koefitsientide usaldusväärsust gf koormusest ühtlaselt jaotatud koormus tuleb võtta:
1,3 - täies normatiivne väärtus alla 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - täielik standard väärtuse 2,0 kPa( 200 kgf / m2) või rohkem.
reliaablusindeks kaalust koormus ajutiseks vaheseinad tuleb võtta juhiste kohaselt p. 2.2.
3.8.Kui arvutatakse talad, fermid, tahvlid, veerud ja alused, mis saavad koormuse ühelt plaadilt, täiskoormusel standard määratletud väärtustele tabelis .3 , tuleks vähendada sõltuvalt lastialal A, m2, korrutades seda koefitsiendiga element kondensatsioon yA võrdsed.
a) punktis positsioonidele märgitud ruumides.1, 2, 12 ja( kui A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) Improvement täpsustatud eset.4, 11, 12b( kui A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Märkus. Arvutades seinad tajumiseks koormuse ühelt plaadilt, koormusväärtusi tuleks vähendada ja sõltuvalt lastialal Arvutatud elemendid( plaadid, talad), mis toetub seina.
3.9.Määramisel telgjõud arvutamiseks veerud, seinad ja sihtasutuste stressi kahel korrusel ja täielik normkoormuse väärtustest tabelis .3 , tuleks vähendada, korrutades selle Kombineerides koefitsient üün:
a) Improvement täpsustatud võti.1, 2, 12, ja
( 3)
b) Improvement täpsustatud punktis.4, 11, 12b,
( 4)
milles - määratakse vastavalt lõikele 3.8; .
n - koguarvust kattumine( .. Suhe Improvement tabelis 3 loetletud , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), kust lasti arvutusse kaasatud sektsioonis kolonni vaadeldava seintele pakki. Märkus
.Määramisel Paindemomentide veerge ja seinad peaksid kaaluma koormuse vähendamise külgnevate talade ja talad vastavalt juhistele para. 3.8.
tellimine koormusi ja koormused raudtee
3.10.Kandurelementidel kattuvad, katted rõdude ja treppide( lodža) tuleb kontrollida kontsentreeritud vertikaalne koormus rakendatakse element, ebasoodsas olukorras ruudu pindala, mille külgede 10 cm( puudumisel muud ajutised koormused).Kui ehitus tööd põhjal tehnoloogia ei ole ette nähtud suurema iseloomulike väärtuste kontsentreeritud saadetised, nad peaksid olema võrdsed:
a) ja tahvlid lestnits- 1,5 kN( 150 kgf);
b) pööningu põrandad, katused, terrassid ja rõdud - 1,0 kN( 100 kgf);
c) katteid, mida saab liigutada ainult via redelite ja sildade - 0,5 kN( 50 kgf).
elemendid mõeldud võimalik ehitamise ajal ja toimimise kohaliku koormuse seadmete ja sõidukite, ei tohi kontrollida nimetatud kontsentreeritud koormuse.
| ja hoonete | iseloomulike väärtuste r saadetised kPa( kgf / m2) | |
| täielik | vähendatud | |
| 1. Flats elamud;magamisruumid lasteaedades ja õpilaskodude;majutus puhkemajad ja pansionaadid, hostelid ja hotellid;haiglate ja sanatooriumide osakonnad;terrassid | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility haldusruume, inseneri, teadusliku personali organisatsioonide ja institutsioonidega;õppeasutuste klassiruumid;majapidamisruumid( riietusruumid, dušid, pesuruumid, tualetid), tööstus- ja ühiskondlike hoonete | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. koolides ja laborites tervishoid, laboriruumide hariduse, teaduse;elektrooniliste arvutite ruumid;üldkasutatavate hoonete köögid;tehnilised põrandad;keldrites | mitte vähem kui 2,0( 200) | mitte vähem kui 1,0( 100) |
| 4. Lisavõimalused: | ||
| a) lugemist | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) lõunat( kohvikusrestoranid, sööklad) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) ja -konverentsidel ooterežiimis, visuaalset ja kontserdireisid spordiorganid | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)kaubanduses, eksponeerimise ja ekspositsiooni | mitte vähem kui 4,0( 400) | mitte vähem kui 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Archives | mitte vähem kui 5,0( 500) | mitte vähem kui 5,0( 500) |
| 6. stseenide meelelahutuse | mitte vähem kui 5,0( 500) | mitte vähem kui 1,8( 180) |
| 7. Kastid: | ||
| ja) fikseeritud istmete | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) vaatajatele seistes | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | pööninguruumi( 70) | - |
| 9. katted lõigud: | ||
| a) koos kuhjumine inimest( tulevad välja tootmisruumid, saali, auditooriumid, jne) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) kasutatakseülejäänud | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) teiste | 0,5(50) | - |
| 10. rõdu( loge) koormuse: | ||
| a) ribad ühtlase laiuse ala 0,8 m piki rõdu piirded( loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) pidev ühtne rõdul piirkond( loge), mille tagajärjel mõju kui määratud võti.10 ja | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. Land hoolduseks ja remondiks tehnika tootmisruumides | mitte vähem kui 1,5( 150) | - |
| 12. fuajeedel fuajeed, koridorid, trepid( koos nende juurde kuuluvate vahekäikude) külgneb osutatud ruume ametid: | ||
| a) 1, 2 ja 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 ja 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. põlled jaamad | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Võimalus veistele: | ||
| väikeste | mitte vähem kui 2,0( 200) | mitte vähem kui 0,7( 70) |
| mitte vähem kui 5,0( 500) | vähemalt 1,8( 180) |
3.11.Iseloomulik väärtused horisontaalkoormuste raudtee sõimamine trepid ja rõdud peaksid olema võrdsed:
a) elamute, lasteaiad, puhkekodud, tervisekeskused, haiglad ja teistes meditsiiniasutustes - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) seisude ja spordisaalide jaoks - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) muude ruumide ja hoonete ilma erinõuded - 0,8 kN / m( 80 kgf / m).
tabel 3
Märkused: 1. Postides sätestatud koormused.8, tuleb arvestada seadmete ja materjalide kasutamata alal.
2. Postides märgitud koormused9, tuleb arvestada ilma lumekoormust.
3. Postides esitatud koormused10 tuleb kaaluda arvutamisel kandekonstruktsioon rõdud( lodža) ja osad seinad kohtades pigistades need konstruktsioonid. Kui arvutatakse alumised osad seinad, alused ja alused koormust rõdud( loge) peaks olema võrdne saadetised kõrval põhi hoone ruumide ning vähendada neid vastavalt juhistele nn.3.8 ja 3.9.
4. positsioonile märgitud hoonete ja ruumide koormuste normatiivväärtused.3, 4, d, 5, 6, 11 ja 14, tuleks võtta vastavalt ehitustöödele tehnoloogiliste lahenduste alusel. Sest
teenuse platvormid, sillad, katused aiad, mis on mõeldud lühike inimesed jääda, standard väärtus horisontaalne kontsentreeritud koormust raudtee sõimamine peaks olema 0,3 kN( 30 kgf)( igas kohas piki käsipuu), kui ehituse töö põhjal tehnoloogiliselahendused ei vaja suuremat koormust.
Paragrahvides täpsustatud koormus.3.10 ja 3.11 tuleb vastu võtta koorma usaldusväärsuse tegur gf = 1,2.
4. PAIGALDUS JA PAIGALDATUD
KRAANID 4.1.Load sillal ja sildkraanadega tuleks määrata sõltuvalt rühmade töörežiimi määratud GOST 25546-82, liigist sõita ja teel peatamise kauba. Erinevate töörežiimide rühmade silla- ja vankerkraanide ligikaudne loetelu on antud võrdlusrakenduses 1.
4.2.Full standard väärtused vertikaalkoormustele edastatud rattad kraana tugitala kraana raja ja muud vajalikud andmed arvutamiseks tuleb võtta nõuete kohaselt riigi standardite kraanad ja mittestandardsete kraanad - vastavalt nimetatud andmed andmelehtedele tootjad.
märkus. Vastavalt kraana mõistavad mõlemad talad, mis kannavad üht kraana ja kõik talad kandva peatamise kraana( kaks talad - ühe avaga, kolm - kahe avaga kraana jne).
4.3.Iseloomulik väärtus horisontaalkoormuste suunatud piki kraana raja ja seotud pidurdamine elektriline sildkraana, peaks olema võrdne standard väärtus 0,1 täis vertikaalsurvet pidur pool kraanist kaalumisel.
4.4.Iseloomulik väärtus horisontaalkoormuste suunatud risti kraana raja ja kutsus pidurdusjõukontroll elektriline käru, tuleks võtta:
jaoks kraanasid paindlik vedrustus koormus - 0,05 kraana lift mass ja kogus käru;
jaoks kraanad jäik vedrustus lasti - 0,1 summa lift kraana ja veoauto kaal.
Seda koormat tuleks arvesse võtta kraanaradade ehitiste ja -tervide põikiraamide arvutamisel. Oletatakse, et koormus kandub ühelt küljelt( beam) kraanateel jaotub võrdselt kõikide toetub ratastele ja kraana saab suunata nii sissepoole ja väljapoole vaadeldava jooksul.
4.5.Iseloomulik väärtus horisontaalkoormuste suunatud põiki pukk raudtee- ja moonutamata elektriline sildkraana ja pukk rööpad nonparallel( pool jõudu) iga tee ratta kraana peaks olema täielik 0,1 standard väärtus vertikaalne koormus ratas.
See koormus tuleb arvesse võtta ainult arvutamisel tugevusele ja stabiilsusele kraana valgusriba ja nende seotust sammast hoonete kraanad rühmad töörežiimi 7K, 8K.Eeldatakse, et last on üle kraana valgusjoa kõik rattad ühe külje klapi ja saab suunata nii seest ja väljast hoone vaadeldava ajavahemiku. Punktis 4.4 toodud koormust ei tohiks koos külgjõuga arvestada.
4.6.Horisontaalkoormuste pidurdamisel ja sildkraana käru ja külgjõust loetakse rakendada nii kontaktpunkti Kanderattad kraana raudtee.
4.7.Standard väärtus horisontaalse koormuse suunatud piki kraana raja ja kraana põhjustatud kokkupõrkest puhver peatub, määratakse kooskõlas antud juhiseid kohustuslik lisa 2. See koormus tuleb arvesse võtta ainult arvutamisel peatub ning nende kinnitamise kraana sildkraana.
4.8.Kraanakoormuste koormuse usaldusväärsuse tegur peaks olema gf = 1,1.Märkus
.Kui võtta arvesse kohalike ja dünaamilise mõju kontsentreeritud vertikaalne koormus ühest kraana rattad täis standard väärtus see koormus tuleb korrutada tugevuse arvutamisel talade kraanateed täiendav tegur gf, mis võrdub:
1,6 - rühm 8K režiimis jäik riputi kauba kraanad;
1,4 - grupi töörežiimiga 8K kraanad painduva vedrustusega;
1,3 - kraanade 7K töörežiim;
1.1 - muudele kraanade töörežiimide rühmadele.
peaks võrduma 1,1 Kontrollides kohaliku stabiilsust seintele talad vabatahtlikest suhtega.
4.9.Kui arvutatakse tugevusele ja stabiilsusele kraana valgusjoa ning nende kinnitamise kohta tugistruktuuride kalkuleeritud vertikaalse kraana saadetised tuleb korrutatakse dünaamilise koefitsiendiga:
kolonnid etapis mitte rohkem kui 12 m:
1,2 - rühma 8K režiimis sildkraanale;
1,1 - gruppidele viisid silla kraanad 6K ja 7K ja kõigi rühmade viisid sildkraanadega;
, mille veerusamm on suurem kui 12 m - 1,1 kraanade 8K kraanide töörežiimi grupile.
Töörežiimi grupi 8K sillakraanade horisontaalsete koormuste arvutuslikud väärtused tuleks arvestada dünaamilise teguriga 1.1.
Muudel juhtudel eeldatakse, et dünaamiline tegur on 1,0.Kui arvutatakse
struktuuride vastupidavust kinnitamiseks paine valgusriba kraana sambad ja nihked, võttes samuti arvesse kohaliku tegevusgrupi kontsentreeritud vertikaalne koormus ei tohiks pidada ühest ratta kraana dünaamiline tegur.
4.10.Vertikaalkoormusi kraanade radade talade tugevuse ja stabiilsuse arvutamisel tuleks arvesse võtta mitte rohkem kui kahest kõige ebasoodsamalt kokkupõrkest silladest või tõkestatud kraanadest.
4.11.Vertikaalkoormused arvutamisel tugevusele ja stabiilsusele raamid, sambad, alused ja alused hoonete sildkraanadega mitmes kestab( iga läbipääsu ühel astme) tuleb võtta iga tee mitte rohkem kui kaks kõige ebasoodsad mõjud kraanad, ja kuivõttes arvesse mitmesuguste kaldaravadega kraanade ühes jaotises olevat kombinatsiooni - mitte rohkem kui neli löökkraanadest kõige ebasoodsamalt.
4.12.Vertikaalkoormused arvutamisel tugevusele ja stabiilsusele raamid, piilarid, katus ja podstropilnyh struktuurid, sihtasutused, samuti aluste hoonete sildkraanadega ühe või mitme teed võetakse iga tee mitte rohkem kui kaks kõige kahjulik mõju kraanad. Kui võtta arvesse viimist ühe viimine sildkraanadega, töötades erinevatel viisidel, vertikaalne koormus tuleb võtta:
mitte rohkem kui kaks kraanad - veergude, podstropilnyh struktuurid, sihtasutuste ja alused äärmise sarjas kaks võimalust kraana lennu ajal;
mitte rohkem kui neli
kraanat kolonnide, alamkruuside, sihtasutuste ja keskrida aluste jaoks;
äärmiste rida kolonnide, alamkruuside, aluste ja aluste jaoks kolme rööpmega kraana rajal;
kahe või kolme kraanaga raja jaoks spindliga sarikatega.
4.13.Horisontaalse koormuse arvutamisel tugevuse ja stabiilsuse kraanateed talad, postid, raamid, katus ja podstropilnyh struktuurid, sihtasutuste ja põhjust arvata mitte rohkem kui kaks kõige ebasoodsad mõjud kraanad paigutatud üks kraana viisil või erinevatel viisidel ühes viimine. Iga kraana puhul tuleb arvestada ainult ühe horisontaalse koormaga( risti või pikisuunas).
4.14.Arv kraanid arvutusse kaasatud tugevuse ja stabiilsuse määramisel vertikaalse ja horisontaalse koormate sildkraanad kahe või kolme tasemesse span, pannes span suspensioonina ja sildkraanad, samuti toimimise sildkraanadega mõeldud kauba üleandmiseÜhelt kraanist teise kipsipikendite abil tuleks tehnoloogiliste lahenduste põhjal ehitustegevuse ülesandeks võtta.
4.15.Määramisel vertikaalse ja horisontaalse paine kraanateed talade ja horisontaalne nihe koormuse veergu tuleb pidada üheks kõige kahjulikud mõjud kraana.
4.16.Kui kraanateel on üks kraana ja tingimusel, et teise kraana ei paigaldata rajatise töö ajal, tuleb seda teed koormata ainult ühest kraanast.
4.17.Kui arvestatakse kahte kraanat, tuleb nende koormus korrutada kombinatsiooniteguriga:
y = 0,85 kraanatööde režiimide gruppidele 1K-6K;
y = 0,95 - kraanide tööreziimide rühmad 7K, 8K.Kui moodustades
nelja last kraanade tuleb korrutatakse kordajaga kombinatsioonid:
y = 0,7 - rühmad kraana tegutsemisrežiimid 1K - 6K;
y = 0,8 - kraanide tööreziimide rühmad 7K, 8K.
Kui ühte kraanat võetakse arvesse, tuleb selle vertikaalset ja horisontaalset koormust vähendada ilma vähendamata.
4.18.Kui arvutatakse vastupidavus talad kraana võimalusi silla kraanad ja elektriseadmete inventar talad tugistruktuurid peaksid arvestama vähendatud normatiivsed väärtused saadetised vastavalt para. 1.7 * ja. Selles tugevuskatsetamisest laserkiire seinad tsoonis kontsentreeritud vertikaalne koormus ühest kraana rattad alandas iseloomulike väärtuste vertikaalse rattajõud tuleb korrutada teguriga arvestada tugevuse arvutamisel kraana valgusriba kooskõlas märkus toode. 4.8.Kraanade töörežiimide rühmad, mille puhul tuleb välja töötada kestvuskulu, on kehtestatud disainilahenduse standarditega.
5. Lumekoormus
5.1 *.Päevane disaini lumekoormus horisontaalsel projektsioon kattekihi tuleks määratakse järgmise valemi abil
( 5)
milles Sg - arvestusliku kaalu väärtus lumikate 1. m2 horisontaalse maapinna, mida tuleb võtta punkti 5.2 kohaselt; .
m - ümberarvestusteguris kaalust lumikate maa koormus lumikate, võetakse vastavalt punktile.5.3 - 5.6.
( muudetud väljaanne, muudatusettepanek nr 2).
5.2 *.Arvestuslik väärtus Sg kaal lumikate 1. m2 horisontaalse maapinna võetavate sõltuvalt lume piirkond Venemaa vastavalt tabelile.4.
Tabel 4 *
| Snow alad Vene Föderatsiooni( Map 1 võetud kohustusliku kohaldamise 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
märkus. Mägised ja Väheuurituks piirkonnad on märgitud kaardil 1 kohustuslik lisa 5 lõiked koos kõrgusel 1500 m, piirkondades raskel maastikul, samuti olulisi erinevusi kohalike andmete tabelis 4 * hinnanguline kaal väärtused lumikate peaks olemaRoshydromet'i andmete alusel. Samal ajal kui eeldatav maksumus Sg võetakse ületa keskmiselt üks kord iga 25 aasta jooksul on iga-aastane maksimaalne kaal lumikate, mis on määratletud lähtudes nende lume uuringud veevarustuse kaitstud otsese kokkupuute tuule saite( metsas puude all või metsa lagendikud)vähemalt 20 aastat.
( täiendatud väljaanne. Chg. № 2).
5.3.lume- jaotamise kava ja väärtused koefitsientide m võetavate vastavalt vajalike taotluse 3 vaheväärtused koefitsiendi m tuleb kindlaks lineaarse interpolatsiooni.
Juhul kui rohkem ebasoodsad tingimused konstruktsioonielementide esineda osaline üleslaadimisel tuleb kaaluda lumega koormusahelate töötavad poole või veerandi span( kattekihid, laternad - valdkondades laius b).Märkus
.Vajaduse korral lume- määramisel võetakse arvesse kavandatud veelgi laiendada hoone.
5.4.Variandid suurenenud kohalike lumekoormus toodud lisas 3 tingimata tuleb arvutamisel arvesse plaadid, võrk ja kate jookseb samuti arvutamise elemente kandekonstruktsioonide( fermid, talad, postid jms), mis defineerivad variandidsektsioonide suurus. Märkus
.Arvutustes konstruktsioonide lubatud kasutada lihtsustatud skeemid lumekoormus samaväärne koormusi skeemid 3. lisas loetletud kohustuslikke .Arvutamisel raamid ja veerud tööstushoonete lubatud tunnustatud ainult ühtlaselt jaotunud lume-, välja arvatud katted järsk kohtades, kus on vaja võtta arvesse suurenenud lumekoormus.
5.5 *.Koefitsiendid m, asutatud vastavalt juhistele skeemid 1, 2, 5 ja 6 kohustusliku 3 taotluse pinnapealne( hälbed kuni 12% või £ 0,05) katted ja ühe span multispan hoonete ilma tuled, mis on mõeldud alad, mille keskmine kiirustuul kolme külmemad kuud v ³ 2 m / s, tuleks vähendada korrutamine koefitsiendiga kus k - võetakse tabelist.6;b - laius kattest võetud mitte rohkem kui 100 m
Suhe katteid nõlvade 12-20% ühe võrdlus- ja multi-span hooned ilma tuled, mis on mõeldud alad v ³ 4 m / s, m, mis on seadistatud vastavalt skeemidel juhiseid 1 ja.5 kohustuslikku rakendamist 3 , tuleks vähendada korrutades teguriga 0,85.
keskmine tuule kiirus v kolme külmem kuu peaks olema kohustuslik kaardil 2 lisa 5 .
Vähendatudlume- kavandatud käesoleva lõike sätteid ei kohaldata:
a) katte hoonete piirkondades Jaanuari keskmine temperatuur on üle miinus 5 ° C( vt kaarti 5 kohustuslik 5 taotlus).
b) katte hooned, kaitstuna otsese kokkupuute suurem tuul naabruses hooned, puldiga vähem kui 10 h1, kus h1 - kõrguste vahe naaberpiirkondade hoonete ja prognoositud;
c) kattekihti portsjoni pikkus b, B1- ja B2, kõrguste vahega hoonete ja parapetid( vt skeem 8 -. 11 kohustusliku kohaldamise 3 ).
5.6.Määramisel koefitsientide olen lumekoormus jaoks isoleerimata kate taimede Kõrgkuumuskindlad katuse nõlvade üle 3% ja tagada piisav äravool sulamisvee tuleks vähendada 20% võrra sõltumata vähendamise all para. 5.5.
5,7 *.Iseloomulikud lumekoormus määratakse kindlaks, korrutades arvutatud väärtust teguriga 0,7.
( täiendatud väljaanne. Chg. № 2).
6. Tuul koormuse
6.1.Tuul koormust struktuur tuleb pidada kokku:
a) normaalrõhul me, kohaldatakse välispinna või struktuuri element;
b) wf hõõrdejõud puutujasihiliselt välispinnale ja nimetatud valdkonnas oma horisontaalse( for Shed lainelised või katete tulelontide) või vertikaalne väljaulatuvad osad( seina rõdud või sarnaseid struktuure);
a) wi normaalrõhul rakendatud sisekülgedele hoonete läbilaskev tõkked, kus avatakse või avad on pidevalt avatud;
kas normaalrõhul wx, WY tõttu ühise impedantsi struktuuri suunas teljed x ja y ja konventsionaalselt rakendatakse konstruktsioonidele projektsioon asetseb risti vastava telje.
projekteerimisel kõrge struktuurid, suhteline mille mõõtmed vastavad h / d & gt olekus;10, kontrollides arvutamisel vaja täiendavalt toota keerise erutus( tuule resonantsi);Siit h - kõrgus ehitus, d - minimaalne ristlõikemõõde, mis asub 2 / 3h.
6.2.Tuul koormus määratakse summa keskmine ja kõikuva komponente. Wi
määramisel siserõhk ja arvutamist kõrghooned kuni 40 m ja ühekorruselise tööstushooned kuni 36 m vahekorras kõrgust sillata alla 1,5, paigutati valdkondades A ja B tüüpi( vt. F. 6.5)kõikuva komponent tuulekoormus võib ignoreerida.
6.3.Standard väärtuse keskmine komponent wm tuulekoormusest kõrgusel z pinnast kõrgemal määratakse valemiga
( 6)
kus w0 - iseloomulik väärtus tuulesurvega( vt 6.4. .);
k - koefitsient peegeldades muutus kõrgus tuulesurvega( vt lõik 6.5. .);
koos - aerodünaamiline koefitsient( vt lõik 6.6. .).
6.4.Iseloomulikud väärtus tuulesurvega w0 võetakse sõltuvalt tuule piirkonna USSR vastavalt tabelile.5.
Mägi ja vähe uuritud piirkonnad on märgitud kaardil 3, standard väärtus tuule surve w0 võib täpsustada, mis põhineb andmete ilmajaamad liikmesriikide komitee samuti uuringu tulemusi valdkondades ehitus, võttes arvesse kogemusi töövahendid. Selles standard väärtus w0 tuulesurvega Pa, mis määratakse järgmise valemi abil
( 7)
kus v0 - on arvuliselt võrdne tuulekiirus m / s, 10 meetri kõrgusel maapinnast tüübile A-piirkonda, mis vastab 10-minutilise intervalliga keskmistamataületada keskmiselt üks kord iga 5 aasta jooksul( kui tehnilised tingimused nõuetekohaselt kinnitatud, ei ole reguleeritud teiste perioodide tuule kiirus korratavus).
6.5.Koefitsient k, mis arvestab tuule rõhu muutus kõrguse z, määratakse tabeli.6, sõltuvalt maastikust. Lubatud tüüpi maastikul:
A - avatud mererannikul, järvedes ja veehoidlates, kõrb, stepp, steppide, tundra;In
- linnapiirkondades metsade ja teiste valdkondade ühtlaselt tõkete kõrgus 10 m;
C - linnapiirkondades ehitusliku kõrguse hoone üle 25 m
Tabel 5
| Tuul alad NSVL( aktsepteeritud kaardil 3 kohustuslikud rakendus 5 ) | la | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 073( 73) | 0,85( 85) |
ehituse peetakse piirkonnas asuvate seda tüüpi, kui see piirkond on salvestatud pealtuuleküljel struktuuride piirkonnas 30h - haripunktis struktuurid h kuni 60 m ja 2 km -Kui suurem kõrgus. Tabel 6
| kõrgus z, m | konstant k Maastikujälgimis- liiki | ||
| In | C | ||
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1.7 1.3 1.0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2,0 1,6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1.9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2.1 | ||
| 250 | 1.8 2.65 2.3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Märkus. Määramisel tuulekoormus maastik tüübid võivad olla erinevad eri suundades arvutatud tuule.
6.6.Määramisel tuulekoormus komponent me, WF, wi, wx, WY kasutada sobivaid väärtusi aerodünaamilise koefitsientide ce välissurve, hõõrdumise cf, siserõhk ci ja drag CX või CY võetud kohustuslik lisa 4, kus nooled näitavad tuule suunas."Plus" märk koefitsiendid ci ce või rõhk vastab tuule suunas õige pinna märk "miinus" - pinnalt. Vahekoormuse väärtused tuleks määrata lineaarse interpolatsiooni abil. Arvutades
alustest taraelementidega tugistruktuurid hoone nurkades ja mööda väliskontuuri katte peaks arvestama kohalike negatiivse tuulesurvega koos aerodünaamilise koefitsiendi ce = 2, hajutatud piki pindu laius 1,5 m( joon. 1).
sätestamata juhtudel kohustuslik manus 4( muud ehitus, koos nõuetekohase arvestuse muud põhjendust suunas tuule voolu või kogu keha vastupanu osad teistes suundades, jms), aerodünaamilise koefitsientide alusel võetakse viide ja katseandmete või põhjalTuuletunnelites olevate konstruktsioonide puhastusmudelid. Märkus
.Otsustades tuulekoormusest sisepinnalt seinad ja vaheseinad puudumisel välimise ümbrise( astmes hooneseadmetesse) kasuta aerodünaamiline koefitsientide välissurve või pea-ce ci resistentsuse.
Kurat.1. Piirkonnad suure alarõhu tuule
6.7.Standard väärtus kõikuva komponent tuulekoormusest wp kõrgustes z tuleb määrata:
a) struktuurid( ja nende struktuurielemendid), milles esimene loomulik sagedus f1, Hz, suurem piirväärtusest omavõnkesagedusega fl,( vt lõik 6.8).,.- valemiga
( 8)
kus wm - määratakse kooskõlas punktis 6.3; .
z - tuulesurvega pulsatsioon tasandil z, saadud tabelis.7;
v - ruumiline korrelatsioonikordaja tuule rõhupulsatsioonid( vt lõik 6.9. .);Tabel 7
| kõrgus z, m | tuulesurvega pulsation koefitsiendi z Maastikujälgimis- liiki | ||
| In | C | ||
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 | 0,73 | |
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
Joon.2. koefitsientide dünaamilise
1 - betooni ja kivi struktuuride ja hoonete terasest raamistik juuresolekul müürid( d = 0,3);2 - terase tornid, mastid, korstnad vooderdatud kolonnmeetodil-tüüpi aparaadid, sealhulgas betooni postamente( d = 0,15)
b) struktuuridele( ja nende struktuurielemendid), mida saab pidada süsteemiks ühe vabadusastmega(ristraamiga korrust tööstushooned, veetornide jne) f1
( 9)
kus x - dünaamiline koefitsiendi määratletud Joon.2, sõltuvalt parameetrit ja logaritmiline dekrement d( vt lõik 6.8. .);
gf - koormusfaktorini usaldusväärsust( vt lõik 6.11. .);
w0 - iseloomulik väärtus tuulesurvega Pa( vt 6.4. .);
c) hoonete, sümmeetriliselt kava, mis f1
( 10)
kus m - mass struktuuridega z jagatuna pindala, millele rakendatakse tuulekoormusest;
x - dünaamiline faktor( vt lõik 6.7, b. .);
y - horisontaalset nihkumist struktuuridega z-tasandil esimest vormis looduslike vibratsiooni eest( sümmeetriliste ehitise poolest konstantse kõrgusel võib võtta liikumist ühtlaselt jaotunud rakendata horisontaalselt staatiline koormus);
y - koefitsient, jagades struktuuride lõigud r, mille jooksul tuulekoormusest eeldatakse olevat konstantne, valemiga
( 11)
kus Mk - mass k-nda ehitusplatsil;
yk - horisontaalset liikumist keskele k-nda teelõik;
WPK - Saadud kõikuva komponent tuulekoormusest, määratakse järgmise valemi abil( 8), k-nda struktuuri osa.
Suhe mitmerindelistes hoonete konstantse kõrgusega jäikus, mass ja laius pealtuulepoolsele pinna standard väärtuse kõikuvat komponent tuulekoormusest temperatuuril z võib määrata vastavalt valemile
( 12)
milles WPH - standard väärtuse kõikumisega komponent tuulekoormusest mille kõrgus h ülaosa poolt määratletudvalem( 8).
6.8.Piirväärtust omavõnkesagedusega fl, Hz, milles lastakse ei arvesta inertsjõududest käigus tekkiv vibratsioon vastava oma vorm, tuleks määrata tabelist.8.
tabel 8
Tuul| NSVL aladel( saadud kaardil 3 kohustuslikku rakendamist 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| la | 0,85 | 2,6 |
| I | 0,95 | 29 |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3.8 1.4 4.3 | |
| V | 1.6 5.0 1.7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmiline aland väärtus d tuleb võtta:
a) betooni ja kivi struktuuride ja hoonete koos terasest raamistik juuresolekul müürid d = 0,3;
b) terase tornid, mastid, korstnad vooderdatud kolonnmeetodil-tüüpi aparaadid, sealhulgas betooni soklite, d = 0,15.
6.9.Koefitsient ruumiline korrelatsioon rõhupulsatsioonid v tuleks määratleda projekteerimise pinna võimalusi, mis võtavad arvesse korrelatsiooni pulseerimist. Arvestuslik
pinna hõlmab selliseid portsjoni pinnale pealtuulepoolsele, pärituult, külgseinte, katuste jms struktuuridega tuulesurvega mis edastatakse kalkuleeritud elemendiks struktuure. Kui arvutatud
pinna lähedal on ristkülik, orienteeritud nii, et selle küljed on paralleelsed peateljed( joon. 3), siis v suhe tuleks määrata tabelist.9 sõltuvalt parameetrid r ja c tabeli sai.10.
Damn.3 põhi koordinaatsüsteemis määramisel korrelatsioonikordaja v
Tabel 9
| r, v m | koefitsient c, m, võrdse | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 | 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | ||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 | 0,48 0,63 | ||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabel 10
| peamine koordinaatteljestikul, mis on paralleelne hinnanguliselt pinna | r | c |
| Zoy | b | h |
| ZOX | 0.4A | h |
| xoy | b | ja |
arvutamisel mõõtmed struktuuridele üldiselt arvutatud pind tuleks kindlaks määrata, võttes arvesse märge kohustusliku kohaldamise4, samal ajal kui võre struktuur peab võtma arvutatud pinna mõõtmed piki selle välimist kontuuri.
6.10.Struktuuridele, mille jaoks f2
6.11.Tuulekoormuse tegur peab olema 1.4.
7. jäämassi
7.1.Ice koormus tuleb projekteerimisel arvestada elektriliini ja sideliinide kontaktvõrgu elektrifitseeritud transport, antennimastid jms struktuurid.
7.2.Sihtväärtuses jäämassi joonelementides ümmarguse ristlõikega läbimõõduga ja 70 mm kaasava.(Traadid, trossid, poisid, mastid, vantide jne. .) I, n / m tuleks määratakse järgmise valemi abil
( 13)
iseloomustava suuruse pinna jäämassi i ¢, Pa teisi elemente tuleks määratakse järgmise valemi abil
( 14)
valemites( 13) ja( 14):
b - seinapaksusega glasuur mm( ületab iga 5 aastat) elementide kohta ringikujulise ristlõikega 10 mm läbimõõduga, mis asub kõrgusel 10 meetri kõrgusel maapinnast, võta Tabel.11 ja kõrgusel 200 meetrit või rohkem - vastavalt tabelile.12. Teisest perioodide kordumine jää seina paksus peaks olema erinõuded nõuetekohaselt kinnitatud;
k - koefitsient peegeldades muutus seina paksus jääl ja kohandamist Vastuvõetud tabelis.13;
d - traadi läbimõõt, tross, mm;
m1 - kajastava koefitsiendiga muutus seinapaksusega glasuur sõltuvalt läbimõõdust ümmarguse ristlõikega ja elemendid on määratletud tabelis.14;
m2 - kajastava koefitsiendi suhte järgi elemendi pinnale, eeldusel et jäätumisest kogupinnast elemendi ja viidi 0,6;
r - jää tihedus, eeldatakse võrdne 0,9 g / cm3;
g - raskuskiirendus m / s2.
7.3.Varutegur koormuse gf jää koormus tuleks võtta 1.3, välja arvatud teistes eeskirjadele.
7.4.tuule surve kaetud jäätumise elemente peaks võrduma 25% normatiivsete väärtuste w0 tuulesurvega määratakse vastavalt n. 6.4.
Märkused: 1. Teatud piirkondades NSVL, kus on kombinatsioon olulist tuulekiirus suurte mõõtmetega jäätumist ja hoiused Kuura, glasuur seina paksus ja tihedus ja tuule surve peaks olema kooskõlas tegeliku andmeid.
2. Otsustades tuule koormusi elemente või struktuure asub rohkem kui 100 meetri kõrgusel maapinnast, jäine läbimõõt ja kaablid paigaldada seina paksus glasuur tabelis.12, korrutada teguriga 1,5.
Tabel 11
| glasuur alad NSVL( aktsepteeritud kaardile 4 kohustusliku rakendus 5 ) | I | II | III | IV | V |
| seinapaksusega glasuur b, mm | vähemalt 3 | 5 | 10 | 15 | vähemalt 20 |
Tabel 12
| kõrgust maapinna kohalmaa, m | jää seina paksus b, mm, eri piirkondade NSVL | |||
| I glasuur Aasia piirkonnas NSVL | V piirkonna glasuuri ja mägipiirkondade | Põhja-Euroopa NSVL | ülejäänud | |
| 200 | 15 | põhjal oletada spetsiaalsetex | uuringu kaarti eeldada 4D kohustusliku kohaldamise 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same kaardil 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Same kaardil 4, e | 60 |
Tabel 13
| kõrgus maapinnast, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| konstant k | 0,8 1,0 1,2 | 1.4 1.6 1.8 |
2,0 Tabel 14
| läbimõõduga traat, kaabli või köis, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koefitsiendi m1 | 1.1 1.0 0.9 | 0,8 0,7 0,6 |
märgib( tabelis 11-14.): 1. V-piirkonna mägede ja puutumata valdkonnad NSVLmääratud kaardil 4 kohustuslikku kohaldamist 5 ja künklik maastik( at tops mäed ja mäed, mäekurude kõrge tammide suletud mägiorgudes, süvendid, sügav varredjne) peab jää seina paksus olema määratud eriuuringute ja vaatluste andmete põhjal.
2. Koguse vahetulemused tuleks määrata lineaarse interpolatsiooni abil.
3. seinapaksusega jää rippuvad horisontaalse ringikujulise ristlõikega elemente( kaablid, juhtmed, köied) võib võtta haripunktis nende paigutus antud raskuskese.
4. Et määrata jääle koormus horisontaalsete elementidega ümmarguse silindri kuju läbimõõduga kuni 70 mm seinapaksusega glasuur tabelis sisalduvatele.12, tuleks vähendada 10% võrra.
7.5.Õhutemperatuuri jääle sõltumata hoonete kõrgus võetavaid mäestikupiirkonnad tähistatud: 2000 m - miinus 15 ° C, ning 1000-2000 m - miinus 10 ° C;ülejäänud NSVL struktuuridele kuni 100 m - -5 ° C, üle 100 m - miinus 10 ° CMärkus
.Piirkondades, kus jää jääb allapoole -15 ° C, tuleks seda vastavalt tegelikele andmetele võtta.
8. TEMPERATURE kliimamõju
8.1.Juhul eeskirjades sätestatud Ehitusprojekteerimisfirmade peaks arvestama muutumist ajas Dt keskmine temperatuur ja temperatuuri langus ning ristlõige elemendi.
8.2.Normatiivse väärtused keskmine temperatuur ümberlülitamiseks sektsiooni elemendi vastavalt soojas DTW söögiga TML aeg aastas tuleks määrata järgmiste valemite abil:
( 15)
( 16)
kus tw, tc - iseloomulike väärtuste keskmised temperatuurid üle ristlõike element soe ja külm aastaaegadevõetud vastavalt punktile 8.3.;
t0w, t0c - algtemperatuur sooja ja külma aastaaega, võetakse vastavalt punkt 8.6. .
8.3.Normatiivne väärtused keskmine temperatuur tw ja TC ja temperatuuri muutused üle ristlõige element sooja ja külma JW Jc aeg aastas ühekihilised tuleks kindlaks lauale.15.
Märkus. Sest mitmekihilisi struktuure tw, TC, JW Jc arvutamise teel. Design valmistatud mitmest materjalist sarnase termilise parameetrid lubatud pidada ühekihilised.
Tabel 15
| Hoonete ehitus | Ehitised ja rajatised Käitamisaegse | |
| kütteta hoonetes( ilma tehnoloogiliste soojusallikatest) ja väljas rajatised | köetud | hoone kunstlik kliima, või pideva tehnoloogilise soojusallikatest |
| pole kaitstud päikesekiirgust( sealhulgasvälimise fassaadi) | tw = tew + q1 + q4 | tw = tiw + 0,6( tew - tiw) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( tew - tiw) + Q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| kaitstud päikesekiirguse( sh sisemine) | tw = tew | tw = tiw |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
kasutatud sümbolid Tabel.15:
tew, tec - keskmine päevane välisõhu temperatuur, vastavalt, soe ja külm aastaaeg, võetakse vastavalt punkt 8.4; .
kolm korda nädalas tic - sisetemperatuuri vastavalt paigutatud sooja ja külma aastaaega, võetakse vastavalt GOST 12.1.005-88 või ehituse töö põhjal tehnoloogilisi lahendusi;
q1, q2, q3 - juurdekasvu keskmise kogu lõigu ulatuses elemendi temperatuurist ning erinevuses igapäevaselt kõigub välisõhu temperatuuri tabelist.16;
Q4 Q5 - juurdekasvu keskmise üle sektsioonis element temperatuurist ning erinevus päikesekiirguse saanud vastavalt punktis 8.5. .
Märkused: 1. Kui teil on algtemperatuuri andmestruktuurid staadiumis toimimise hoonete pidev tehnoloogiline soojusallikatest väärtused tw, TC, JW Jc tuleks võtta aluseks need andmed.
2. hoonete ja rajatiste staadiumis ehitus tw, TC, JW Jc määratletud külmade hoonete nende toimimist. Tabel 16
| Konstruktsioonid | temperatuuri juurdekasvuga q hoonete ° C | ||
| q1 | q2 | Q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| Metal raudbetoon, betoon, armeeritud müüritise ja kivi paksusest, vt: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| kuni 15 15-39 | 6 | 4 | 6 |
| side.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Välisõhu ööpäeva keskmine temperatuur sooja tew ja külma tec hooajal tuleks määratleda järgmiste valemite abil:
( 17)
( 18)
kus ti tVII - mitmeaastased keskmine õhutemperatuur jaanuaris ja juulis sai vastavalt poolt kaarte 5 ja 6 kohustusliku rakendus 5 ;
DI, DVII - kõrvalekalded keskmine päevane temperatuur kuukeskmine( DI - sai kohustuslikuks kaardilt 7 rakendus 5 , DVII = -6 ° C).
Märkused: 1. soojendusega tööstushoonete käitamisetapil jaoks disainilahendusi, mis on kaitstud mõju päikesekiirguse DVII lubatud eirata.
2. mägede ja NSVL avastamata piirkonnad on märgitud kaarte 5-7 kohustuslikku rakendamist 5 , tec, tew määratletud järgmiste valemite abil:
( 19)
( 20)
milles Ti min, tVII, max - keskmine absoluutnejaanuari minimaalse õhutemperatuuri väärtused ja juulis maksimaalne temperatuur;
AI, AVII - keskmine päevane temperatuur amplituudi vastavalt jaanuaris ja juulis selge taevas.
Ti min, tVII, max, AI, AVII aktsepteeritud vastavalt Roshydromet.
8.5.Sammudena q4 ja Q5, ° C, tuleb määrata järgmiste valemite abil:
( 21)
( 22)
kus r - päikesekiirgus imendumise välispind struktuuri pilte koefitsiendi sai SNP II-3-79 *;
Smax - maksimaalne väärtus kõigi( otsene ja hajus) päikesekiirguse W / m2, võetava SNP 23-01-99 *;
k-koefitsient, tabelist.17;
k1 - koefitsient, tabelist võetud.18.
tabel 17
| tüüpi ja suunda pinnal( s) | konstant k |
| 1,0 | |
| Horisontaalne Vertikaalne orienteeritud: | |
| edelaosas | 1,0 |
| 0,9 | |
| east | 0,7 |
tabel 18
| hoonete ehitus | koefitsient k1 |
| Metal | 0,7 |
| , betoon, tugevdatud müüritise ja kivi paksus vt | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| side.40 | 0.3 |
8.6.Algtemperatuur vastab lõpp disaini või selle osa viiakse terviksüsteemi, soojas ja külma t0w t0c hooajal tuleks määratleda järgmiste valemite abil:
( 23)
( 24)
Märkus. Juuresolekul andmete mõiste struktuuri kalender circuit, et tööde ja teised. Algtemperatuur on lubatud määrata vastavalt nende andmeid.
8.7.Koefitsient usaldusväärsust gt koormusest temperatuurist ja ilmastikukindlust Dt J peaks võrduma 1.1.
| Ehitus elemendid | nõuded | Vertikaalne Paine piirid fu | saadetised määrata vertikaalse paine | |
| 1. kraana sildkraana silla all ja sildkraanadega töötunde: | ||||
| kohalt, sealhulgas tõstukid( tali) | Tehnoloogia | l / 250 | Alates | |
| ühe kraani kabiini režiimiratta rühmad( GOST 25546-82): | füsioloogilised ja tehnoloogilise | |||
| 1K, 6K | l / 400 | sama | ||
| 7K | l / 500 | « | ||
| 8K | l / 600 | « | ||
| 2. talade, fermid, kandurid, jneFire pliitide, tekkide( sh ristiribide plaatidele ja võrk): | ||||
| a) käsitleb ja kattuvad avas ülevaatuseks läbipääsu l, m: | esteetiline psühholoogilise | alalised ja ajutised pika | ||
| l £ 1 | l / 120 | |||
| l= 3 | l / 150 | |||
| l = 6 | l / 200 | |||
| l = 24( 12) | l / 250 | |||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | |||
| b) hõlmab ülekattega juuresolekul põrkeplaatide all | Konstruktiivne | tehtud vastavalt para. 6 soovitatav taotluse | 6 viib vähendada lõhet kandvate elementidena lõikepunktiruktsy ja suunamisplaatidega alusel korraldatud | |
| elemendid) hõlmab ülekattega juuresolekul neile elemendid allutati lõhenemist( tasanduskiht, põrandad, seinad) | « | l / 150 | Applied pärast vaheseinad, põrandad, tasanduskiht | |
| g) katab ja kattubjuuresolekul tõstukid( tõstukid), sildkraanadega kontrollitud: | ||||
| põrandal | Process | l / 300 või / 150( väiksemate kahest) | ajal põhineb koormus kraana või tõstuk( tõstukid) ühel path | |
| kabiinist | Füsioloogilised | l / 400 või A / 200( väiksemate kahest) | alates kraana või tõstuk( tõstukid) ühel path | |
| d) kattuvaid, eksponeeriti: | füsioloogilised ja tehnoloogilise | |||
| transporditud kaupade, materjalide, komponentide ja elementide tehnika ja muude mobiilsetesaadetised( sealhulgas rööbasteta konveier) | l / 350 | 0,7 normatiivsed väärtused ajutise täiskoormusega või kaubaveo üks laadur( rohkem negatiivseid kahe) | ||
| kaubaveo raudtee: | ||||
| kitsarööpmelise | l / 400 | alates odnogkomplekt vagunid( või põrandale masin) sama rada | ||
| laia | l / 500 | sama | ||
| 3. elemendid trepid( marsse, platvormid, talade), rõdude, lodžade | Esteetiline psühholoogilise | need, mis on pos.2 ja | ||
| Füsioloogilised | määratakse vastavalt n. | |||
| 10.10 4. kattuvaid plaatidel, trepid ja platvormid, mis ei häiri külgneva paine elemendid | « | 0,7 mm | Punktkoormus 1 kN( 100 kgf) temperatuuril midspan | |
| 5. Džemprid ja hingedega seinapaneelid akna- ja ukserajatiste kohal | Konstruktiivne | l / 200 | Astme-psühholoogiline | sama kandevõimega elementide ja akna-et pos.2, kuid |
10. deformatsioonide ja nihked
norme käesolevas paragrahvis sätestatud piirist deformatsioonide ja nihked toetades ja piirdekonstruktsioonide hoonete arvutamisel teise grupi piirates riikide sõltumata rakendusliku ehitusmaterjale.
reeglid ei kehti hüdraulilise struktuurid, transport, tuumaelektrijaamade samuti elektriliini ülekandeliini toetab avatud jaotusseadmed ja õhust sidevahendid.
GENERAL INSTRUCTIONS
10.1.Arvutades konstruktsioon vastavalt deformatsioonide( kaarlahenduse) ja nihe järgmine tingimus peaks olema
( 25)
kusjuures f - paine( kumerus) ja teisaldamine struktuurielement( või kogu konstruktsioon) määrati võttes arvesse selliseid faktoreid, mis mõjutavad nende väärtuste kohaseltkoos lkSoovitatava 6. lisa 1-3;
fu - piiratud läbipaine( painutamine) ja liikumine, mis on kehtestatud nende standarditega.
tuleb arvutada lähtudes järgmistest nõuetest:
a) protsessi( normaalset toimimist tagavate tingimuste ja protsesside käitlemise tehnika, seadmed, jne);
b) konstruktiivne( tagades külgnevate konstruktsioonielementide ja nende ühenduste terviklikkuse, võimaldades kindlaksmääratud nõlvadel);
c) füsioloogiline( kahjulike mõjude ja ebamugavustunde vältimine vibratsiooni korral);
g) esteetilised ja psühholoogilisi( tagades hea mulje välimus kujundused, ohu vältimiseks aistinguid).
Kõik need nõuded peavad olema täidetud, kui nad arvestavad teistest sõltumatult. Piirangud
struktuuride võnkumiste tuleks kehtestada kooskõlas eeskirjadega, n. 4, soovitas taotluse
6. 10.2.Arvestuslik olukord, mille soovite määrata paine ja veeväljasurve, mis vastab laadima, vaid ka nõudeid, mis on seotud hoone lift, antud Sec. 5 soovitatav taotluse
6. 10,3.Läbipainde piirab struktuurielemendid katuste ja lagede, piiratud põhineb tehnoloogiliste ja konstruktiivsete ja füsioloogilised nõuded tuleb mõõta koolutatud telje, mis vastab riigi element ajal koormuse rakendamise kust arvutatud läbipainde ja piiratud põhineb esteetilised ja psühholoogilised nõuded - sirge mis ühendabnende elementide toetused( vt ka soovitatava 6. liite punkt 7).
10.4.Häireid struktuurielemendid ei piirdu põhjal esteetiline ja psühholoogilised nõuded kui mitte kahjustada välimus struktuuride( nt membraankattega kaldus katused, longus või disain tõstatatud alumise vöö), või kui struktuurielemente peidetud. Deformatsioonide ei piirdu alusel eespool nimetatud nõuetele ja kujunduse kattuvusi ja hõlmab üle ruumide lühikese viibimise inimesi( nt trafolisi, pööningud).Märkus
.Igat tüüpi katted terviklikkuse katuse membraan peaks andma, reeglina, konstruktiivse meetmed( nt kasutamine kondensaatorid loomine pideva kate elemendid) ja mitte suurendada jäikust laager elemente.
10.5.Laadurite, elektriautode, silla- ja vedrustusekraanide koormuste koormuskoefitsient kõigi koormuste arvessevõtmiseks ja koormustegur on võrdne ühega.
Vastutuse usaldusväärsuse koefitsiendid tuleb vastu võtta vastavalt kohustuslikule rakendusele. 7.
10.6.Tarindite hoonete ja rajatiste, piir deformatsioonide ja liikumised, mis ei ole sätestatud käesoleva ja teiste määruste, nii vertikaalne ja horisontaalne läbipaine ja liikumine püsiv, pikaajaline ja lühiajaline saadetised ei tohi ületada 1/150 span või 1/75 millest konsooli.
STRUKTUURIDE ELEMENTADE VERTIKAALLIKUD PIIRANGUD
10.7.Struktuurielementide ja koormuste vertikaalsed piiravad läbipainded, millest tuleb kindlaks määrata läbipaine, on esitatud tabelis.19. Nõuded lõhed külgneva loetletud elemente Sec. 6 soovitatav taotluse 6.
tabel 19
_____________
kasutatud sümbolid Tabel.19:
l - konstruktsioonielemendi arvutatud läbimõõt;
a - talade või vaheseina samm, millele kinnitatakse kinnitatud kraanade radasid.
märkused: 1. konsooli asemel l tuleb võtta kaks korda oma raadiusega.
2. Vaheväärtustel l pos.2, piirates samal ajal nihkeid määratakse kindlaks lineaarse interpolatsiooni nõudeid arvestades n. 7, on soovitatav taotluse
6. 3. võti.2 ja sulgudes näidatud numbrid tuleks võtta kuni 6-meetriste ruutmeetrit( kaasa arvatud).
4. Osade hälvete arvutamise tunnused.2 g p. 8 soovita taotluse
6. 5. Kui piirates deformatsioonide psühholoogilise esteetilisi nõudeid lubatud span l võrdseks vahemaaga sisekülgedele kandeseintele( või veergu).
10.8.Vahemaa( lõhe) tipust käru silla kraana põhja kandja painutada katted struktuuride( või objektide külge pandud) peab olema vähemalt 100 mm.
10.9.Läbipainde elemendid katted peaks olema selline, et vähemalt 1/200 ühes suunas( eranditega märkida teiste määruste) hoolimata nende olemasolu on saavutatud katusekalle.
10.10.Paine piirid vahelaeelemente( talad, fermid, tahvlid), trepid, rõdud, elamute ja avalike hoonete ja eluruumide tööstushooned, mis põhineb füsioloogilisi vajadusi tuleks defineeritakse valemiga
( 26)
kus g - kiirenduskukkumine;
p - vibreerivate inimeste koormuse normatiivne väärtus vastavalt tabelile.20;
p1 - vähendatud regulatiivse koormuse kattuva raha võtma Tabel.3 ja 20;
q - normatiivne väärtus koormuse kaalu arvutamise aluseks on kirje ja see kujundab;
n - koormuse rakendamise sagedus inimese käimisel, vastavalt tabelile.20;B on tabelist võetud koefitsient.20.
tabel 20
| Toad aktsepteerivad tabelit.3 | p, kPa( kgf / m2) | p1, kPa( kgf / m2) | n, Hz | b |
| Pos.1, 2, välja arvatud klassiruumid ja majapidamine;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | poolt aktsepteeritud Tabel.3 | 1,5 | |
| pos.2-klass ja leibkond;4, b-d, välja arvatud tants; pos.9 ja 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | sama | 1,5 | |
| Pos.4 - tantsimine; pos.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
kasutatud sümbolid Tabel.20:
Q - ühe isiku kehakaal, mis vastab 0,8 kN( 80 kgf);
a - koefitsient, olevat 1,0 elementide, arvutatakse valguslaiguga 0,5 - ja muudel juhtudel( näiteks kui puhkab plaatidele kolm või neli külge);
ja - etappi talad, fermid, plaat laius( võrk-), m;
l - kontrollides läbipääsu liikme struktuur, m
paine tuleks määrata summa yA1p + p1 + q saadetised kus yA1 -. Factor määrati valemiga( 1).
HORISONTAALSAG VEERG ülim paine ja piduri disain kraana koormate
10.11.Horisontaalsed paine piirid ehituskonstruktsioonid, mis on varustatud sildkraanadega, kraana sillad, samuti kraana sildkraana ja piduri konstruktsioonid( talad või fermid), tuleks võtta tabelis.21, kuid mitte vähem kui 6 mm.
Hälbed tuleb kontrollida tasandil pea kraana rööbastel pidurdusjõudude ühe veoauto kraanaga, suunatakse kogu kraana raja, va panga sihtasutused.
tabel 21
| kraanad režiimid Grupid | Paine piirid fu | ||
| veergu | tala pukk rööpad ja piduri konstruktsioonid, hoonete ja kraana nagid( sise-ja välistingimustes) | ||
| hoonete ja siseruumide kraana trestles | avatud kraana estakaad | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________
kasutatud sümbolite Tabel.21:
h - kõrgus ülevalt vundament kraana rööpapeal( ühe-korruseline hooned ning sise- ja kraana pukid) või eemale polt telje kattuvad pea kraana raudtee( jaoks ülemist korrust kõrghoone hooned);
l - kontrollida läbipääsu tugiosa( lähituled).
10.12.Horisontaalsed lähenemise piiri kraanateed avatud nagid horisontaalse ja vertikaalse ekstsentriliselt mõjuv koormus ühe kraana( va keldritesse rullida) piiratud põhjal protsessi nõudeid, peaks olema võrdne 20 mm.
HORISONTAALSAG LIMIT Reisimine ja longus raami hooned, eraldi elemendid EHITUS & TOETAB konveieri galerii tuulekoormus ROLL sihtasutuste ja nende parasvöötme MÕJU
10.13.Horisontaalne nihkumine piirates raami hoonete limited põhineb konstruktsiooninõuetest( terviklikkuse hoidmine Täitumispiiraja raami seinad, vaheseinad, ukse- ja elemendid) on toodud tabelis.22. Juhised esitatud määratlusele nõude nihkuma. 9 soovitatav taotluse 6.
10.14.Horisontaalne liikumine raami hoonete tuleb määrata, tavaliselt rulli( pöörlemise) alustega. Sel juhul on koormuse kaalu seadmete, mööbli, inimesed, salvestatud materjalid ja tooted tuleb kaaluda alles siis, kui pidev ühtne üleslaadimist korrust mitmekorruseline hoonete Nende koormuste( põhineb nende vähenemine sõltuvalt korruste arv), välja arvatud juhtudel, kus tingimused normaalseks tööksole sätestatud teisiti üleslaadimiseks.
pank alused tuleks kindlaks määrata, võttes arvesse tuule koormus saanud kiirusega 30% standard väärtus.
hoonete kuni 40 m( ja transportöör toetab galeriid tahes kõrgus) asub tuulistes piirkondades I-IV, sihtasutuste Roll põhjustatud tuule koormus, ei võeta arvesse.
tabel 22
| hooned, seinad ja vaheseinad | Bracing of seinad ja vaheseinad skeletiga hoone | Limit liikumise fu |
| 1. kõrgehitised | Igasugune | h / 500 |
| 2. Üks korrus kõrghooned: | elastseks | hs / 300 |
| a) seinaja seinad valmistatud tellistest, kips, betoon paneelid | Jäigad | HS / 500 |
| b) seinad vooderdatud naturaalse kivi plokid keraamilised, klaas( värvitud) | « | HS / 700 |
| 3. korruseline hoone( isemajandavaks seinad) kõrguskorrus hs, m: | plastilise | |
| hs £ 6 | hs / 150 | |
| hs = 15 | hs / 200 | |
| hs ³ 30 | hs / 300 |
_____________
kasutatud sümbolid Tabel.22:
h - kõrgus mitmerindelistes hoonetes, mis on võrdne vahemaaga vundamendist algusse lati katte teljele;
hs - korruse kõrgusest ühe korrusmaja, mis on võrdne vahemaaga ülevalt alla sihtasutuse puntras;mitmekorruseliste hoonete sest alumistel korrustel - võrdne vahemaaga tipust vundamendist poldi telje kattuvad;Muude korrust - võrdne telgede vahekaugusest külgnevate crossbars.
märkus: 1. vaheväärtused hs( . Positsioonis 3) piiratakse horisontaalne nihkumine tuleks kindlaks lineaarse interpolatsiooni.
2. ülemistel korrustel mitmekorruselised ehitised, mille abil elemendid katted korrusmajades, horisontaalne nihkumine piir peaks olema sama nagu ühekorruselise hooned. Kõrguse hs yläkerrasta võetakse teljest eemale tihvtidega kõrgenenud põranda alt sõrestiku.
3. elastseks paigaldusvahendid on paigaldus seinte ja vaheseinte skeletiga, ei takista raami nihe( viitamata seinte ja vaheseinte jõupingutusi, mis võivad kahjustada struktuurielementidel);kõva - monteerida, takistades vastastikust nihkumist raami, seinte ja vaheseinte.
4. ühekorruselise hoone kardin seina( ja kuna kõvaketta kate) ja mitmekorruseline etazherok piiri nihkumise lastakse tõusta 30%( kuid ei võta rohkem HS / 150).
10.15.Horisontaalne liikumine raamideta hoonete vastu tuulekoormused mitte ainult, kui nende seinad, vaheseinad, mis ühendab elemente on mõeldud tugevuse ja crack vastupanu.
10.16.Horisontaalsed paine piirates fachwerk mullions ja transoms ja hingedega seinapaneelid tuulekoormus piiratud põhineb struktuurne nõuded peaksid olema võrdne l / 200, kus l - arvutatud vahemaa nagid või paneelidest.
10.17.Horisontaalne konveier toetab piirata häireid galeriid tuuletakistus, piiratud põhineb tehnoloogilisi nõudeid, peaks olema võrdne h / 250, kus h - kõrgus toetab ülevalt alt Alustalad või fermid.
10.18.Horisontaalsed piiri häireid veerud( uprights) raami hooned temperatuuridega ja kokkutõmbumine kokkupuude peaks olema võrdne:
HS / 150 - seinad ja Vaheseinaga tellised, kips betoon, raudbetoon ja hingedega paneelid,
HS / 200 - seinad vooderdatud naturaalse kivi,plokid keraamilised, klaas( värvitud), kus hs - kõrgus põranda ja ühe-korruseline hooned silla kraanad - kõrgus ülevalt alt alustalad pukk raudtee.
Seega temperatuuri mõju tuleb võtta sõltumata ööpäevase variatsioone välisõhu temperatuuri ja temperatuuride vahe päikesekiirgusest.
määramisel horisontaalne läbipaine temperatuur ja kliima kokkutõmbumise mõju nende väärtusi ei tohiks kokku koos paine ja tuuletakistus sihtasutuste pank.
LIMIT kõikehõlmava ELEMENTS vahelae pingutustele eelnevalt jooksva
10.19.Piirata kaarlahenduse elemendid fu Vahepõrandate, piiratud põhineb konstruktsiooninõuetest tuleks võtta võrdne 15 mm l £ m3 ja 40 mm - 12 l ³ m( for vaheväärtused l koondakti piir peaks olema kindlaks lineaarse interpolatsiooni).
kõikehõlmava f tuleb määrata eelkompressiooni jõud, gravitatsiooni vahelaeelemente ja põranda kaal.
RAKENDUSED
LISA 1 Viide
silla ja sildkraanadega erinevate gruppide töörežiimi( näidisloetelu)
| kraanad | režiimid Grupid | tingimused |
| Hand igasuguseid | 1Q - 3Q | Iga |
| koos sõita päramootoriga tõstukiga, sealhulgas hingedega lõuad | remont ja käitlemisel piiratud | |
| intensiivsus vints Hand veoautod, sealhulgas hingedega lõuad | Machine saali elektrijaamad, paigaldustööd, käitlemiselLimited | |
| intensiivsus vints Hand veoautod, sealhulgas hingedega lõuad | 4K - 6K | Dock töö keskmise intensiivsusega, tehnoloogilise töö masinaehituse, valmistoodang ladude ettevõtete ehitusmaterjalide, metallosbyta |
| laod haarata dvuhkanatnogo tüüpi magnetvälja haarata | unisexlaod, töötades erinevate koormuste | |
| Magnetic | ladude vaheainete töötada erinevaid koormusi | |
| karastamine, sepistamise, mees, valu | 7K | gildide |
| metallurgia ettevõtted koos haarata dvuhkanatnogo tüüpi magnetvälja haarata | Laod puistematerjali ja vanametalli ühtsete saadetised( tegutsevad ühes või kahes vahetuses) | |
| vintsiga Hand veoautod, sealhulgas hingedega lõuad | protsessi kraanad kella | |
| traaversil, muldogreyfernye, muldozavalochnye eemaldamisel kangid, heiskamine, kuppel, kolodtsevoy | 8K | gildide metallurgia ettevõtted |
| Magnetic | gildide ja metaandmete laodja Teraseühenduse ettevõtted, suured metallist alused homogeenne saadetised | |
| C haarab dvuhkanatnogo tüüpi magnetvälja haarata | Laod mahtlastkonteineritele ja jäägid homogeenne saadetised( kui kella töö) |
LISA 2
sobiv
Laadi MÕJU TAP O puhver peatub
iseloomulik väärtus horisontaalne koormus FkN suunatud piki kraana raja ja kraana põhjustatud löök allapoole vööd surnud ringist fookus, tuleks kindlaks määrata valemiga, kus
v - kraana saabumise kiirus kokkupõrke hetkel, vastuvõtvaSingle võrdne poolega nominaalse m / s;
f - suurima võimaliku puhvris sade, eeldatakse võrdne 0,1 m, laaduritele elastsete peatamise kandevõimet mitte rohkem kui 50 m rühmad režiimid 1K-7K ja 0,2 m - muudel juhtudel;
m - mass väheneb kraanist, defineeritakse valemiga siin
mb - mass sildkraanale, t;
Tc - käru, mis on;
TQ - tõstevõime, t;
k - tegur;k = 0 - laaduritele, elastsete peatamise;k = 1 - laaduritele, jäik vedrustus last;
l - span kraana, m;.
L1 - läheneb veoauto, m
arvutatud väärtus koormuse vaadeldava võttes arvesse ohutegurit koormuse gt( .. vt lõik 4.8), on võetud vähem kui piire täpsustatud järgmises tabelis:
| circuit arvu | profiilid katted ja lume koormusahelate | koefitsient m ja rakenduse skeemid |
| 1 | hooned ühe või kahe nõlvade katted  | m = 1, kui £ 25 °; m = 0 «a ³ 60 °. kehastused 2 ja 3 puhul tuleks kaaluda hoonete viilkatusega katted( profiile B) koos võimalusega 2 - 20 ° £ Â £ 30 °;3. võimalus - 10 ° £ ā £ 30 ° ainult komandosillal või õhutus- seadmed |
| 2 | Ridge hõlmab hoonete võlvitud ja selle läheduses hõlmab kontuuri  | m1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 sin 1,4a, kus - katmist diagonaal C |
| 2 ¢ | katted vormis Lancet kaared  | Kui b ³ 15 ° peavad kasutama diagramm 1b, võttes l = l, kusjuures b |
| 3 | hooned pikisuunaliselaternate suletud ülemise  | kuid mitte rohkem kui: 4,0 - for fermid ja valgusvihud kattetihedusega standard väärtuse 1,5 kPa või vähem; 2,5 - for fermid ja valgusvihud kattetihedusega Standardi väärtus üle 1,5 kPa; 2,0 - betoonitöödel üle ajavahemiku 6 m või vähem, ja terase profileeritud linad; 2,5 - span betoonitöödel üle 6 m, samuti töötab sõltumatult span; BL = hl, kuid mitte rohkem kui b. määramisel lamp koormuse tsooni lõpuosas B koefitsient m mõlemas teostuste tuleks võtta 1,0 Märkused: 1. teostuses Skeemi 1 2 kohaldada ka viil pindade ja kaardus kaks kuni kolm-span hoonete tulelontide keset hoonetes. 2. Mõju jaotuspaneelid vetrootboynyh lume- lähedal lambid ei võeta arvesse. 3. lame rulluiskudel koos Rb48 m peaks arvestama kohalike suurenenud koormusega lambi, nagu tilka( vt joonist 8.) |
| 3 ¢ | hooned pikisuunalise tuled, avatud ülemine | väärtused b( B1, B2) ja m tuleks määrata vastavalt juhistele ringi 8;l span võetakse võrdne vahemaa ülaservi laternate |
| 4 | angaar  | katte skeemid tuleks kasutada Shed katted, sealhulgas kaldu klaasitud kaarja katuse piirjooned |
| 5 | Kahe- ja multi-span hoonete viilkatusega katted  | Variant 2 tuleks kaaluda a ³ 15 ° |
| 6 | kahe- ja mitme span hoone võlvitud ja tihedalt seotud piirjoontega hõlmab  | Variant 2 tuleb arvestada, et raudbetoonpaneelide hõlmab väärtuste m tegureid tuleks mitte rohkem kui 1,4 |
| 7 | Kahe- ja multi-span hoonete kaarduva viilkatusega ja kaetakse pikisuunaline lamp  | koefitsient m võetavate lennanud laternaruumi teostuste kohaselt 1. ja 2. Skeem 3 jaoks kestab ilma laternaruumi - teostuste 1 ja 2, ahelad 5 ja 6. tasapinna viilkatusega(katmine l & gt; 48 m peaks arvestama kohalike suurenenud koormusega nagu tilka( vt skeem 8) |
| 8 | hooned koos kõrguste  | lume koormust Pealmise tuleks võtta vastavalt skeemidel 1-7 ja põhjas - kahel viisil: vastavalt skeemid 1-7 ja skeem 8( hoonete - profiili "a" markiisid - profiili. "b") koefitsient m peaks võrduma: kus h - kõrgus kaldtee, m, mõõdetuna räästa katusele ülemise kaane ja madalama väärtusega üle 8 m, määramiseks said m võrdne 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - pikkus ülaosade( l ¢ 1) ja alumise( l ¢ 2) kate, kust lumi viiakse tasemele erinevusel, m;need peaksid olema tehtud: katte lambid ilma piki- või põiki laternate - katmine pikisuunalise laternate - ( milles l ¢ l ¢ 1 ja 2 ei tohi olla väiksem kui 0). t1;m2 - tuule poolt läbitud lume osakaal kõrguse erinevuse kohta;väärtused pealise( T1) ja alumise( m2) katmine peaks põhinema nende profiili: 0,4 - lennuk katte, mille £ 20 °, võlvitud f / l £ 1/8; 0,3 - lameda kattekihiga, mille>20 °, võllitud f / l & gt;1/8 ja põiki laternatega katted. Nõrga katte laiuse ja r2 = 0,5 k1 k2 k3, kuid mitte vähem kui 0,1, kusjuures( reverse diagonaal, Illustreeritud kriipsjoon, k2 = 1);kuid mitte vähem kui 0,3( a - m, b, j - kraadides). tsooni pikkus kõrgenenud snegootlozheny b peaks võrduma: kui b = 2h, kuid mitte rohkem kui 16 m; temperatuuril mitte üle 5h ja see ei tohiks üle 16 m koefitsientide m, vastuvõtt arvutamise( näidatud kahe teostuse skeemid) ületa: ( kus h - meetrites; s0 - kPa). 4 - kui põhja kattekiht on ehituskate; 6 - kui alumine kate on kuppel.m1 tegur tuleb võtta: m1 = 1 - 2m2. Märkused: 1. koos d1( d2) & gt;12 m m väärtus erinevus pikkus d1( d2) kindlaksmääratud osa võtmata arvesse mõju lambid suureneb( väheneb) pinnale. 2. Kui ulatub ülemise( alumise) kattematerjali on erinev profiil määramisel m peab võtma sobiva väärtuse T1( T2) iga laulnud lähemal l ¢ 1( l ¢ 2). 3. Kohalik koormus erinevus ei tohiks võtta arvesse, kui erinevus kõrgus, m, kahe kõrvuti katted väiksem( kus s0 - kPa) |
| 9 | hooned kahe tilga kõrgust  | lund koormus ülemise ja alumise kaane võetavate vastavalt skeemile 8. Väärtusedm1, b1, m2, b2 tuleks määrata iga tilk sõltumatult võttes: T1 ja T2 circuit 9( määratud saadetised paigale h1 ja h2 tilka) vastab m1 skeemil 8 ja m3( fraktsioon lund tuulega vähendamise kohta katmine) vastavaSkeemil 8. Sellisel juhul: |
| 10 | katmine koosparapetid | süsteemi tuleks rakendada( h - meetrites; s0 - kPa); kuid mitte rohkem kui 3 |
| 11 | Land katted külgneb kõrguvad üle katuse ventileerimiseks võllid ja muud pealisehitustega  | skeemi viitab osakaupa diagonaali pealisehitustega aluse mitte rohkem kui 15 MW, sõltuvalt kalkuleeritud disain( katteplaatide ja podstropilnyh Truss) peaks arvestamasuurenenud koormuse tsooni kõige ebasoodsam positsioon( suvalise nurga b jaoks). koefitsient m, konstantne nimetatud ala, tuleks võtta: 1,0 temperatuuril d £ 1,5 m; kuid mitte vähem kui 1,0 ja mitte üle: 1,5 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, kuid mitte rohkem kui 2d |
| 12 | rippuv kate silindrikujuline | m1 = 1,0; |
| number | lülitusskeemidele hoonete, konstruktsioonielemendid ja tuulekoormus | määramine aerodünaamilise koefitsientide | märgib | |||||||
| 1 | Eramu korter tugeva konstruktsiooniga. | - | ||||||||
| vertikaal- ja hälbib vertikaalse mitte rohkem kui 15 ° pinna: | ||||||||||
| meretuulega | ce = +0,8 | |||||||||
| pärituult | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | hooned viilkatusega katted | |||||||||
 | koefitsiendi | a, | deg väärtuste CE1, CE2võrdsel | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0,6 -0,7 -0,8 | 1. kui tuule risti otspinna hoonete kogu katte pinnale ce = -0,7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0.4 -0.7 | |||||||||
| 40 | -0.8 0,4 0,3 | -0.2 -0.4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 | +0,8 | |||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 | -0,8 | 2. koefitsiendi määramise n vastavalt n. 6,9 | ||||||
| väärtused | ||||||||||
| 3 | hoonete võlvitud ja tihedalt seotud piirjoontega hõlmab | 1. Vt. Märkus.1 skeemile 2.2.Otsustades koefitsiendi n vastavalt n. 6,9 | ||||||||
 | koefitsiendiväärtused | CE1, CE2 võrdsel | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | 0,1 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0,2 -0,2 -0,1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| ³ 1 | -0,8 -0,7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | meelevaldne | -0,8 -0,9 -1,1 | -1 | -1,2 | ||||||
| CE3 raha võetud skeem 2 pikisuunalise | ||||||||||
| 4 | hooned Lantern | koefitsientide CE1, CE2 ja CE3 määratakse vastavalt dekreedileniyami skeemile 2 | 1. Kui arvutatakse põiki raamid ja ehitiste laternaruumi vetroboynymi kaitseb kõigi koefitsiendi väärtus "laternaruumi-paneelidest" esiklaas süsteemi resistentsus võrdseks 1,4.2.Koefitsiendi n määramisel vastavalt punktile 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lambid | katmiseks hoone segment AB koefitsientide se peaks skeem 4. päevituslampe portsjonina l £ 2 cx = 0,2;2 £ l £ 8 iga lamp CX = 0,1l;kui l & gt;8 cx = 0,8 siit. Muude portsjonite katte ce = -0,5 | 1. meretuulega, allatuulekülge seinad ja hoonete survestada koefitsiendid määratakse kindlaks vastavalt juhistele skeemi 2.2.Otsustades koefitsiendi n vastavalt n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | hooned pikisuunalise tuled erineva kõrgusega  | koefitsientide c ¢ E1, E2 koos ¢¢ ¢ e3 ja tuleks määrata vastavalt juhistele skeemile 2, mis erineb selle määramiseks CE1 kõrgus h1 tuleb võttazdaniya. Dlya lõik AB se tuulepealsel seina tuleks määrata samuti kogu vooluringi lõik 5, kus H1 - h2 on vaja võtta laterna kõrgus | Vaata Märkus. .1 ja 2 skeemil 5 | |||||||
| 7 | hooned  | valatakse katted sektsioonis AB se tuleks määrata vastavalt juhistele skeemi portsjoni 2.For päikese ce = -0,5 | 1. hõõrdejõu tuleb arvestada iga tuule suunda, mis erineb cf= 0,04.2.Vaata. Märkus.1 ja 2 Skeem 5 | |||||||
| 8 | hooned clerestory  | For tuulepealsel lamp koefitsient ce tuleks kindlaks määrata vastavalt juhistele skeemile 2 ülejäänud katte - kui saidi päike circuit 5 | vt märkus. .1 ja 2 skeemil 5 | |||||||
| 9 | hooned püsivalt ühelt poolt avatud | In 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;kui m ³ 30% SI1 SI3 tuleks võtta määratud juhiste kohaselt skeemile 2;SI2 = ± 0,8 | 1. koefitsiendid se välispinnal võetavate vastavalt juhistele skeemi 2.2.m tara läbilaskvus tuleks määratleda suhe kogupindala on tema käsutuses, avade üldpindala tara. Tihendamiseks hoone peaks olema ci = 0. hoonete täpsustatud Sec. 6.1, standard väärtuse siserõhk kopsudes vaheseintega( kui pind tihedus on väiksem kui 100 kg / m2) peaks olema võrdne 0,2w0, kuid mitte vähem kui 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. iga ehitise sein nagu "pluss" või "miinus" koefitsient SI1 kui m £ 5% tuleb määrata kõige ebasoodsamates tingimustes realiseerimise koormuse puhul. | |||||||
| 10 | liiste hoonete juures | osa CD CE = 0,7.tuleks kindlaks lineaarse interpolatsiooni väärtuste võetud punkti B ja C. koefitsiendid CE1 ja CE3 segmendi AB tuleb võtta vastavalt juhistele skeemi rubriigis BC CE 2( milles b ja l - kava mõõtmed hoone). Sest vertikaalsetele pindadele koefitsientce tuleb määratleda vastavalt juhistele skeemide 1 ja 2 | - | |||||||
| 11 | heidab  | tüüpi circuit | a, rahe | koefitsiendiväärtused | 1. koefitsientide CE1, CE2, CE3, Ce4 omistada koguses surve ülemiste ja alumiste pindade navesov. DlyanegatiivseltCE1 väärtusi, CE2, CE3, Ce4 rõhu suunaga joonistel tuleks muuta vastupidiseks. 2. varikatused lainelise katted cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | CE3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 | +0,6 | 0 | ||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | 1,5 0,5 +2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 | +0,6 | - | - | ||||||
| IV | 10 | + 1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 | +0,3 | - | - | ||||||
| 30 | +1,6 | +0,4 | - | - | ||||||
| 12 ja | Field | b, C | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koefitsientide se manustada Re & gt;4 × 105,2.Otsustades koefitsiendi n vastavalt para. 6.9 peaks olema b = = 0,7d |
| se | 1,0 0,8 0,4 | -0,2 -0,8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| jätkuv | ||||||||||
| b, C | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1,0 -0,6 -0,2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 temperatuurilRe cx = 0,2 temperatuuril 4 x 105 & gt;Re, kus Re - Reynoldsi arv; ; - sfääri diameeter, m; - määratakse kooskõlas punktis 6.4 Pa. - määratakse kooskõlas punktis 6.5; . - kaugus m kaugusel pinnalt kera keskel; - määratakse vastavalt lõikele 6,11 | ||||||||||
| 12b | Konstruktsioonid silindrilise kujuga pinna  | & gt; , milles kui 1 = & gt; .0; | 1. Re tuleks määratakse järgmise valemi abil ringi 12 ning võttes z = h1.2.. Määramisel koefitsienti n vastavalt punktis 6.9 tuleb võtta: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. ci tegur kaaluda kui Soodsam kate( "ujuvlaega"), samuti puuduvad selle | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,9 | 0.95 | 1,0 1,1 1,2 | 1,15 | |||||||
- tuleks võtta kui Re & gt;4 x 105 vastavalt graafikule:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| katte | CE2 väärtusega võrdse | |||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ 1 | ||||||||
| lame ahenevad juures £ 5 °, kui sfääriline £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prismatic struktuurid | ;Tabel 1 | 1. rõdude seinu tuult paralleelselt nende seinte, CF = 0,1;laineliste pinnakatete korral f = 0,04,2.Suhe ristkülikukujuline hoonetegaseotud l / b = 0,1-0,5 ja b = 40 ° - 50 ° = 0,75;Saadud tuulekoormusest kohaldatud punktis 0, kusjuures ekstsentrilisuse e = 0,15b. 3. Re tuleks määratakse järgmise valemi abil ringi 12 ning võttes z = h1, d - diameeter piiratud ringi. 4. koefitsiendi määramise n kooskõlas punktis 6.9 h -. Kõrgus hoone, b - suurus nii telje y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le tuleks määrata vastavalt tabelile.2. Tabel 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| Tabel.2 l = l / b, kus l, b - vastavalt maksimaalse ja minimaalse suurusega struktuuride või komponendi tasapinnas risti vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Visandeid lõigud ja teekonna | b tuul, rahe | l / b | ||||||||
ristkülik  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40-50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Rhombus | 0 | £ 0,5 1,9 1,6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
täisnurkse kolmnurga  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabel 4 Visandeid | ||||||||||
| lõigud ja teekonna | b tuul, rahe | n( külgede arv) | temperatuuril Re & gt;4 x 105 | |||||||
Korrapärase hulknurga  | meelevaldne | 5 | 1,8 | |||||||
| 6-8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Konstruktsioonid ja nende elementide h ringikujuline, silindriline pind( paagid, jahutustorne, tornid, korstnad), traatide jakaablid, samuti ümmargust toruja ja tahkete struktuuride kaudu | kus k - määratakse tabelis. Skeemi 13 punkt 1; - määratakse vastavalt graafikule: Suhe ja kaablid( sh kaetud jäätumise) cx = 1,2 | 1. Re tuleks määratakse järgmise valemi abil ringi 12 ning võttes z = h, d - diameeter D võetud sooruzheniya. Znacheniya: puitkonstruktsioonide puhul D = 0,005 m;tellise jaoks D = 0,01 m;betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide puhul D = 0,005 m;teraskonstruktsioonide puhul D = 0,001 m;läbimõõduga juhtmete ja kaablite jaoks d D = 0,01d;ribadeks pindade puhul, mille kõrgused ribid b D = b. 2. = 0,04 Suhe lainelised CF katted. 3. ja kaablid d ³ 20 mm, tasuta jääst, cx raha saab langetada 10% | |||||||
| 15 |  | tasapinnaline võrestruktuuris, kusjuures - aerodünaamiline koefitsient i-nda elemendi struktuurid;profiilide jaoks = 1,4;for toruelementidele määratakse vastavalt graafikule ringi 14, seega on vaja võtta le = l( vt tabel 2 skeemi 13. .); Ai - ala projektsioon i-nda struktuurielement; Ak - piiratud ala ehitus | 1. aerodünaamiline koefitsiendid ahelad 15-17 on näidatud võre struktuuride suvalise kontuuri ja 2. tuulekoormus on eeldatavalt piiratud alal Ak. 3. suunas x-telg ühtib tuule suuna ja tasapinnaga risti struktuuri | |||||||
| 16 | arvu lame paralleelselt kristallvõre struktuurides  | Suhe CX1 meretuulega disaini faktor defineeritud samamoodi nagu skeemi 15.Dlya teise ja järgnevate konstruktsioonid SP2 = skh1h. Suhe taludes torusid Re ³ 4 x 105 h = 0,95 | 1. Vt. Märkmetega.1 - 3 skeemi 15.2.Re tuleks määrata vastavalt valemile ning skeemile 12, kus d - keskmine läbimõõt toruelementidele;z - võib võtta võrdne kaugusele maapinnast ülemise vöö. 3. Tabel skeemi 16: h - minimaalne tsükli pikkus;ristkülikukujulise ja trapetsikujulise sõrestiku h - pikkus väikseima külje ahelast;ümarate võrekonstruktsioonide jaoks h - nende läbimõõt;elliptiline ja sarnased ülevaate struktuure h - väiketeljel; b - naaberfarmide vaheline kaugus. 4. koefitsiendi j tuleb määrata vastavalt juhistele skeemi 15 | |||||||
| j | väärtust h farmides profiilide ja torude Re, 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | võre torni ja ruumilise sõrestiku  | cf CX =( 1 + h) k1, kus CX - defineeritud samamoodi kak jaoks ringkonnakohtu 15; h - on määratletud sama topoloogia 16. | 1. Vt märkus. .1 - 3 skeemi 15.2.cf viitab tuulega näo kontuuri alale. 3. Kui tuule suund diagonaalis tetraeedrilise ruudu tornid koefitsiendi k1 jaoks terasest tornidele üksikelementidena tuleks vähendada 10%;komposiit elementide puittornide jaoks - kasv 10% võrra. Visandeid | |||||||
| ristlõikekujusid ja tuule suunda path | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | vantide ja kallutatud toruelementidele paiknevad tasandis flow  | skha cx = sin2 a, kus c, - määratakse kooskõlas juhisedskeem 14 | - | |||||||
| kraanad | Piirab F koormuse, kN( tf) |
| Peatatud( käsitsi ja elektrilise) ja silla poolt | 10( 1) |
| Electric õhuliini: | |
| üldotstarbelised režiim rühmade 1K-3K | 50( 5) |
| üldotstarbelised ja erilinerühmad viisid 4K-7C, samuti valu | 150( 15) |
| erirühmaks töörežiimi 8K vedrustus last: | |
| paindliku | 250( 25) |
| jäiga | 500( 50) |
LISA 3 *
sobiv
KAVA lumekoormustest jaKOEFITSIENTIDE m
LISA 4 Kohustuslik
Yelnia
SKEEMID tuuletakistus ja aerodünaamiline koefitsiendi
LISA 5 Kohustuslik
KAART tsoneerimine NSVL klimaatilisi
kaart 1 *
tsoneerimine Vene Föderatsiooni kaal lumikatte
( parandatud väljaanne. Rev.№ 2).
Kaart 2
tsoneering NSVL keskmine tuulekiirus, m / s, talvel
Kaart 3
tsoneering NSVL tuule surve
Kaart 4
Tsoneerimine NSVL seina paksus glasuur
kaardil 5
tsoneering NSVL poolt kuukeskmineõhu temperatuur, ° C, jaanuaris
Kaart 6
tsoneering NSVL tähendab igakuise õhutemperatuur, ° C 7. juuli
kaardil
Tsoneerimine NSVL poolt kõrvalekalle keskmine temperatuur Sportha külmem päev kuus keskmine temperatuur ° C, jaanuaris
tsoneerimine NSVL kaal lumikate ja seina paksus glasuur
( lisaks kaardile 1 ja 4)
LISA 6
Soovitan
paine MÕISTE JA DISPLACEMENT
1. määramiseldeformatsioonide ja nihked peaks võtma arvesse kõiki peamisi tegureid mõjutada nende väärtused( mitteelastne deformatsiooni materjale, pragunemise hoides deformeeritud circuit hoides naaberelementidena Saadi liideselülitust sõlmede ja alustega).Piisava põhjenduse individuaalsete teguritega võib ignoreerida, või kaaluda ligikaudne meetod.
2. struktuuride materjale libiseda, on vaja arvestada suurenenud paine aja jooksul. Kui piirata paine põhineb füsioloogilistest tuleks kaaluda ainult lühiajaline libiseda eksponeeritud kohe pärast koormuse rakendamise ja tuginedes tehnoloogia ja disaini( välja arvatud arvutamisel võetakse arvesse tuule koormus) ja esteetiline ja psühholoogilised nõuded, - täielik libiseda.
3. Otsustades häireid veergu korrusmajades ja pukid horisontaalse kraana koormate arvutamise skeemi veerud peaksid olema tingimustel nende kinnituste, arvestades, et kolonn:
hoonetes ja siseruumides nagid ei ole horisontaalne nihkumine ülaosas toetust( kui kate ei toodajäik horisontaaltasapinnal ketta, on vaja arvesse võtta horisontaalse vastavuse sammast);
avatud nagid pidada konsooli.
4. juuresolekul hoone( ehitus) tootmisvahendid ja transport põhjustab kõikumisi ehituskonstruktsioonid ja muudest allikatest vibratsiooni vibreerivad piirväärtused, kiiruse ja kiirenduse tuleb vastavalt GOST 12.1.012-90;"Sanitaartehnika normide vibratsiooni töökohti" ja "Sanitaartehnika lubatud vibratsiooni majad" tervishoiuministeerium. Juuresolekul ülitäpse seadmed ja vahendid, mis on tundlik vibratsiooni struktuuri kohta, millele need paigaldatakse, vibratsiooni piirangud, kiirus, vibratsioon kiirendus määratakse kooskõlas erinõuded.
5. Arvestuslik situatsii1, mille soovite määrata paine ja nihke ja vastava koormuse tuleb sõltuvalt aluseks nõuded arvutatakse.
_____________
1 Arvestuslik olukord - võetakse arvutamisel arvesse tingimuste kogum määratlemisel arvutatud disaini nõudeid. Arvestuslik
olukorda iseloomustab arvutamiseks circuit design, lasti tüübid, väärtused töötingimustes koefitsientide ja usaldusväärsuse piiravad tegurid loetelu tingimustest, mida tuleb kaaluda selles olukorras.
Kui arvutused tehakse põhjal tehnoloogilised nõuded, disaini olukord peaks vastama koormate tegevus, mis mõjutavad tegutseva protsess seadmed.
Kui arvutused tehakse põhineb projekteerimise nõuete, disain olukord peaks vastama koormate tegevus, mis võib kaasa tuua kahju kõrval elemendid tulemuseks märkimisväärne häireid ja nihkuma.
Kui arvutused tehakse põhjal füsioloogilistele vajadustele disaini olukord peaks vastama seotud seisundi vibratsioonid struktuurid ja disain peab arvestama koormus mõjutab struktuuriliste kõikumistega, piiratud nõuetele nimetatud eeskirju lõikes. 4.
Kui arvutused tehaksepõhineb esteetiline ja psühholoogilised nõuded, disaini olukord peaks vastama püsiva ja pikaajalise koormusi.
struktuuride kaaned ja kattumist, koos hoone prognoositud tõusu piirates paine psühholoogilise esteetiline määratletud nõudeid vertikaalne kõrvalekalle vähendatakse suuruse hoone tõusu.
6. paine elemendid ja põrandakatted, piiratud põhjal disaini nõuded ei tohi ületada vahemaa( lõhe) vahel madalam elemendi pinnale ja ülaossa vaheseinad, vitraažaken ja uksepiidad hävitada laagripinnast elemente.
vahe alumise pinna kaaned ja kattub elemendid ja ülemine põrkeplaatide all paiknevad elemendid, ei tohiks üldjuhul ületada 40 mm. Juhul kui täitmise täpsustatud nõuded seotud suurenenud jäikus ja põrandakatted, vajalikud ehituslik meetmeid, et vältida selle suurenemist( nt pannes juhtvaheseinte ei painutatav talad, ja nende kõrval).
7. Kui on piirete seintele kapitali( praktiliselt sama kõrge kui seinad) Põhiväärtuste l.2 ja tabelis.19 peaks olema võrdne vahemaa sisepindadele põhiseintest( või veergu) ning need vaheseinad vahel( või sisepindadel seinad, joon. 4).
Kurat.4. TÖÖHÕIVESKEEMID väärtuste määramiseks l( L1, L2, L3) juuresolekul piirete seintele kapitali
ja - üks käik;b - kaks lendu;1 - kandvate seinte( või veerg);2 - kapitali partitsiooni;3 - kattuv( katmine), et koormuse rakendamise;4 - kattuv( katmine) pärast koormuse rakendamise;5 - telgjoonest paine;6 - tara
8. Truss Hälbed kohalolekul peatatud kraanateed( ..., vt tabel 19 punktis 2, d), siis võetakse vahe paine F1 ja F2 külgneva sõrestiku( joonis 5.).
9. horisontaalne liikumine rümba määratakse kindlaks lennuk seinad ja suunamisplaatidega terviklikkuse, mis peab olema tagatud. Kui raamidega sideme
mitmerindelistes hoonete üle 40 m korruse kallutatud rakkudes külgneb diafragma jäikus võrdub f1 / hs + f2 / l( . Joon 6) ei tohi ületada( vt tabel 22. .);1/300 objekt.2, 1/500 - for pos.2a ja 1/700 - jaoks pos.2b.
Kurat.5. määramise ahelat deformatsioonide Truss kohalolekul peatatud kraana tõste
1 - katusekonstruktsiooni 2 - välimistel kraana valgusjoa;3 - sõidu kraana;4 - algasendisse Truss;f1 - paine kõige laaditud puntras struktuur;f2 - vagudele külgneb kõige lastiga sõrestiku
Damn.6. Juhi viltune korruseline rakud 2 külgnevat tugevdava membraanid 1 hoonetes Svjaseva karkassi( punktiirjoon näitab algse raami enne kohaldamine koormusahelate)
LISA 7 *
sobiv
RAAMATUPIDAMINE VASTUTUS HOONETE *
1. konto vastutuse hooneteiseloomustab majandusliku, sotsiaalse ja keskkonnaalase mõju nende ebaõnnestumisi, kolm taset on loodud: I - kõrgem, II - normaalne, III - vähendada.
vastutust suurendav tuleks võtta hoonete ja rajatiste, mille rike võib põhjustada tõsiseid majanduslikke, sotsiaalseid ja keskkonnamõjusid( tsisternid nafta ja naftasaaduste maht on 10,000 m3 või rohkem, torujuhtmed, tööstushoonete avadega 100 m ja rohkem, rajatised kommunikatsiooni kõrgus100 m või enam, samuti unikaalne rajatised).
normaalse taseme vastutuse tuleks võtta hoonete mass ehitus( elamud, avalikud, tööstus-, põllumajandus- hoonete ja rajatiste).
väiksema vastutuse tuleks võtta ehitamiseks hooajaline või abistava( kasvuhoones, kasvuhooned, suvel paviljonid, väike ladude ja sarnaste rajatiste).
_____________
* See rakendus on 5. jao GOST 27751-88 heaks kiidetud muudatusettepanekutega RF riigi komitee Arhitektuur ja Ehitus 21.12.93 № 18-54.
2. arvutamisel kandekonstruktsioonide ja alust arvata vastutuse reliaablusindeks GN, võrdseks: tasemele vastutuse I - suurem kui 0,95, kuid mitte rohkem kui 1,2;II taseme - 0,95;taseme III - vähem kui 0,95, kuid mitte vähem kui 0,8.On
vastutuse reliaablusindeks korrutada koormuse mõju( sisemine jõud ja liikuvad struktuurid ja põhjused, ja mõju põhjustatud koormused).
Märkus. See punkt ei kehti hoonete ja rajatiste, võttes arvesse vastutust, mis on sätestatud asjaomastes määrustes.
3. tasemed hoonete ja rajatiste vastutuse tuleks kaaluda ka määramisel nõuded vastupidavuse hoonete ja rajatiste, ulatuse ja mahu projekteerimisuuringud ehituse, eeskirjade kehtestamine aktsepteerimise, katsetamise, hoolduse ja tehnilise diagnostika hoone objektid.
4. liigitus objekti konkreetse taseme vastutuse ja valik GN koefitsiendiväärtused toodetud üldine disainer konsulteerides kliendile.
2. kaal EHITUS JA PÕHJUSED
2.1.Normatiivse väärtusega Kokkupandavate konstruktsioonide kaal määratakse kindlaks lähtudes standardid, tööjoonised või passi andmeid tootjad, teiste ehituskonstruktsioonid ja mulla - projekteerimise suurus ja mahukaal materjalid ja pinnas seoses nende niiskuse tingimustes ehitamise ja käitamise hooned.
2.2.Ohutus tegurid koormuse gf kaal struktuurid ja pinnas on toodud tabelis.1.
tabel 1 Konstruktsioonid
| struktuurid ja mullatüübiga | koormuse ohutegurit gf |
| Konstruktsioonid: | |
| metallist | 1,05 |
| betoon( keskmise tihedusega üle 1600 kg / m3), betooni, müüritise, armeeritud müüritise, puit | 1,1 |
| betoon( keskmise tihedusega 1600 kg / m3 või vähem), soojustus, tasandamine ja viimistlemine kihid( plaadi materjalist rullides infiltratsioon, pistikud jne) teostatakse: | |
| tehases | 1,2 |
| ehitusplatsilsite | 1,3 |
| Mullad: | |
| looduslikus kehtestadaii | 1,1 |
| lahtiselt | 1,15 |
Märkused: 1. Kui kontrollitakse struktuuride stabiilsust sätetele kallutamise, samuti muudel juhtudel, kui kaalu vähenemisest struktuurid ja pinnas võib halvendada töötingimusi ehitus, tuleks lahendada, võttes kaalstruktuuri või selle osa koormuse gf = 0,9 ohutegurit.
2. määramisel surve maapinnale peaks arvestama koormus salvestatud materjalide, seadmete ja sõidukite maapinnale ülekantav.
3. metallkonstruktsioonid, kus jõupingutusi oma raskuse ületa 50% kogu vaeva peaks olema gf = 1,1.
9. teiste lasti
Vajaduse korral ettenähtud eeskirjade või määrata sõltuvalt tingimustest ehitamise ja käitamise hooned tuleks võtta arvesse teisi koormusi, mis ei kuulu nende reeglite( eriline töötlemine koormus, niiskuse ja kokkutõmbumise mõju, tuule mõju, põhjustades aerodünaamiliselt ebastabiilnepikiõõtsumine võnkumise tüüp, buffeting).
