2. Hlavní typy šroubů a jejich rozsah
2.1.Podle návrhu jsou šrouby rozděleny do následujících typů: zakřivené;s kotevní deskou;sloučenina s kotevní deskou;Odnímatelné pomocí kotevního zařízení;Přímé;s kuželovým koncem.
2.2.Jako metoda pro upevňovací šrouby jsou rozděleny do betonových základů namontovány a jsou instalovány na hotových nadací nebo jiných konstrukčních prvků ve vrtaných nebo připravených „jamek.“
Šrouby ohnuté a kotvící deska, instalované v základové desce před betonováním, vedou na obr.1.
Obr.1. Šrouby instalované v základové desce před betonováním
a - ohnuté;b, c, d - s kotevní deskou;e, f - složka na kotevní desku
odnímatelnými čepy nainstalovány po betonáži základů ve speciálních kotev, předem specifikované v těle základu, jsou znázorněny na obr.2.
Obr.2. Šrouby odnímatelné, instalované po betonáži základů
a - s plochou kotvou( M12-M48);b - s kotevním kotoučem( M56-M125);v - s navařenými kotevní desky( M56, M100)
zakřivené šroubů umístěných v jamkách, jsou znázorněny na obrázku 3.
Obr.3. Šrouby jsou instalovány v „jamek“, za předpokladu, předem v základech
přímé šrouby instalovány ve vývrtu hotových základů a ukotvitelných syntetickým lepidlem( epoxy, siloxanu), nebo prostřednictvím cementu a písku metody směs vibrozachekanki znázorněné na obr.4.
Obr.4. Přímé šrouby instalovány ve vývrtu hotových základů
- dokovatelný syntetické lepidlo( a № 209305. .);b - zajištěn proces směs cementu, písku vibrozachekanki( .. a s № 419305)
rozpínacích typu šroubů s kuželovým koncem, instalovaných ve vývrtu hotových základů a zajištěny rozšiřovacích kleštiny nebo metoda malta cement-písek Vibro, je znázorněno na obrázku.5.
Obr.5. Šrouby, rozpínací typ s kuželovým koncem, instalované ve vývrtu hotových základů
- dokovatelný přes rozpínací kleštiny( a № 539170. .);b, - vibro ukotvitelných způsobem( a № 737 573 a 763 525 a z №. ...) cemento-pískové malty
rozpěrné hmoždinky( dále jen hmoždinky) se instalují do vyvrtaných otvorů od stavebních prvků( stěny, sloupy, atd)a upevněné pomocí rozpěrky jsou znázorněny na obr.6.
Obr.6. pro kolíky distanční vložky, které jsou instalovány do vyvrtané díry prefabrikované
, b - rozteč hmoždinky-pin( M8-M24)( jak se №1225936. .);c - hmoždinka, rozpěrka( M6-M20);1 - spacer;2 - expanzní kleština;3 - matice;4 - distanční pouzdro;5 - a разжимная a zátka;6 - montážní šroub
2.3.Podle provozních podmínek jsou šrouby rozděleny do konstrukce a konstrukce.
Výpočet zahrnuje šrouby, které pohlcují zatížení, ke kterým dochází během provozu stavebních konstrukcí nebo při provozu zařízení.Tím
se předpokládají konstrukční šrouby pro montáž konstrukcí a zařízení, které stabilitu proti překlopení a posunutí uvedených své vlastní hmotnosti konstrukce nebo zařízení.Strukturální šrouby jsou určeny pro vyrovnání konstrukcí a zařízení v době jejich instalaci a zajistit stabilní provoz struktur a zařízení v provozu, jakož i aby se zabránilo náhodnému posunutí.
Dynamická úroveň je nastavena v závislosti na typu a povaze zařízení.
2.4.Šrouby pro montážní konstrukcí a zařízení musí být vyrobeny v souladu s GOST 24379,0 „šrouby fundamentálné. Všeobecné technické podmínky“ a GOST 24379,1 „šrouby fundamentálné. Konstrukce a rozměry.“
Klasifikace šroubů v souladu se stanovenými normami je uvedena v tabulce.1.
Tabulka 1
Obrázek| typ šroubu | jmenovitý průměr závitu d , mm | GOST 24379,1 | |||
| 1 | a c | zakřivené kotevní deska | 12-48 typ | .1 | Version 1 |
| b | typ 16-48 | .2 | Verze 1 | ||
| v | 56-140 | verze 2 | |||
| g | 100-140 | verze 3 | |||
| d | kompozitní kotevní desky s | 24-48 | verze 1 | ||
| e | 56-64 typu | .3 | verze 2 a | ||
| 2 | Odnímatelné Upevňovací prostředek | 24-48 | verze 1 b typ | ||
| 56-125 | .4 Verze 2 | ||||
| v | 56-100 | verze 3 | |||
| 3 | Zakřivené jamky | typ 12-48 | .1 | Version 2 | |
| 4 | Direct lepidlo a cement, písek vibrozachekankoy | 12-48 typ | .5 | - | |
| 5 | C a kuželovitý konec | 12-48 typ | .6 | ||
| Verze 1 Verze 2 b | |||||
| v | verze 3 |
2.5.Šrouby zakřivený( viz. Obr. 1 a), jsou určeny pro upevnění konstrukcí a technologických zařízení v případech, kdy se výška základu není závislá na hloubce těsnění šrouby do betonu.
2.6.Šrouby s kotevní deskou( viz. Obr. 1 b, c, d), které mají menší hloubku ve srovnání s těsnicí šrouby zakřivené, se doporučuje použít v případech, kdy se výška základu dán hloubkou těsnicích šroubů do betonu.
2.7.Šrouby díly s kotevními deskami( viz. Obr. 1 D, E) se používají v případech instalace otáčením nebo posunutím( např, při montáži vertikální válcové přístrojů chemického průmyslu).V těchto případech, pouzdro a s nižší čepu kotevní desky instalované v poli při betonáži základů, a horní čep ve šroubení celou délku závitu po instalaci do otvorů v nosných částech. Délka
zašroubování čepu do pouzdra by měl být menší než 1,6 průměr závitu šroubu.
2.8.Zakřivené šrouby a kotevní deska připevněna k betonovému základu vodiče na speciálních zařízeních, přísně zachování jejich konstrukční polohy při betonáži.
2.9.Odnímatelná šrouby( viz. Obr. 2), se doporučuje, aby se používá zejména pro upevnění těžkého válcování, kování, a elektrická zařízení, což způsobuje velké dynamické zatížení, a v těch případech, kdy se šrouby v průběhu provozu zařízení, které podléhá případné výměně.
Při instalaci řadu vyměnitelných šroubů nadace je položen pouze kotevní armatura( kotvy) a vlásenka volně nastavit v trubici po založení zařízení.
2.10.Zakřivené šrouby instalovány v „boxech“ hotový suterén( viz. Obr. 3), a následně kotevní betonové jamek se doporučuje pro montáž zařízení a stavebních konstrukcí v případech, kdy nemohou být instalovány šrouby ve vývrtu.
2.11.Šrouby přímé syntetické lepidla( epoxidové nebo siloxanové) a zajištěn proces směs cementu, písku vibrozachekanki( .. viz obrázek 4), se doporučuje pro upevnění konstrukcí a výrobní zařízení s r asymetrie hladiny cyklu ³ 0,6 - šroub prosyntetických lepidel a r ³ 0,8 - šroub na vibrozachekanke.
šrouby, zajištěné epoxidového lepidla, mohou být použity při návrhové venkovní teplotě minus 40 ° C a při zahřátí na beton 50 · C, šrouby, lepidlo ukotvitelných siloxan - v tomto pořadí na minus 40 ° C a 100 ° C.
2.12.Šrouby rozpínací typ ukotvitelných přes rozpínací kleštinu( viz. Obr. 5a) a hmoždinky( viz. Obr. 6) je pro upevnění konstrukcí a zařízení dochází statické a vibrační zatížení( r ³ 0,9).
2.13.Šrouby s kuželovým koncem, ukotvitelných cement-písek metoda malta vibro( viz. Obr. 5B, c), doporučená pro upevnění konstrukcí a technologických zařízení, s výjimkou zařízení, které způsobuje značné dynamické a rázové zatížení( kovářského zařízení, válcovánípřepravky, elektromotory s vysokým výkonem atd.).
Poznámka.Šrouby s kuželovou koncovou provedení přistání 2 jsou vyrobeny, výkon 3 - šroubování kónického pouzdra.
2.14.Šrouby, které jsou nainstalovány na vrtané studny skončil suterénu není povoleno použít pro uchycení nosných sloupů budov, který je vybaven mostové jeřáby, jakož i pro výškové budovy a stavby, která je základním zatížení větrem.
Chcete-li tyto konstrukce mohou být použity šrouby s kuželovou špičkou namontován vibro způsobem. Těsnicí šroub Hloubka
by měla být alespoň 20 d .Když
činnosti zajištění spolehlivosti a trvanlivosti ukotvení( zvýšená hloubka výsadby, přídavné ukotvení zařízení, atd.), Tyto designy povolené upevňovací šrouby jiných druhů, instalované ve vývrtu hotových základů, schválení - vývojář těchto šroubů.
2.15.Pro montáž technologického zařízení, může být instalován v jamkách šrouby průměru nad 48 mm na příslušné realizovatelnosti a dostupnosti vrtací zařízení.
2.16.Hmoždinky jsou určeny k zajištění hlavní sanitární, elektrické a ventilační zařízení, stejně jako ozdobné prvky, obklady, atd. .
vzorů a velikostí hmoždinek jsou uvedeny v příloze.1.
2.17.Hmoždinky jsou určeny pro strukturální konsolidaci různých malých kousků zařízení, jakož i kovových konstrukcí a jejich dílů dekorativních povrchových úprav a dalších prvků na základech, stěn a ostatních stavebních konstrukcí z betonu, železobetonu a cihel. Technická dokumentace
kotev určených VNIImontazhspetsstroem.
2.18.Držáky s expanzní upínacích šroubů a hmoždinek může být uveden do provozu bezprostředně po instalaci šroubů a hmoždinek.
3. Výpočet šroubů
3.1.Zatížení působící na čepy na povahu vlivů se dělí na statické a dynamické.Velikost, směr a povaha provozním zatížením na zařízení na šroubech musí být uveden v práci pro navrhování základů pro zařízení.
3.2.Mack Oceli vypočteno šrouby provozovaných na konstrukce zimní venkovní teplotě minus 65 ° C včetně, by měly být podávány v souladu s pokyny tabulky.2.
TABULKA 2 vypočteno
| zimní teplota venkovního vzduchu, ° C | od -40 ° C a nad | od -40 do -50 ° C | od -51 do -65 ° C |
| jakost oceli | VSt3kp2, VSt3ps2, ST20 | 09G2S-6 10G2S1-6 | 09G2S-8 10G2S1-8 |
Poznámka.Šrouby povolené výroby jiných druhů ocelí, mechanické vlastnosti jsou vlastnosti stupně není nižší oceli uvedené v tabulce.2.
3.3.Šrouby pro upevnění konstrukce při venkovní teplotě -40 ° C a vyšší by měla být vyrobena z uhlíkové oceli VSt3kp2( GOST 380) a pro montáž kování - uhlíkové oceli VSt3ps2( standardní 380), nebo z konstrukční oceli ST20( GOST1050).Pro
šrouby 56 mm nebo více v průměru mohou být použity za stejných teplotních podmínek, nízkolegované oceli stupně 09G2S-2 a 10G2S1-2( GOST 19281).
3.4.Pro upevnění nádoby a zařízení pro zpracování a skladování výbušných výrobků, jakož i pro upevnění na sloup, typ zařízení, v předběžném zimní venkovní teploty na minus 30 ° C včetně, které se mají použít VSt3ps3 oceli( oceli jakosti namísto VSt3ps2);Při venkovní teplotě minus 31 až 40 ° C - ST20 ušlechtilé oceli podle GOST 1050.
3,5.Když se odhadované zimní venkovní teplota na minus 65 ° C, nízkolegované oceli 09G2S 10G2S1-8-8 by měla mít pevnost ne menší než 30 J / cm 2( KGF x m 3 / cm2) při zkušební teplotě -60 ° C
3.6.Strukturální šrouby ve všech případech být umožněno, aby výroba z oceli GOST VSt3kp2 380.
3.7.Vypočtená pevnost v tahu šrouby kovové RVA převzaty z tabulky.3.
průměr Tabulka 3
| šroub, mm | kov Vypočítaná pevnost v tahu RVA MPa | ||
| VSt3ps2, VSt3kp2, ST20 | 09G2S | 10G2S1 | |
| 145 | 185 | 190 | |
| 10-30 36-56 64-80 | 145 | 180 | 180 |
| 145 | 175 | 170 | |
| 90-100 110-140 | 145 | 170 | 170 |
| 145 | 170 | 165 |
3.8.Všechny šrouby musí být utaženy množstvím Předběžné utažení F, pro statická zatížení, které musí být považována za: f = 0,75 P pro dynamická zatížení F = 1,1r, kde P - počítáno zatížení působící na šroub,
pro provedení stavby( ocelových sloupů budov atd) šroubů mohou být realizovány za běžných ručních nástrojů s maximální snahou( zastavení) na šroubu.
3.9.Průřez šroubů( závitem) musí být stanovena z podmínky, že síla vzorce na
Asa = P / RVA ,( 1), vyznačující se tím,
na = 1,35 - pro dynamické zatížení; na = 1,05 - pro statické zatížení.Pro
odnímatelné šrouby s kotevními deskami volně uložen v trubce, koeficient na dynamické zatížení přijatá roven 1,15.
3.10.Působení dynamických zatížení šroubů část vypočte podle vzorce( 1), test odolnosti vzorec
Aza = 1,8 cm až P / RVA ( 2), přičemž
c - zatížení koeficientu,podle tabulky.4, v závislosti na konstrukci z šroubu; m - součinitel přihlédnutím měřítko, uvedeny v tabulce.5, v závislosti na průměru šroubu; - koeficient odráží počet cyklů přijatých na stůl.6.
Tabulka 4
| firmy šrouby | C končetiny | s kotevní deskou | přímým Kužel( distanční) šrouby o průměru | ||
| ( závitem) d, mm | 12-48 | hluchý 12-140 | Odnímatelný 56-125 | 12-48 6-48 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| náčrtky |  |  |  |  |  |
| kotevní hloubka H ze stavu přijímají RVA = 145 kPa | |||||
| maximální hloubka zapuštění H | 25 d | 15 d | 30 d | 10 d | 10 d ( 8 d ) * |
| minimální vzdálenost mezi šrouby osami | 6 d | 8 d | 10 d | 5 d | 8 d |
| Mininího vzdálenost od osy šroubu k okraji základu | 4 d | 6 d | 6 d | 5 d | 8 d |
| faktor zatížení c | 0,4 0,4 | 0,25 0,6 0,55 | |||
| koeficient stabilita utahování | 1,9( 1,3) ** | 1,9( 1,3) 1,5 | 2,5( 2) | 2,3( 1,8) |
* V závorkách je uveden kotevní hloubka se šrouby o průměru méně16 mm.
* V závorkách jsou hodnoty faktorem statické zatížení.Tabulka 5
průměr
| šroubu, 10-12 mm | 16 | 20-24 30-36 42-48 | 56 - 72 80 - 90 100 - 125 | 140 | |||||
| m | 1 | 0,9 1,1 1,3 | 1,6 | 2 | 1,8 2,2 2,5 |
| Tabulka 6 počet cyklů | 0,05 x 106 0,2 x 106 0,8 x 106 | 2 x 106 5 x 106, avíce | |||
| 3,15 | 2,25 1,57 1,25 | 4 |
3.11.Při výpočtu kotevní sílu konstrukcí předchozí šroubů utahovací a průřezové plochy by měly být definovány pro statické zatížení, v případě, že projekt není konkrétně uvedeno.
3.12.(Obr. 7), když je skupina nastavení šrouby pro upevnění zařízení je odhadovaná hodnota zatížení P na jeden šroub, musí být určena pro nejvíce zatíženého šroubu vzorce
,( 3), vyznačující se tím,
N - vypočteno normální síly; M - konstrukce ohybový moment; n - celkový počet šroubů; y1 - vzdálenost od osy otáčení k nejvzdálenější kloubového svorníku v tažné zóně; yi - vzdálenost od osy otáčení k i tý šroub jsou tedy považovány za táhly a stlačený šrouby.
Obr.7. Schéma úsilí se stanoví ve skupině, kterým se šrouby k ose upevňovací proces zařízení
otočných, mohou být přijata přes těžiště opěrného povrchu zařízení.
3.43.Pro ñêâîçíûõ ocelových sloupů, které mají izolované základní hodnota vypočtená tahové zatížení na jeden šroub, by měla být stanovena podle vzorce
P =( M - NB ) / NH ,( 4), vyznačující se tím,
M a N - ohybový moment a podélnou sílu kolonou v horní části základu; h - vzdálenost mezi osami větví kolony; n - počet větví šrouby kolony; v - vzdálenost od sloupce průřezu těžiště k ose stlačeného větve.
3.14.Pro databáze ocelových sloupů kontinuálního typu, množství předpokládané zatížení, na jedné natažené šroubu, které určí podle vzorce
P =( obr. 8)( Rb BS x - N ) / n, ( 5)
kde N- podélná síla ve sloupci; R b - konstrukce odolnost betonového základu do axiální komprese je přijata, v závislosti na konkrétní třídy tabulce.7; n - protáhl počet šroubů, umístěných na jedné straně základny kolony; BS - šířka nosné základové desky kolony; x - výška stlačeného konkrétního pásma pod podpora základní desky kolony, provede pomocí vzorce
,( 6),
kde la - vzdálenost od výsledných sil v nataženém šroubu na opačné straně desky;C - vzdálenost od osy sloupku k ose šroubu; e0 - výstřednost působení zatížení.
Obr.8. Schéma sil v nosných sloupcích průřezem pro ocel kontinuální typ
tabulce 7
| beton | třídy B10 B15 | V12,5 | B20 B25 B30 | |||
| R b, MPa | 5,8 7,3 8,7 | 11,5 | 14,5 | 17 |
stlačený výška x zóna omezený stav
x £ xR la, ( 7), přičemž
XR =.( 8)
ve vzorci( 8) a Rb RVA v MPa.
V případech, kdy x & gt; xR la , by mělo posílit nadace třídu betonu nebo zvýšit základní desku nebo poskytovat boční výztuhy.
3.15.Množství síly předpětí šroubu - pro vnímání horizontálních( smykové) sil v rovině spojovacího zařízení se základnou pro smykové spojení odporu( neumožňuje posunutí nosné konstrukce pro mezery mezi čepem otáčení a stěnou otvoru skla), by měla být stanovena podle vzorce
F1 = na( Q - nf ) / nf, ( 9)
kde Q - počítá smyková síla působící v referenční rovině; N - normální síla; f - součinitel tření bere rovno 0,25; n - Počet šroubů; na - součinitel utahování stability dostal na stůl.4.
3,16.Kombinovaným působením vertikální a horizontální( střihu) nutí množství síly F0 utažení by měla být stanovena podle vzorce
F0 = F + F1 / na .(10)
plocha příčného průřezu podél závitu šroubu v tomto případě je dána vzorcem
ASA =( se na P + F1 ) / na RVA ,( 11)
kde na - utažení koeficient stabilita přijímányTabulka.4.
3,17.Sloučeniny sdvigodopuskayuschih smyková síla Q vnímán vzhledem k smyková únosnost šroubového dříku a je určena podle vzorce
Q £ 0,6 ASA RVA n. ( 12)
společného akčního P axiální a smykové síly Q jejich přípustné hodnoty mohou být definována vzorci:
P £ 0,6 ASA RVA n ;(13) Q
£ 0,4 ASA RVA n ;(14), vyznačující se tím,
n - počet šroubů.Množství síly
F2 prozatímní utahování šroubů v tomto případě musí být přiřazeny podle vzorce
F2 = ASA RVA / 2 .( 15)
3.18.Smykové síly Q, působící v rovině ohybového momentu, pro průchozí ocelových sloupů, které mají samostatné základny ve sloupcích větev nemá vnímat síly tření v komprimovaných větev sloupy a stanovení stavu
Q £ f [ M + N ( h - v )] / h, ( 16), kde notace
stejné jako v obecném vzorci( 4).
posouvající síla ocelové sloupy kontinuálního typu, jakož i přes kolony pod působením smykové síly kolmé k rovině ohybového momentu( Svjaseva kolona) se nechá vnímat třecí síly z působení podélných sil a šroubu točivého momentu a vypočítá podle vzorce
Q £ f ( n ASA RVA / 4 + N ),( 17), vyznačující se tím,
N - minimální podélnou silou, která odpovídá zatížení, na které tato střihová síla již definovány; n - Počet šroubů pro upevnění komprimovaných sloupce nebo počet větví na stlačený šrouby, uspořádaných na jedné straně základních sloupcích( sloupce pro pevné typu); f - koeficient tření bere rovno 0,25; ASA - průřezu šroubu.
3.19.Šrouby se musí dotahovat, zpravidla hodnota regulace momentu md , n x m, jehož hodnota by měla být určena podle vzorce
Mcr = F x, ( 18)
kde F - pre-síla utažení šroubů;koeficient zohlednění geometrické rozměry závitu, tření na konci matice a závity na přijatém stůl - x.8.
Tabulka 8
| průměr šroubu, mm | x , průměr m | šroubu, mm | x , m |
| 10 | 56 | 2 x 10-3 1,4 x 10-2 2,4 x 10-3 | |
| 12 | 64 | 1,7 x 10-2 | |
| 16 | 3,2 x 10-3 1,9 x 10-2 | 72 | |
| 20 | 4,4 x 10-3 2,1 x 10-2 | 80 | |
| 24 | 5,8 x 10-3 2,3 x 10-2 | 90 | |
| 30 | 75 x 10-3 2,5 x 10-2 | 100 | |
| 36 | 110 | 9 x 10-3 2,8 x 10-2 1,1 x 10-2 | |
| 42 | 125 | 3,2 x 10-2 1,2 x 10 | |
| 48 | 140 | -2 3,5 x 10-2 3,20 |
.Minimální hloubka zapuštění ocelových šroubů VSt3kp2 v základním( rozměr H) pro beton V12,5 třídy by měla tabulka.4.
U jiných typů ocelových šroubů nebo jiné třídě hloubky betonové kotevní ale měly by být definovány vzorcem
But ³ H m1 m2, ( 19)
, kde m1 - poměr vypočtené pevnosti v tahu betonu třídy V12,5 vypočteného odporutřída betonu přijatý; m2 - vypočtený poměr pevnost v tahu kovových šroubů přijala ocelí a vypočítaná pevnost v tahu ocelového VSt3kp2.Pro
průměrem šneku 24 mm nebo více, instalovaný v jamkách hotových základů, m1 koeficient by se měla rovnat jedné.Hodnoty
vypočítá pevnost v tahu betonu RVT v závislosti na třídě betonu jsou uvedeny v tabulce.9. Tabulka 9
| třídy B10 beton | V12,5 | B15 | B25 B20 B30 | |||
| RVT, 0,61 MPa | 0,7 0,8 1,1 0,95 | 12 |
za tyto materiály ukotvení kotevní rukávem minimální hloubku rozpěrky( .. Obrázek 6c) by měly H = 6 d , s ohledem na následující parametry návrhu veličiny: zatížení při c = 0,4;koeficient stabilita utahování na = 1,3( při dynamických účinků na = 1,9);vzdálenost mezi osami hmoždinek - nejméně 5 d, od základu hrany na osu pro čepy - 6 d .
3.21.Hloubka těsnění hmoždinkami instalovaných v měkkých materiálů( cihly, keramzit), by měla být zvýšena o 2 d ve srovnání s podobnou hloubkou ukotvení kotev instalovaných v konstrukcí z betonu třídy V12,5.
3.22.Pro konstrukční šrouby končetiny hloubky výsadby do betonu mohou být přijata rovná 15 d, šroub s kotevní desky - 10 d , šroubu instalovaný ve studni, - 5 d .
3.23.Nejmenší přípustná vzdálenost mezi osami šrouby a svorníky od osy k vnějším okrajům základu jsou uvedeny v tabulce.4.
vzdálenosti mezi šrouby a šrouby od osy k okraji základu je dovoleno klesat 2 d s odpovídajícím zvýšením kotevní 5 d.
vzdálenosti od osy šroubu k okraji základu může být snížena pro jeden průměr se speciální výztuže vertikální ploše základu v zařízení šroubů.
Ve všech případech, je vzdálenost od osy šroubu k okraji základu by neměla být menší než 100 mm, pro šrouby o průměru 30 mm až do a včetně 150 mm, pro šrouby 48 mm v průměru a 200 mm při průměru šneku 48 mm.
3.24.Při instalaci dvojí šrouby, například pro upevnění nosné ocelové sloupy budovy, by měly poskytnout společný kotevní desku se vzdáleností mezi otvory stejné velikosti projektu mezi šroubem osy, nebo může být instalován s jediným šroubem „rozšíření“ do hloubky.hloubka Výsadba spárování šrouby, pokud je vzdálenost mezi osami 8 d nebo více by měla být 15 d , ve vzdálenosti menší než 8 d - 20 d.
vzdálenost od okraje desky k ose šroubu, by měl být podáván nejméně 2 d, přičemž deska plocha kotvy musí být alespoň 32 d2 .
3.25.Vypočtené průřezové plochy šroubů( závitem), v závislosti na jejich průměru uvedeného v tabulce.10.
TABULKA 10 Průměr šroubů
| d | vypočtena plocha průřezu šroubů závitem ASA, | cm2 Průměr šroubové svorníky d | vypočítaných průřezová plocha šroubů závitem ASA, cm2 |
| M 10 M | 0571 | 20,29 | |
| 56 M 12 M | 0842 | 26,75 | |
| 64 M 16 M | 1,57 | 72'6 | 34,58 |
| M 20 M | 2,45 | 80'6 | 43,44 |
| M 24 M | 3,52 | 90'6 | 55,91 |
| M 30 M | 5,60 | 100'6 | 69,95 |
| M 36 | 8,26 | M 110'6 | 85,56 |
| M 42 M | 11,2 | 125'6 | 111,91 |
| M 48 M | 19,72 | 140'6 | 141,81 |
3,26.Průměry konstrukčních šroubů, musí být uvedeno v práci pro návrh základů.V nepřítomnosti pokyny jsou konstrukční průměry šroubů přiřadit v souladu s průměrem otvorů v nosných částech zařízení.
příklady výpočtů jsou uvedeny v dodatku šroubů.2 této příručky.
4. Tak v betonových a železobetonových
4.1.vzdělaný v betonových a železobetonových vyrobeny elektrické nářadí, technické vlastnosti, což by mělo za následek dodatku.3 této příručky.
4.2.vzdělaný v betonu a betonových by měly být prováděny na značkování nebo přes otvory pro základových šroubů v rámci předem kalibrovaných zařízení.
4.3.Označování míst montážní šrouby vyrobené: a) o sobě známými způsoby geodetických vytyčování, doporučené zařízení a otvory osa naplánovat jádro olejové barvy;b) vzorek( odebrán z kotevního plánu) použití jako vodič;c) před instalací s nakernivaniem šroubovými místech přes otvory v rámu.
4.4.Označení otvorů musí být provedeno v souladu s rozměry ve výkresech.
chyba značkovací otvory pro šrouby by neměla být větší než 50% z přípustných odchylek os umístění základových šroubů.Přesnost
označení os otvorů by měl být nižší než hodnota stanovená následujícím vztahem:
, ( 20)
kde dx a dy - velikost odchylky od jmenovitých rozměrů, polohy souřadnic osy otvorů; D - průměr otvoru pro šroub ve vrstvě zařízení; d - průměr základového šroubu.
4.5.vzdělávací technologie studny musí být v souladu s platnými technickými specifikacemi pracovních a bezpečnostních předpisů.
4.6.Pro vytvoření jamek o průměru větším než 60 mm Buster vrtání doporučeno ve dvou fázích. Za prvé, i vyvrtán 50-60 mm v průměru, a pak - požadovaný průměr.
4.7.Vrtání v železobetonu s horní výztuží může být v případě potřeby s proříznutím výztuží pasti v části vrtu pomocí hořáku na kyslík acetylen nebo metodou elektrické obloukové.
4.8.Pro vrtání otvorů pro šrouby a kuželovitých hmoždinky( viz. Obr. 5, 6), které mají být použity elektřiny a Buster nebo vrtací stroje vybavené diamantovým korunkou.
4.9.Při vrtání bitů a diamantové bity vybavené tvrdých slitin, které jsou nezbytné proudění vody pro chlazení obráběcí zóny. Průtok vody závisí na průměru vrtané jamky. Je-li průměr vrtu 25 mm spotřeby vody byla 1,5 l / min a v průměru o více než 25 mm - až 2,5 l / min.
4.10.Průměr otvoru pro šroub pro přímé syntetických lepidel( epoxidové nebo siloxanových), by měla být 8-12 mm větší než průměr šroubu.
4.11.Průměr studny na přímé šroubů zajištěných cementu, písku směs procesu vibrozachekanki, určí rozměry těsnicího zařízení( viz. ADJ. 5).
4.12.Průměr otvory pro kuželové šrouby, zabezpečených expanzí kleštiny a tolerance velikosti vrtů odebraných z tabulky.11.
Tabulka 11
| jamek o průměru průměr šroubu | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| mm mm | 16 | 22 | 28 | 32 | 40 | 50 | 60 | 68 |
| Tolerance mm | 1 1,5 | 43 |
4,13.Průměr jamky kuželových šroubů upevnitelné cement-písek malta podle Vibro určen průměr DKOR bity pro vrtání vrtů a v souladu s tabulkou.12.
Tabulka 12
| průměr šroubu, mm Průměr koruny | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| DKOR ( vrt průměr) mm | 30 | 30 | 40 | 43 | 52 | 60 | 70 | 80 |
4,14.Rozměry jamek pro zakřivené šrouby musí být přijata v souladu s tabulkou.13.
Tabulka 13
| dobře skica | šrouby Průměr, mm | dobře Velikost mm |
| V | L | |
| 12 | 100 | 300 |
| 16 | 400 | |
| 20 | 150 | 500 |
| 24 | 600 | |
| 30 | 200 | 750 |
| 36 | 900 | |
| 42 | 250 | 1050 |
| 48 | 1200 |
vzdálenosti z povrchu vrtu k vnější ploše základu by měl být průměr alespoň 50 mm šroub 12 až 24 mm a 100 mm - prošrouby o průměru 30 až 48 mm.
je možné vyrobit kruhové jamky vrtání je v hotovém suterénu s diamantovými nástroji. Průměr studny musí být velikosti B.
4.15.Průměr otvoru je dána rozměry hmoždinky vrtání( řezání) nástroje, který je uložen u vnějšího průměru konstrukčních prvků šroubu.
5. Instalace šroubů
5.1.Šrouby zakřivené a s kotevní desky( viz. Obr. 1), a kotevní armatura odnímatelné šrouby( viz. Obr. 2), které mají být instalovány v základech před betonáží na speciální přípravky, přísně upevnění a zajištění šroubů konstrukce polohy a kotevní výztuže při betonáži základu.
V těchto případech se doporučuje použít vyměnitelné vodičů a spojit šrouby v blocích a pomocí metody lofting blok montážních šroubů a dalších opatření zaměřených na snížení spotřeby kovu a zvýšení montážní přesnost.
5.2.Když je místo zakřiveného okraje základových šroubů s ohnutými konci šroubu, musí být orientována ve směru pole, a když je umístěn v rozích - že půlící čáru.
spodní konce šroubů se nacházejí v místech bází póry( otvory, tunelů, atd), je umožněno provádět zakřivený( obr. 9), ve kterém je úhel ohnutí šroubů do svislé nesmí překročit 45 °, a přímá délka část na začátku těsnicí l je přijatelná nejméně 0,5 N.
Obr.9. Druhy ohnuté šrouby a jejich instalaci v základech
5.3.Instalace kompozitní šrouby( viz. Obr. 1 d, e) spodní čep a pouzdro společně s kotevní deskou je instalována před betonováním základ, zatímco horní šroubový čep do pouzdra a po instalaci prihvatyvaet svařovací zařízení, která je upevněna pomocí otáčení nebo směny.
5.4.Instalace šrouby v epoxidové lepidlo může být provedeno při pokojové teplotě minus 20 ° C nebo vyšší a siloxanu lepidla mezi 10 ° C a výše.
tloušťka vrstvy lepidla by měla být od 4 do 6 mm. Tloušťka
rovnoměrnost vrstvy lepidla musí být instalace přidržovače kroužků za studena taženého drátu výztuže. Spodní kroužek je instalován ve studni naplnit lepidla, horní - po instalaci šroubu.
epoxidová lepidla( s výjimkou písku) jsou toxické látky, a při práci s nimi musí být v souladu s bezpečnostními předpisy a zdraví při práci s epoxidovými pryskyřicemi, které musí splňovat státní hygienické dozoru.
Technologické montážní šrouby na syntetické lepidlo obvodu je znázorněno na obr.10.
Obr.10. Způsob instalace šroub schéma na lepidlo
1 - vrtáku;2 - vrtací tyč;3 - dávkovače;4 - lepidlo;5 - šroub;6 - zařízení
složení a příprava syntetického lepidla technologie( epoxidové a silikon), a doporučení pro instalaci šroubů jsou uvedeny v příloze.4.
5.5.Vibrozachekanka tuhý cement pískové směsi se provádí v přímé šrouby prstencové mezery mezi šroubem a povrchem také použití speciálního těsnicího zařízení.Kritériem pro dobré utěsnění je směs vibrouplotnitelej spontánní nárůst ze studny na povrch. Instalaci šroubů vibrozachekanki způsob, kdy teplota venkovního vzduchu by neměla být nižší než minus 20 ° C za vznikuZpůsob Způsob
instalace vibrozachekanki šrouby diagram znázorněný na obr.11.
Obr.11. Procesní šrouby nastavení obvodu znamená vibrozachekanki
1 - vrták;2 - vrtací tyč;3 - šroub;4 - vibrátor;5 - nástavec;6 - lievik;7 - těsnicí prostředek;8 - směs cementu a písku;9 - zařízení
složení a příprava technologie cementu, písku směsi, a doporučení pro instalaci šroubů jsou uvedeny v příloze.5.
5.6.Distanční vložky s rozpínací kleštinou stanovené v jamkách s vyjímatelné přimontování inventář trubek, které slouží k tahu upínacího pouzdra( obr. 12).Po upevnění šroubu do jamky se trubice vyjme.
Obr.12. Instalace šroubu s rozpínacím rozpínací kleštinu přes odnímatelný držák trubice zásob
1 - kuželový čepu;2 - expanzní kleština;3 - montážní trubka pro inventář;4 - podložka;5 - Exhaust
šroub s maticí, když upevnění nesmí být větší než 1,5 d , vyznačující d - průměr šroubu.
5.7.V přítomnosti agresivního průmyslového prostředí( oleje, kyseliny a podobně), jakož i pro upevnění zařízení na dynamické účinky na kuželových jamek šrouby rozpínací kleštiny musí být vyplněny spárovací hmotou po předběžném stahovacími šrouby.
5.8.Instalace a upevnění kuželový šroub( viz. Obr. 5b, c) cement, písek směs vyrobena vibro šroubů v jamkách naplněných roztokem 2/3 jejich hloubky.
Vibrační šrouby jsou obvykle prováděny se stejnými nástroji, které jsou jamky vrtané použití, v případě potřeby, z přechodných zařízení( terminály), nebo jiných vrtací nástroje, které vytvářejí posuvný-rotační pohyb. Pro
konstrukční poloze nastavení šrouby do roztoku v horní části dobře zavedených držáků drátěných kroužků, klínů apod
procesu šrouby Způsob nastavení obvodu vibro, znázorněné na obr.13.
Obr.13. Technologická schéma montáže šroubů vibrační vibrační metodou
1 - vrtací hrot;2 - vrtací tyč;3 - směs cementu a písku;4 - šroub;5 - adaptér;6 - vibrační nakladač;7 - zařízení
složení a příprava technologie cementu, písku malty, stejně jako doporučení pro instalaci šroubů jsou uvedeny v příloze.6.
5.9.Montáž a upevnění ohnutých šroubů do jamek se provádí betonem třídy B15 na jemnozrnném kameni.
5.10.Montáž rozpěrné hmoždinky pouzder nesených pěchování je do vyvrtaného otvoru a následné zanášení kovu rozpínací zapojuje se speciálními trny.
Technologická schéma montáže rozdělovacích kolíků je znázorněna na obr.14.
Obr.14. Technologická schéma montáže rozdělovače kolíků
1 - vrták;2 - vrtací tyč;3 - rozpěrka;4 - a rozložitá zátka;5 - trn;6 - upevňovací šroub;7 - Zařízení
5.11.Odchylky os vybetonován šrouby, kování a kotevních šroubů instalované na hotových základech, z polohy konstrukce, musí být větší než ± 2 mm v půdorysu a ± 10 mm na výšku.
5.12.Odchylky od konstrukční polohy vrstevnice pro zakřivené šrouby by neměly přesahovat ± 10 mm.
5.13.Maximální přípustný posun horního konce šroubu během ohýbání nesmí překročit 2 d. Tak šroub ohybové deformace je přípustné pouze jeho část se závitem.
6. Uspořádání zařízení a konstrukcí
Metody podpůrného zařízení na základové konstrukci
6.1.Instalace zařízení na základech následujícím způsobem:
a) s smíření a upevnění permanentní nosné a následné vůle omáčka betonová směs „zařízení - základní“( Obrázek 15b).
b) porovnání z přechodných podpůrných prvků, šťáva z masa mezera „Zařízení - základ“ a otočně k upevnění řadu ztuhlého zálivková materiálu( bespodkladochny montáží, obrázek 15, a). .
Obr.15. Podpůrné prvky pro sladění a instalaci zařízení
jsou dočasné;b jsou konstanty;1 - stlačit nastavovací šrouby;2 - seřizování matic s talířovými pružinami;3 - zdvihací zásobníky;4 - lehké kovové podložky;5 - balení kovových podložek;6 - klíny;7 - podpůrné boty;8 - tvrdý
podporovat první způsob podporující přenos zařízení, instalace a provozní zatížení na základu prostřednictvím prvků konstantní nosných a omáčka má pomocné, ochranný účel nebo designu.
Pokud je nutné během provozu nastavit polohu zařízení, nesmí být produkována omáčka, která by měla být poskytnuta v návodu k instalaci.
6.2.Při instalaci zařízení používajících jako trvalé nosné prvky balíčky plochých kovových podložek, podpůrných obuvi atd.poměr celkové kontaktní plochy podpěr A k základové ploše a celková plocha průřezu šroubů Asa musí být nejméně 15.
6.3.Když je zařízení podepřeno na betonové omítce, provozní zátěže ze zařízení se přenesou do základů přímo přes omítku.
6.4.Konstrukce spojů je uvedena v instalačních výkresech nebo v instalační příručce.
Při absenci speciálních pokynů v návodu výrobce pro zařízení nebo při návrhu nadace je organizační organizace přiřazena konstrukce kloubu a typ nosných prvků.
Uspořádání zařízení
6.5.Směrovací zařízení( instalace v designu poloze vzhledem k osám a stanovených značek) se provádí v několika fázích s dosažením předem stanovených parametrů, pokud jde o přesnost, pak výšky a horizontální( vertikální).
Odchylky instalovaného zařízení od jmenovité polohy nesmí překročit přípustné odchylky uvedené ve výrobní dokumentaci av pokynech pro instalaci určitých typů zařízení.
6.6.Výškové přizpůsobení zařízení se provádí vzhledem k pracovním rámcům nebo vzhledem k dříve instalovaným zařízením, s nimiž je zařízení, které má být ověřeno, kinematicky nebo technologicky připojeno.
6.7.Směrovací zařízení v půdorysu( s předem určenými šrouby) se provádí ve dvou stupních: nejprve vyrovnaných otvorů v nosných částech zařízení pomocí šroubů( předběžné zarovnání), pak produkují podávání návrh hardwaru polohu vzhledem k osám s ohledem na základech nebo předem kalibrovaných zařízení( konečná ověření).
6.8.Nákladní pozice při smíření vyrábět jak konvenční měřicí přístroje a opto-geodetické metody, jakož i se speciálními centrování a další pomůcky pro zajištění kontroly pravoúhlosti, rovnoběžnosti a soustřednosti.
6.9.Sladění zařízení se provádí na dočasných( ověřovacích) nebo konstantních nosných prvcích.
Jako dočasné( kontrolní) podpěrné prvky pro sladění zařízení před nalitím s betonovou směsí použijte: stlačovací šrouby;seřizování matic s podložkami;zásobníkové zvedáky;lehké kovové podložky atd.
Při smíchání jako trvalých nosných prvků, které pracují a během provozu zařízení, používejte: balení plochých kovových podložek;kovové klíny;podpůrné boty;pevné podložky( betonové polštáře).
6.10.Volba dočasných( ověřovacích) podpůrných prvků a odpovídajících technologií provádí montážní organizace v závislosti na hmotnosti jednotlivých montážních jednotek zařízení instalovaných v nadaci a také na ekonomických ukazatelích.
počet podpěrných prvků, jakož i počet a umístění zarovnání zašroubovaném když jsou vybrány podmínky, které zajistí spolehlivé upevnění kalibrovaného zařízení v době, kdy omáčkou.
6.11.Celková plocha ložiska drhne( vyverochnyh) podpůrné prvky A, m2 , na základ se stanoví z výrazů
£ 6 n ASA + G × 15 x 10-5,( 21),
kde n - počet základových šroubů, utažené při sjednocení zařízení; ASA - vypočítá průřezová plocha kotevních šroubů, m2; G - hmotnost zařízení, které má být ověřeno, kN.
celkové zatížení W , kN čas( vyverochnyh) nosných prvků je definován
W ³ 1,3 G + n Asa s0, ( 22), vyznačující se tím,
s0 - napětí prozatímní utažení základových šroubů kPa.
6.12.Dočasné nosné prvky by měly být umístěny na základě pohodlí vyrovnávacího zařízení s vypuštěním možné deformace části těla zařízení vlastní vahou a intenzity před stahovacími šrouby maticemi.
6.13.Konstantní nosné prvky by měly být umístěny v nejbližší možné vzdálenosti od šroubů.Podpěrné prvky mohou být umístěny na jedné straně nebo po obou stranách šroubu.
6.14.Upevňovací zařízení kalibrované do polohy, které mají být realizovány utahování šroubu matice v souladu s doporučeními Sec.8 této příručky.
6.15.Nosný povrch zařízení kalibrované pozice by těsně přiléhat k kotevními prvky, mačkání seřizovacích šroubů - se základní deskou, a konstantní nosné prvky - povrch základny. Hustota vhodné páření kovové díly se musí kontrolovat sonda 0,1 ml husté.
6.16.Technologie seřizovací zařízení pomocí nastavovacích šroubů, konektorů inventář, upevňovací šrouby, jakož i na tvrdé betonové bloky a kovové podložky je uveden v příloze.7.
Injektování zařízení
6.17.Injektážní zařízení by mělo být betonová směs cementu a písku nebo speciální řešení, po předchozím( pro návrhy spojů na dočasných nosičích), nebo po konečné( pro pracovní spáry na pevných nosičích) Utahovací matice.
6.18.Tloušťka vrstvy omáčky pod zařízením je povolena v rozmezí 50-80 mm. V přítomnosti na nosném povrchu žebra zařízení clearance je převzat ze spodních hran( viz obr. 16).
Obr.16. Schéma omáčky pro zařízení
1 - základ;2 - omáčka;3 - nosná část zařízení;4 - hrana tuhosti nosné části
6.19.Sádra v plánu by měla vyčnívat za opěrnou plochu zařízení nejméně o 100 mm. Kromě toho, jeho výška by neměla být větší, než je výška základní vrstvy omáčky zařízení za méně než 30 mm a ne více než tloušťka nosné příruby zařízení.
6.20.Omáčky povrch přiléhající k zařízení by měly být skloněná směrem od zařízení, které mají být chráněny, a povlakem odolným proti oleji.
6.21.Třída bochník nebo roztok podle síly opiranii zařízení přímo na omáčku třeba vzít jeden krok vyšší stupeň betonové základy.
6.22.Povrch základů před omáčkou by měl být čištěn od cizích předmětů, olejů a prachu. Bezprostředně před omáčka suterénu povrchu se zvlhčí, přičemž se zabrání hromadění vody v boxech a jímek.
6.23.Vytváření Roux zařízení při okolní teplotě nižší než 5 ° C, které mají být položeny bez předehřevu směsi( elektrické topení, napařování a podobně) nejsou povoleny.
6.24.Betonová směs nebo roztok je přiváděn skrz otvory v nosné části nebo na jedné straně licí zařízení, pokud je opačná strana směsi nebo roztoku není dosaženo úrovně 30 mm výše, než je výška úrovni dosedací plochy zařízení.
Směs nebo malta bez přerušení.Směs nebo roztok úroveň na plnicí straně by měla překročit licí plochy není menší než 100 mm.
Pro omáčkou zařízení mohou být použity pneumatické betonový C-862, nebo betonové typu SB-68.
6.25.Doporučuje se dávkovat betonovou směs nebo roztok s použitím zásobníku. Vibrátor by se neměl dotýkat opěrných částí zařízení.Je-li požadováno šířka prostoru nalít více než 1200 mm, pro ukládání nastavení zásobníku( obr. 17).
Obr.17. Naplnění zařízení zásobníkem
1 - bednění;2 - podpora součásti zařízení;3 - zásobník;4 - vibrátor;5 - infuzní směs;6 - základ
Délka zásobníku musí odpovídat délce leštěného prostoru.
Nepodporujte zásobník naplněným zařízením.Úroveň
betonové směsi při omáčka s zásobníku musí být nad povrchem pomocného vybavení o 300 mm a udržována konstantní.
Pro výrobní práce na omáčce doporučit vibrátory s ohebným hřídelem, například IV-34, IV-47, IV-56, IV-60, IV-65, IV-67, a další.
6,26.Povrch malty po dobu tří dnů po skončení práce by měla být systematicky hydratují, posypeme pilinami nebo zakryjte pytloviny.
6.27.Při použití betonové omítky by velikost velkého kameniva neměla být větší než 20 mm.
6.28.Výběr betonu se provádí v souladu s platnými právními předpisy. Sednutím betonové směsi by měl být alespoň 6 cm. Aby se zlepšily vlastnosti betonu omáčky( snížení smrštění, zvyšující pohyblivost) se doporučuje aplikovat přísadu při RRT množství 0,2-0,3% hmotnosti cementu. Když jsou podávány RRT cementu a vody se sníží přibližně o 8 až 10% při zachování vypočtenou hodnotu poměru voda-cement. Jako omítku lze použít pískový beton.
6.29.K ochraně proti korozi omáčky povlaku, které se použijí v korozivním prostředí, v souladu s kapitolou 2.3.11 SNIP.
Metody podpory ocelových sloupů
6.30.Nosné ocelové sloupy lešení průmyslových budov s větvemi přepážka( mřížka typu), provedených na předem upraveny opěrné desky z oceli, které jsou instalovány v každé větvi betonové omáčku( Obr. 18).
Obr.ocelové sloupy 18. párování s typovým číslem základem gril
a umístění šroubů přidělených v závislosti na konstrukčních nákladů a návrh základů.Šrouby jsou znázorněny na obr.19.
Obr.19. Uspořádání šroubů pro upevnění ocelových sloupů typu gril
6.31.Ložisko ocelových sloupů kontinuálního typu průmyslové stavby na základech mrtvých těl je prováděno pomocí ocelové desky přivařené na kolonu a namontovaných na základové šrouby s maticemi vyverochnymi následnou kotevní podpěrnou sestavu( obr. 20).
Obr.20. Schéma montáže ocelových sloupů spojitého typu rámů průmyslových staveb
7. Utáhněte šrouby
7.1.Při připojování hardwaru Šrouby a matice musí být utažena o množství úsilí Předběžné utažení, uvedených v technických specifikacích pro instalaci zařízení.V nepřítomnosti uvedené hodnoty točivého momentu, když je konečný upevňovací šroub by neměla překročit je uvedeno v tabulce.14.
TABULKA 14 průměr šroubů
| d, mm maximální | 10 | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| přípustný kroutící moment M strukturální dotažení šroubů H x m | 12 | 24 | 60 | 100 | 250 | 550 | 950 | 1500 | 2300 |
7.2.Utažení základových šroubů je třeba použít ruční nebo elektrické nářadí, stejně jako speciální zařízení uvedené v příloze.8 této příručky. Type Přístroj musí být uveden v projektu stavby.
7.3.Vypočtené šrouby než 64 mm v průměru by obecně měly být dotaženy pomocí předběžné natahování speciální klávesy s hydraulickou ovládací síla měřidla nebo prodloužení.
7.4.Zpřísnění musí být provedeno rovnoměrně.Pro strukturální šrouby utahování se provádí ve dvou „bypass“ pro konstrukci - ne méně než tři „bypass“.Tyto šrouby se musí dotahovat střídavým způsobem symetricky vzhledem k osám zařízení.
7,5.Utažením šroubů bespodkladochnom způsob instalace zařízení( předběžná a konečná) se provádí ve dvou fázích. Dotažení by měla být provedena po pevností materiálu malty není menší než 70%.
7,6.Je-li zařízení provozováno s značné dynamické zatížení šroubů matice, kde je to nutné, musí být chráněny proti uvolnění jejich zablokování.Zamykání
realizovat pomocí: a) Pojistné matice;b) pružné podložky( GOST 6402);c) pojistnou podložkou s kartami( GOST 13463).
třeba nainstalovat pojistné matice, pružné podložky a podložky zamykání závisí na typu a charakteru zařízení a musí být uvedeny v zařízení projektu.
7.7.Po dokončení cyklu, uvedení do provozu a testovací zařízení a matic musí být utaženy odhadovanou hodnotu točivého momentu.
7.8.Utahovací úsilí řízení může být provedeno na hodnotě točivého momentu na pohyb nebo prodloužení úhlu otočení šroubu matice nebo tlaku v hydraulickém systému speciálního gidroklyuchey.
7.9.Množství moment působící na matici šroubu konstruktivní přiřazené v závislosti na typu a charakteru zařízení, ale ne více než hodnota uvedená v tabulce.14.
7.10.Vypočtené šrouby utaženy na hodnotu točivého momentu md, n x m, která je definována vzorcem( 13).
7.11.Stres odnímatelné utahovací šrouby namontované na základně s izolační trubicí( viz. Obr. 2), může být řízen na velikost čepu prodloužení d. velikost šroub pro prodloužení se stanovuje podle vzorce
d = F ( H + l ) / E Asa ,( 23), vyznačující se tím,
H - hloubka těsnicí šroub, m; l - výška vystupující nad základnou šroubu do poloviny utaženy matice, m; = E 2 x 108 - elastický materiál šroubu modulu kPa.
7.12.Řízení koncové hodnoty upínací síly je umožněno provádět na úhlu otáčení matice.
Pro šrouby instalovány v základu před betonováním( zakřivený a kotevní deska), úhel otočení matice by měly být určeny vzorce
,( 24)
a odnímatelné šrouby - vzorce
,( 25),
kde s - stoupání závitu,
7.13.Při stanovení elongační d šroub měl použít ukazatele hodin přesnost vyrovnána a dalších zařízení, umožňující měření s přesností alespoň ± 0,02 mm vzhledem k povrchu nezatíženého suterénu.
úhel natočení matice by měl být stanoven pomocí klíny Mornet, šablony, úhloměry, a další zařízení, která poskytují přesné měření alespoň ± 5 °.
7.14.Mcr moment velikost může být řízen pomocí podélných a momentových klíčů uvedené v dodatku.8.
7.15.Při uplatňování redkoudarnyh IE3112 typu šroubováky, IE3115A, IE3118 moment by měl být řízen s ohledem na dobu provozu klíče. Dodatek 1
konstrukce a rozměry distančních kolíků
1. Zásuvné stud vzdálenost, typ 1
Tabulka 1
| Symbol Velikost, mm | Hmotnost kg | vypočtené zatížení, kN | ||||
| d | D | l | L | |||
| DSHR 2-M8 | M8 | 8,5 | 35 | 70 | 0025 | 5( 2) |
| DSHR 2 | M10-M10 | 10,5 | 45 | 80 | 0049 | 8( 3,3) |
| DSHR 2 | M12-M12 | 12,6 | 50 | 90 | 0,08 | 12( 5) |
| DSHR 2 | M16-M16 | 16,6 | 65 | 120 | 0188 | 22( 9) |
| DSHR 2 | M20-M20 | 21 | 80 | 150 | 0356 | 35( 15) |
| DSHR 2 | M24-M24 | 25 | 95 | 175 | 0,61 | 50( 20) |
Účel: upevnění zařízení a kovových konstrukcí na stavební prvky z betonu a cihel.
Materiál: distanční stud - Steel grade VST3 GOST 380;Rozmetadlo kleštiny - Ocel třídy 20, GOST 1050.
Note. Konstrukční zatížení jsou pro betonové prvky V12,5 třídu výše, v závorkách - zděné prvky neklesne M75.
Obr.1 app.1. Zásuvný kolík rozteč, typ 1
1 - chovný rozteč;2 - Spreader kleština
2. Zásuvný stud vzdálenost, typ 2
Tabulka 2
| Symbol | Velikost, mm | Hmotnost kg | vypočteno zatížení, kN | ||||
| d | D | l1 | l2 | L | |||
| ASR 1-M8 | M8 | 10 | 35 | 50 | 70 | 0028 | 5 |
| ASR 1-M10 | M10 | 12 | 45 | 65 | 85 | 0052 | 8 |
| ASR 1-M12 | M12 | 15 | 50 | 70 | 100 | 0089 | 12 |
| ASR-1 M16 M16 | 20 | 65 | 90 | 130 | 0204 | 22 | |
| ASR-1 M20 M20 | 24 | 80 | 110 | 160 | 0392 | 35 | |
| ASR-1 M24 M24 | 30 | 95 | 130 | 190 | 0672 | 50 |
Účel: upevnění zařízení a kovových konstrukcí při stavbě betonových prvků.
Materiál: distanční stud - Steel grade VST3 GOST 380;Rozmetadlo kleštiny - Ocel třídy 20, GOST 1050.
Obr.2. adj.1. Zásuvné stud vzdálenost, typ 2
1 - distanční kolík;2 - Spreader kleština
3. Zásuvné pouzdro rozteč
Tabulka 3
| Symbol Velikost, mm | Hmotnost kg | vypočteno zatížení, kN | |||||
| dp | d | D | L | l | |||
| DDA-M6 M6 | 8 | 9,3 | 30 | 12 | 0,007 | 3 | |
| DDA-M8 M8 | 10 | 11,5 | 35 | 16 | 0014 | 5 | |
| FER M10-M10 | 12 | 13,8 | 45 | 20 | 0025 | 8 | |
| FER | M12-M12 | 15 | 16,8 | 55 | 24 | 0048 | 12 |
| FER M16-M16 | 20 | 22 | 65 | 32 | 0098 | 22 | |
| FER | M20-M20 | 25 | 27,3 | 80 | 40 | 0195 | 35 |
Účel: konsolidace zařízení a kovových konstrukcí ve stavebnictví pivaz betonu.
Materiál: distanční - nerezová ocel 20 Standardní 1050;Spreader korek - Jakost oceli 45 GOST 1050.
Povlak: spacer - chemická oxidace, rozmetadlo korek - bez povlaku.
Obr.3 app.1. Distanční šroubová distanční vložka
1 - distanční pouzdro;2 - Spreader zástrčka
Dodatek 2
Příklady šrouby výpočtu
Příklad 1. Pro stanovení průměru ohnuté šroubu pro upevnění zařízení( viz obrázek 1, a. .) a hloubka jejího zapuštění do betonu, který má následující počáteční data.
Jmenovité dynamické zatížení šroubu P = 50 kN;ocel ST20( RVA = 1,45 x 105 kPa - podle tabulky 3).třída betonových základů B15.
1 . Podle tabulky.4 pro tento šroub: faktor zatížení c = 0,4;koeficient stabilita utažení = 1,9;hloubka zapuštění betonových šrouby H = 25 d ( pro V12,5 třídu betonu).
2. plocha průřezu šroubu( závitem) stanoví z obecného vzorce( 1):
Asa = P / RVA = 1,35 x 50 / 1,45 x 105 = 0,00046 m2 = 4,6 cm2,
, kde Ko = 1,35( viz oddíl 3.9).
Podle tabulky. Přijímáme šroub 10 s průměrem šneku M30( Aza = 5,60 cm2).
3. Zkontrolujte přijímaný čep průřez vzorcem( 2) Odolnost:
Asa = 1,8 cm na P / RVA = 1,8 x 0,4 x 1,3 x 50/1 x1,45 x 105 = 0,000323 m 2 = 3,23 cm2,
kde m = 1,3( podle tabulky 5).a = 1( podle tabulky 6).
přijala šroubované průřez splňuje požadavky síly a vytrvalosti.
4. Stres prozatímní utažení šroubů( viz bod 3.8. .):
F = 1,1r = 1,1 x 50 = 55 kN.
5. Hloubka zapuštění do betonu šrouby But stanovuje podle vzorce( 19):
Ale ³ H m1 m2 ;Ale
³ H m1 m2 = 25 x 0,03 x 0875 x 1 = 0,66 m,
kde m1 = 0,7 / 0,8 = 0,875; m2 = 1,45 x 105 / 1,45 x 105 = 1.
Příklad 2 Určení průměru šroubu do kotevní desky( viz obrázek 1, b. .) v souvislosti smykového odporu pro upevnění zařízení pracující při pokojové teplotě -45 ° C a hloubka jejího ukládání do betonu s následujícími počátečními údaji. Vypočítaná
statické zatížení šroubu P = 130 kN, přičemž počet šroubů n = 4;smyková síla Q = 60 kN;hmotnost zařízení N = 10 kN.Třída betonových základů B12.5.
1. Provozní podmínky pro stupeň šrouby ocelových přijmout 09G2S-6( tabulka. 2), RVA = 1,8 x 105 kPa.
2. plocha průřezu šroubu( závitem) stanoví z obecného vzorce( 11):
ASA =( na P + F1 ) / na RVA = ( 1,3 x 1,05 x 130 + 74,75) / 1,3 x 1,8 x 105 = 0,00108 m 2 = 10,8 cm2,
kde na = 1,3( podle Tab. 4), až = 1,05( cm.3.9).
F1 definován vzorcem( 9):
F1 = na ( Q - Nf ) / nf = 1,3( 60 až 10 x 0,25) / 4 x 0,25 = 74,75 kN.
Podle tabulky. Přijímáme šroub 10 s průměrem šneku M42( ASA = 11,2 cm2).
3. Požadovaný šroub předpětí stanovuje podle vzorce( 10):
F0 = F + F1 / na = 0,75R + 74,75 / 1,3 = 0,75 x 130 + 57,5= 155 kN.
4. Hloubka zapuštění do betonu šrouby H0 stanovuje podle vzorce( 19):
Ale ³ H m1 m2 = 15 x 0042 x 1 x 1,24 = 0,78 m,
kde m1 = 0,7/ 0,7 = 1; m2 = 1,8 x 105 / 1,45 x 105 = 1,24.
Příklad 3. Určete konstrukční zatížení připadající na nejvíce zatížené svorníku podle výpočetního schématu znázorněného na obr.7 s následujícími počátečními údaji. Odhad
zařízení z klopným momentem M = 1200 kN x m vlastní hmotnosti N = 100 kN zařízení.Počet šroubů n = 8, je vzdálenost od osy otáčení k zařízení na vnější šroubu yi1 = 0; yi2 = 1,45 m;. yi3 = y1 = 2 m
vypočteno síly( napětí) v nejvíce zatížené šroubu stanovuje podle vzorce( 3):
= -100 / 8 + 2 x 1200 / 133,75 = 16,41 kN,
= 1,452 x 4 + 22 x 2 = 16,41 m2.
Příklad 4. Určení konstrukční zatížení připadající na šroubu a průměrem šroubu pro upevnění na sloupec oceli mříže( viz obrázek 18. .) s následujícími daty: počáteční
M = 8000 kN x m; N = 6000 kN; Q = 300 kN;
h = 2 m; RvA = 1,75 x 105 kPa( 09G2S ušlechtilé oceli).
1. vypočítá zatížení na jeden šroub se rozkládá v definované vzorcem( 4):
P =( M - NB ) / NH = ( 8000 - 6000 x 1) / 2 x 2 = 500kN.
2. Určete požadovaný průřez šroubu( závitem):
ASA = na P / RVA = 1,05 x 500 / 1,75 x 105 = 0003 m2 = 30 cm2.
Podle tabulky.10 přijmout průměr se závitem šroubu( M72'6 ASA = 34,58 cm2).
3. Hloubka těsnicího šroubu přijmout stejnou kotevní deska 15 d s( tab. 4) na betonový základ třídy V12,5 09G2S a oceli.
H = 15 d = 15 x 0072 = 1,08 m
4. Zkontrolujte možnost vnímání smyková síla v rovině párování bází s spodní části kolony podle vzorce( 16): .
Q £ f [ M + N( h - v )] / h = 0,25 [8000 + 6000( 3-1,5)] / 3 = 1417 kN,
kde h - vzdálenost mezi osami větví sloupců( h = 3 m); v - vzdálenosti od těžiště části kolony do stlačeného větev osy( v = 1,5 m); Q = £ 300 kN 1417 kN, je podmínka splněna.
Příklad 5. Určete konstrukční zatížení připadající na průměru šroubu a šroub pro upevnění na sloupec pevný ocelový profil( viz obrázek 8. .), s následující počáteční data:
= M x 900 kN m; N = 1200 kN; Q = 100 kN;c = 0,4 m;
la = 0,9 m; v = 0,5 m;R b = 8,7 MPa; RVA = 145 MPa
1. Určete excentricitu působení zatížení: .
e0 = M / N = 900/1200 = 0,75 m
2. Určete velikost stlačeného konkrétního pásma pod deskou vzorcem( 6):
= 0,9 - = 0,48 m
3. Zkontrolujte, zda je tato podmínka: .
x = 0,48 m £ xR la = 0,7 x 0,9 = 0,63 m - je splněna podmínkakde xR definován vzorcem( 8):
xR = = = 0706.
4. konstrukce zatížení na jeden šroub se rozkládá v definované vzorcem( 5):
P =( Rb BS x - N ) / n = ( 8700 x 0,5 x 0,48 - 1200)/ 2 = 444 kN, přičemž
n - počet rozšířených šroubů( n = 2).
5. Určete požadovaný průřez šroubu( závitem):
ASA = na P / RVA = 1,05 x 444 / 1,45 x 105 = 0,00322 m2 = 32,2 cm2.
Podle tabulky.10 přijmout průměr se závitem šroubu( M72'6 ASA = 34,58 cm2).
6. Hloubka těsnicího šroubu přijmout stejnou kotevní deska 15 d ( tabulka 4) Betonový základ třída V12,5 a ocel VSt3kp2:.
H = 15 d = 15 x 0072 = 1,08 m.
7. Kontrola možnost vnímání smykové síly v rovině párování bází s spodní části kolony podle vzorce( 17):
Q £ f ( nárok ASA RVA / 4 + N ) = 0,25( 2 x0.003458 x 1,45 x 105/4 + 600) = 212,68 kN,
kde N - minimální podélnou silou, která odpovídá zatížení, který je určen na cestách itschaya síla( N = 600 kN); Q = 100 kN
Dodatek 3
Specifikace mechanizovaného zařízení pro vytváření otvorů při betonových a železobetonových
tabulka 1
nářadí pro vrtání do betonu a železobetonu
| specifikace | Elektrosverlilnye stroje | Pnevmosverlilnye stroje | ||||||
| IE1015 | IE1017A | IE1029 | IE1023 | IE1801 | IE1805 | IP1023 | IP1016 | |
| průměr vrtání, mm | 25 | 25 | 25 | 25 | 50-125 | příkon 85-160 | 25 | 32 |
| 600 | 600 | 800 | 370 | 2200 | 3000 | - | - | |
| Napětí, | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | 220 | - | - |
| Frekvence Hz | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | 50 | - | - tlak |
| provozní vzduch, MPa | - | - | - | - | - | - | 0,5 | 0,5 |
| Specifický průtok vzduchu, m3 / min | - | - | - | - | - | - | 1,2 | 1,9 |
| specifický průtok vody, l / min | chlazení - | - | - | - | 3-5 | 4-6 | - | - |
| hmotnost( bez kabelu), 9,7 kg | 4,1 6,7 6,5 | 140 | 130 | 5,4 1,5 | ||||
| Vyrobeno | Daugavpilsskogoth rostlina „Power» | Vyborg rostlina „Power» | Rezekne oddělení „Elektrické nářadí» | Oděse továrně stavební dokončovací stroje | moskevského závodu „Pnevmostroy Machine» | Sverdlovsk Plant „Pnevmostroy Machine» |
Tabulka 2
elektrického nářadí pro rotačně-nárazovéhovrtání otvorů do betonu a železobetonu
| Specifikace | Elektrické děrovače | Buster | ||||||
| IE4710 | IE4708 | IE4707 | OL-12 | PP-36 | PP-50 | PP-54 | PP-63 | |
| největší průměr vrtání, mm | 26 | 32 | 40 | 32 | 40 | 40 | 46 | 52 |
| Impact energie, spotřeba J | 4 | 10 | 25 | 25 | 36 | 50 | 54 | 63 |
| elektrické energie, W | 450 | 570 | 1359 | - | - | - | - | - |
| napětí, | 220 | 220 | 220 | - | - | - | - | - |
| frekvence, Hz | 50 | 50 | 50 | - | - | - | - | - |
| Provozní tlak vzduchu, MPa | - | - | - | 0,5 0,5 0,5 | 0.5 0.5 | |||
| Specifický průtok vzduchu, m3 / min | - | - | - | 1,3 | 1,3 | 1,3 | 1,3 | 1,3 |
| hmotnost( bez kabelu) kg | 7 | 15,5 | 29 | 12,5 | 24 | 30 | 32 | 35 |
| Vyrobeno | Daugavpilssky rostlina „Power» | Naginsky poloprovozní instalaci zařízení | Leningrad rostlin "Pneumatický" |
Tabulka 3
řezací nástroj pro rotační a bicí-vraschatelnogo vrtání a také vrtání do betonu a železobetonu
| výrobce řezný nástroj | |||
| označení typu( kód) | Průměr, mm | ||
| Vrtáky s kuželovou stopkou vybavené tvrdé kovové desky podle GOST 22735 a GOST 22736 | App.1, např.2 | 10-30 | rostlina "Frazier" oni. Kalinin, Sestroretsk je instrumentální.Voskova |
| spirálové vrtáky celek, karbid s válcovou a kuželovou stopkou podle GOST 17275 a GOST 17276 | 1-1v, vrtačky 2b | 10-12 | stejný |
| karbid kroužek podle GOST 17013 | IC 16;20;25;32;40;50;75;85 | Orshanskiy nástrojař karbid | |
| korunek sekáč GOST 17014 | KD | 16;18;20;22;25 | Kamenetz-Podolsk Plant. Petrovsky |
| korunky křížových GOST 17015 | CCC 1, CCC 2 | 32;36;40;45;52;55;60 | stejný |
| prstencové frézy podle GOST 5688 | RC RD | 20;32;40;50 | stejný |
| prstencové diamantové vrtáky podle GOST 19527 | SCD-1, CAS 2, CAS 3 | 20-40;40-60 | z Terek, Kabardino-rostlin diamantový nástroj |
| vratcí podle GOST 17196 | Digitální | 30-85 | Kuznetskii strojírny |
Dodatek 4
složení a příprava technologie epoxidových lepidel a silikonu
Instalace šrouby
I. Šroubnamontován na epoxidové lepidlo
1. příprava složek lepidla by měl být použit pro přípravu lepidla, podle GOST( tabulka. 1) opatřeno tovární pasů s datem expirace od časuanufacture nejvýše 12 měsíců - pro epoxidové pryskyřice a změkčovadla;6 měsíců - pro tužidlo.
Tabulka 1 Doporučené složení
epoxidová
| lepicí prvky | symboly | hmotnostních dílů, z nichž je lepidlo | kompozic regulační dokument | ||
| 1. | 2. | 3. | |||
| epoxidové | ED 16 nebo ED-20 | 100 | 100 | 100 | GOST 10587 |
| polyethylen-polyamin | PEPA | 15 | 15 | 75 | TU 6-62-594-80E |
| metaphenylenediamine | MFD | - | - | 7,5 | GOST 5826 |
| DBP Dibutylftalát | 20 | - | - | GOST 8728 | |
| Poliefirkrilat | IGF-9 | - | 10 | 10 | TU 6-01-450-70 |
| Sand Wolski | PV | 200 | - | - | GOST 6139 |
| křemenný písek má specifický povrch 1000 až 2000 cm2 / g | PM | - | 200 | 200 | - |
| Poznámka. Kohezní pevnost v tlaku podle GOST 4651 pro 1. kompozice musí být nižší než 50 MPa, a za 2. a 3. - 70-80 MPa. |
2. Technické Zpracovatelnost při okolní teplotě 20 ° C je rovna: 1 pro druhé kompozice - 80 m, na 2. a 3. prostředků - 25-30 minut.
3. Lepidlo 1. kompozice použitá v oblastech základu buňky( v hloubce ukotvení šroubů) na teplotu 50 ° C, 2. složení - od 50 do 90 ° C, ve třetím prostředku - 100 ° C
4. Složky lepidla by měl být skladován v suchém prostředí pro splnění podmínek požární bezpečnosti pro hořlavé kapaliny.
5. Před přípravy epoxidové pryskyřice ED-16 nebo ED-20 předem změkčen. Z tohoto vzorku pryskyřice( 20 až 30 kg) se zahřívá na vodní lázni na teplotu 70 ° C, pak se zavádí do něj změkčovadla DBP nebo IFG-9, a důkladně míchán po dobu 10-15 minut, až do vymizení bublin. Potom se plastifikovaná pryskyřice se ochladí na teplotu místnosti.
6. Příprava adhezivní hmoty se doporučuje při instalaci části šrouby 5-7 kg v tomto pořadí.
požadované množství plastifikované pryskyřice, tvrdidlo a křemenného písku byly naváženy do oddělených nádob. Poté, plastifikovaná pryskyřice se zavádí tužidla( PEPA) a směs se míchá po dobu 5 minut, po kterých se přivádí písek a v míchání se pokračuje po dobu dalších 5 minut.
míchání kvalita měkčená pryskyřice s tužidlem je určena, vzbuzují monochromatický kapalný odtok při jeho zobrazení ze zvednuté špachtlí.
míchání jako lepidlo po zavedení plniva se určuje při dosahování rovnoměrného rozdělení zrn písku v množství lepidla.
7. Příprava lepidla při pokojové teplotě minus 5 až + 20 ° C vyžaduje předehřívání plastifikovanou pryskyřice a křemičitého písku na teplotu 30 ° C
8. Při přípravě lepicí řídicí teplota směsi aniž by ji nad 40 ° C.Zvýšení teploty
„self-topení“ lepidlo způsobil exotermní vytvrzení, vede k významnému snížení životaschopnosti procesu, to znamená,Doba zpracovatelnosti přípravy.
Note. Předehřátí měkčený pryskyřice se doporučuje ve vodní lázni. Míchá se epoxidové lepidlo musí být na nádobí, jako například „pečení“ nebo kleemeshalkah s vodním chlazením. Příprava povrchu
9. Lepení příprava povrchu otvor pro instalaci šroubů nástroje spočívá v kontrole hloubku a vizuální ověření nepřítomnosti cizích vměstků v něm vodního ledu.
Je-li to nutné, provádí se další čištění vrtu foukáním nebo mechanickým( ruff, kovový kartáč).
10. Povrch šroubů( které se mají lepit) nemá korozi a olejové inkluze.
11. Příprava povrchu šroubu se skládá z předběžné mechanické a konečné chemické úpravy. Prozatímní
( mechanické) obrábění šroubu se provádí, aby se odstranily konzervační povlaků ve formě tuk, papír, atd. Konečné
( chemické) šrouby zpracování se provádí v 20% roztoku kyseliny chlorovodíkové, ke kterému bylo přidáno 1%( objem roztoku) hexamin( GOST 1381).Leptání
být uzavřeny základové šrouby povrch doporučené v pásmu jejich instalace po dobu 2-4 hodin.
Bezprostředně před instalací šrouby odstraněny z roztoku kyseliny chlorovodíkové, a potom otřít hadříkem namočeným v acetonu( GOST 2768).Instalace šrouby v
dobře
12. Nastavení šrouby na vnější prostředí, je vyšší než 15 ° C, se skládá z následujících operací:
snížen do dobře spodní zajišťovací kroužek;
malé velikosti nádobí lepidla se nalije do studny pomocí gravitace do výšky rovné h :
,
kde H - hloubka vrtu;upevněte šroub tak, že jej pomalu ponoříte do lepidla, dokud nebude upevněn v dolním kroužku;
nainstalujte horní upevňovací kroužek( vyrovnejte s povrchem základového betonu).
Poznámka. Pojistné kroužky jsou vyrobeny z drátu s vnitřním průměrem 1-2 mm větší, než je průměr šroubu a vnější průměr 1-2 mm menší, než je průměr otvoru.
13. Když je teplota vnějšího prostředí 15 až minus 20 ° montážní šroub technologie C následující:
downhole epoxidové lepidlo se nalije při teplotě ne nižší než 20 ° C;
svorníků, předehřeje, v závislosti na okolní teplotě:
teplota okolního prostředí před
střední teplota, ° C: ohřev šroub, ° C: 15 až 0
150-200
od 0 do 5 od 200-250
-5 až -15 250-300
-15 do -20 300
14. dotažení šroubů umístěných při teplotách nad 15 ° C, nechá 72 hodin. je-li to nutné, je doba přenosu zatížení pro šrouby může být snížena na 3 hodinyinstalací předehřátých šroubů na teplotu 150 ° C.
utažení šroubů umístěných při teplotě nižší než 15 ° C, nechá po 240 hodinách.
15. Elektrická pec vybavena automatickou regulací teploty by měla být použita k vytápění šroubů.Elektrické pece musí zajistit stálost předem stanovené teploty s cyklickou povahou nakládky a vykládky pece.
16. Doba zdržení v šrouby ohřívací peci musí zaručit doporučené rozložení teploty v celém průřezu a šroub na předem stanovenou délku.
nesmí snížit teplotu šroubů před jejich instalací do studny proti horní mez teploty doporučené v odst. 13 této přihlášky.
Kontrola kvality prací
17. únosnost šroubů opatřených: pevnosti betonového základu;pevnost epoxidového lepidla( viz bod 1 této přílohy);provozním řízením technologických procesů montáže šroubů.
18. pro kontrolu kvality lepidla z každé šarže vstupující stavební složky jsou připraveny a testovány vzorky byly lepící komprese( GOST 4651).
19. Výroba vzorků pro testování kompresního lepidla by měla být prováděna v ocelových formách na skleněné paletě.
Epoxidové lepidlo je gravitačně naplněno.
Vzorky se uchovávají při teplotě ± 20 ° C.Po odebrání vzorků z formy je jejich horní okraj uzemněn.
Vzorky epoxidového lepidla pro lisování jsou testovány po třech dnech od data výroby. Současně se testuje nejméně 5 vzorků.
20. Pro testování hydraulický lis nízký výkon by měl být použit( 50 kN), který umožňuje určit přilnavost s chybou 1%.
21. Platí pro produkční práce, které mají být považovány za lepidlo, když testované vzorky vykazovaly pevnost v tlaku, odpovídající n. 1 této přihlášky.
předmět 22. funkční kontrola: průměr svislost a vrt hloubka;technologie přípravy lepidla;Čištění a povrchová úprava šroubu;ohřev šroubů za podmínek instalace při nízké teplotě okolí;rovnoměrné rozložení lepidla ve vrtu kolem šroubu.
23. pro kontrolu kvality výroby práce na referenční předmět sadou šroubů rychlosti od 3 do 20 mm průměr šroubu 500 namontovaný ve struktuře( ale ne včetně alespoň tří šroubů 50 až 500).Šrouby
testovány po doby uvedené v kap. 14 této aplikace, pomocí hydraulického zvedáku, přenášení axiální statické zatížení na šroub. Vzdálenost od osy šroubu k opření zvedáku může být zvolen libovolně.
U zkoušek mohou být použity zvedáky typ CP-15-125 nebo jejich ekvivalent ve struktuře.
24. Průměrná hodnota přilnavosti na kontaktní lepidla - kov v hloubce ukotvení šroubu 10 d, nesmí být menší než 6 MPa.
Safety
25. Složky epoxidu( s výjimkou písku) jsou toxické látky, a práce s nimi je nutné dodržovat zvláštní bezpečnostní opatření.
26. prací spojených lepidla by mělo být povoleno pracovníci, kteří prošli lékařskou prohlídku a poučení o bezpečnosti a ochrany zdraví při práci. Pracovníci s lepidly by měli pravidelně absolvovat lékařské prohlídky.
27. pracovníci, kteří dělají lepidla a pracují na instalaci kotevních šroubů s lepidlem, je nutné vydat ochranný oděv: Uniforma, gumovou zástěru, gumové rukavice, šály a brýle.
by mělo být provedeno Všechny operace pro přípravu epoxidové lepidlo na dobře větraném místě.
28. Pracovníci působících v oblasti výroby práci s epoxidovým lepidlem musí být schopen použít teplé a studené vody.
29. Kapky pryskyřice nebo tvrdidla, zachycené na kůži by měl být okamžitě odplaveny s gázou namočenou acetonem, načež se postižená oblast důkladně promyje teplou mýdlovou vodou.
30. Jídlo v práci je zakázáno.
31. Vrtání bez mytí by mělo být provedeno s využitím respirátorů.Příklad
výpočet váhových dávka epoxidové
podmínky: chcete instalovat kotevní šrouby 20 o průměru 20 mm s relativní hloubkou zapuštění 10 d.
Množství lepidla v gramech se určuje podle vzorce
P = pH / 4( DC2 - d2) Ng,
kde H - dobře hloubka, cm; dc - průměr díry, cm; d - průměr šroubu, cm; N - počet šroubů, ks; g - hustota lepidla( 2 g / cm3):
P = 3,14 x 20/4( 32 - 22) x 20 = 3149 g 2
Určete počet složek epoxidového lepidla:
a) adhezivní kompozice:
ED-16 100 hmotnost dávkovače
DBP 20 váhové dávkovače 15 hmotnostních
PEPA dávky
hmotnost písku 200 dávek
_______________________
Celková hmotnost 335 dávky
b) váha stejných dávkách hmotnost:
q = P / 335 = 3149/335 =9,4 g;
c) hmotnost složky:
ED 16 DBP + 120 x 9,4 = 1128 g PEPA
15 x 9,4 = 141 g písku
200 x 9,4 = 1880
II.Šrouby namontované na siloxanu lepicí
1. Příprava složek lepidla by měl být použit pro přípravu lepidla, která odpovídá požadavkům na GOST( tabulka. 2).
Tabulka 2
| № ppNázev | materiály podle GOST | GOST |
| 1 | vodní sklo sodné | 13078 |
| 2 | písek stavební práce | 8736 |
| 3 | sodného silikofluorid technické | - |
| 4 | strusky granulované vysokopecní plyn s modulem zásaditost výše, přičemž * | - |
| 5 | Hydroxid draselný technický | 9285 |
| 6 | hliník prášek | 5494 |
* Může být použita granulovaná struska hutích jižníUkrajina( Dněpropetrovsk, Zaporizhzhya, Dněpropetrovsk).
2. Lepidlo se připraví smícháním suché práškové směsi přírodního křemičitého písku a vodního skla v hmoždíři s typu SC-43( nebo manuálně).
3. Suchá prášková směs obsahuje granulovanou vysokopecní struska, křemenný písek, silikofluorid sodný, hliníkový prášek.
4. granulované vysokopecní strusky a křemičitého písku před mletím se suší na obsah vlhkosti 0,5%.
5. Mletí suché směsi vyrobené v dávkovém kulovém mlýně na měrný povrch 5000-7000 cm 2 / g, nebo na zbytek na sítě 5200 oky / cm2, - 1%.
6. Specifický povrch by měl být stanoven na přístroji PSC-2.
7. Suchá prášková směs v průběhu skladování a přepravy, musí být v uzavřené nádobě, chráněné před vlhkostí a nečistotami.
8. Pro přípravu lepidla by měla být použita vodní sklo s 1.8-2 jednotkou, která kontaktní modul 2,8-3 do vodního skla zboží podané hydroxid draselný( pevná látka) v množství 70 g na 1 kg vodního skla ase důkladně mísí až do úplného rozpuštění.
9. Složení mleté směsi a lepidlo je uvedeno v tabulce.3.
Tabulka 3 Složení
| siloxan adhezivní kompozice mleté suché směsi hmotnostních% hliníkové krupice | více než 100% mleté směsi | adhezivní kompozice,% hmotnostních vysokopecní struska | ||||
| křemenného písku | sodného fluorokřemičitan | sucha mletá směs | vodní sklo | přírodní křemenný písek | ||
| 35 | 40 | 25 | 0,01 | 50 | 30 | 20 |
Note. Kohezivní lepidlo pevnost v tlaku po 28-denním skladování vzorků 2'2'2 cm ve vzduchu při teplotě 18-20 ° C, by měla být menší než 40 MPa.
10. Příprava lepidla musí vyrobit následujícím způsobem: a malta naplněné vodní sklo se přidává 50% suché mletá směs byla míchána po dobu 2 min. Potom se zbývající množství injekčně a směs mleté přírodní křemenný písek, směs se míchá po dobu 7 minut. Celková doba vaření lepidlo až hmoždíři po dobu 10 minut.
11. životaschopnost Způsob připravit lepidlo je 1,5-2 hodiny.
12. Doporučené množství lepidla a číslo šarže instalovaných šroubů v závislosti na jejich průměru uvedeného v tabulce.4.
Tabulka 4
| šrouby průměr mm | 12 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 76 | 90 | 100 |
| množství lepidla z šarže, 4,2 kg | 4,4 4,2 4,7 | 5 | 6,3 5,5 4,5 4,2 2,7 | 4 | 3číslo 3 | |||||||
| instalovaných šroubů, kusů. | 40 | 27 | 19 | 14 | 12 | 10 | 7 | 5 | 3 | 2 | 1 | 1 |
Note. V tabulce je sestaven na základě životaschopnosti technologie lepení - 90 m a hloubku zapuštění šroubů - 10 d .
13. Příprava povrchu jamky a základové šrouby výrobě stavebních prací, které se provádí podobně jako při výrobě děl pro šrouby instalovaných na epoxidové lepidlo. Výpočet silikonová lepidla Podmínky Příklad
dávka: chcete instalovat kotevní šrouby 20 o průměru 20 mm s relativní hloubkou zapuštění 10 d.
P = 3,14 x 20/4( 32 až 22), 20 x 2,1 = 3297 g
Vodní sklo, 990 g 30%
přírodní křemenný písek, 822 g 25%
Suchá směs( 45%), který obsahuje:
strusky, 460 g 13%
křemenného písku, 9%
565 g z silicofluoride sodného, 460 g 13% prášku
hlinitý, 0,01 g 15%
dodatek 5
složení cementu, písku směs
Instalace metoda šrouby vibrozachekanki
1.k přípravě cementové pískové směsi by měly být použity materiály, které odpovídají požadavkům GOST( tabulka. 1).
Tabulka 1
složení cementu, písku směs
| teploty venkovního vzduchu při instalaci šroubů, ° C | složení směsi, hmotnostních dílů | Způsob zpracovatelnost, min | ||||
| Portland M400( GOST 10178) | jemný písek pro stavební práce( GOST 8736) | vodatech( GOST 2874) uhličitanu | draselný( potaš)( GOST 10690) síran hlinitý | ( GOST 8758) | ||
| 5-30 | 100 | 100 | 10 | - | - | 120 |
| 5--5 | 100 | 100 | 10 | 5 | 1 | 30 |
| od -5 do -10 | 100 | 100 | 10 | 10 | 15 | 30 |
| -10 až -20 | 100 | 100 | 10 | 15 | 2 | 30 |
2. Vodné roztoky uhličitanu draselnéhoa síran hlinitý se musí připravit odděleně ve vodě, zahřeje se na teplotu 40-50 ° C,Tyto dva vodné roztoky mohou být spojeny pouze po úplném rozpuštění odpovídajících složek.
3. Vodný roztok je třeba ne méně než jeden den před použitím. Před použitím musí důkladně promíchat.
4. Potravinářské technologie cementu pískové směsi bez přídavku roztoku uhličitanu draselného a síranu hlinitého je následující: z oddělených nádob a dávkován cement se nalije do typu písku směšovače LB-2, a míchá se po dobu 2-3 min . Potom se přidá požadované množství záměsové vody. Doba míchání pro získání homogenní mokré směsi 3-5 minuty. Tato směs je připravena k použití.
5. Technologie potravin z dvousložkové směsi s přidáním uhličitanu draselného a roztoků síranu hlinitého je následující.Odvážené složky směsi jsou vloženy do mixéru typu LB-2 a míchá se po dobu 2-3 minut. Potom se reakční směs byl přidán vodný roztok uhličitanu draselného a síranu hlinitého a v míchání se pokračuje po dobu 5 minut. Mixer se zastaví a vzad směs se zde udržuje po dobu 6-10 minut. Potom se re-míchání směsi( takzvaný „omlazení“) po dobu 3 minut. Tato směs je připravena k použití.
6. Betonové směsi s přísadou dvousložkové, které mají být připraveny použitím pracoviště s suché směsi.se mísí s vodným roztokem solí v běžci, chráněné před větrem, deštěm a sněhem.
7. Příprava povrchu jamky na výrobu prací je podobná produkci děl pro šrouby instalovány syntetických lepidel.
8. Příprava utěsnit povrch šroubu předem mechanické zpracování vyrobené pro odstranění prachu, různé druhy nečistot, rzi, konzervační odstraňování nátěrů z tuku, papír, atdČištění se provádí
kartáče, škrabky, smirkový papír, vypalováním, atds následným promytím povrchu šroubu aceton nebo alkoholu.
9. Vibrozachekanka kotva těsnící zařízení se provádí( viz. Obr. 1) přes zhestkoprisoedinennogo ní směrové vibrátor.
použit obecný účel typ vibrátor IV-21A s napětím 36 připojené k nosiči kyvadla směrovaným typu vibrátor IV-74.
povoleno podle přísných pravidel elektrický použití směrového vibrátoru s napětím VI-74 220/380 V. Při průměr upevňovací šrouby z 48-100 mm, může být použit typ vibrátor IV-38A( 220/380).
vzrušující síla vibrátor Q zvolena tak, aby konkrétní konec tlaku těsnicího zařízení na směs q není nižší než 8,5 MPa vzorec
q = Q / A ³ 8,5 MPa, vyznačující se tím,
Q- vzrušující síla vibrátoru; - celková plocha výstupků na konci těsnicího zařízení.
10. montážní šrouby Způsob vibrozachekanki při okolní teplotě nižší než -20 ° C, se nedoporučují.
11. Instalace šrouby ve vrtu se provádí přímo po přípravě cementové pískové směsi a přípravu vrtu povrchy a šroub.
12. upevňovací šrouby vibrozachekankoy se skládá z následujících kroků: instalaci šroubů do studny;předběžné plnění malými podíly směsi do mezery mezi tělem šroubu a stěnou vývrtu;uvedení na šroubu vibrouplotnitelej vibrátoru;Zahrnutí vibrátoru;naplněním směsi do těsnicí dávkovače;periodicky soustružení vibrouplotnitelej během jeho práce na 20-30 ° C.Jako
směs proudí do dávkových obalů z plnicího úseku, a proces se opakuje, dokud výstupní vibrouplotnitelej ze studny. Kritériem pro dobré utěsnění
směsi vibrouplotnitelej spontánní růst z vrtu na povrch. Zvedací zařízení z vrtu ručně nebo prostřednictvím různých zdvihacích zařízení je zakázáno, aby se zabránilo špatné těsnicí směs.
13. Při připojování šrouby a udržována při okolní teplotě 5 ° C,. .. 30 Přenos zatížení do šroubů povolených po třech dnech, a na jejich upevnění a udržování při teplotě okolí během 5. ..- 20 ° C- po 10 dnech.
Obrázek adj.5. Těsnící zařízení
1 - vibrátor;2 - extender;3 - nálevka;4 - těsnění; L - se provádí při maximální výšce šroubu v zařízení
Tabulka 2
rozměry studny šroub opravitelný způsob vibrozachekanki
| D , mm | d1 , mm | L , | mm pro šrouby, které používají zařízení | |
| sloupce | ||||
| 25 | 13 | 150 | - | M10, M12 |
| 30 | 17 | 180 | - | M16 |
| 40 | 21 | 220 | - | M20 |
| 50 | 31 | 320 | 620 | M24, M30 |
| 66 | 43 | 450 | 850 | M36, M42 |
| 68 | 50 | 500 | 980 | |
| 76 | 58 | 580 | 1140 | M48 M56 M64 |
| 85 | 66 | 660 | 1300 | |
| 102 | 73 | 740 | 1460 | M72'6 |
| 108 | 84 | 820 | 1620 | M80'6 |
| 115 | 104 | 1020 | 2020 | M90'6, M100'6 |
výpočet dávky příklad váha směs
podmínky: 20 je požadováno pro instalaci kotevní šrouby 20 jamek o průměru mm o průměru 40 mm do hloubky 200mm .
požadované množství v gramech směsi je dán vzorcem
P = 2,5( DC2 - d2) nH, kde
dc - vrt o průměru, cm; d - průměr šroubu, cm; N - počet šroubů, kusů; H - dobře hloubka, cm;2,5 - koeficient s přihlédnutím k plochu průřezu šroubu, hustotu směsi a ztráty práce:
P = 2,5( 42 - 22) x 20 20 = 12000
Stanovení hmotnosti dávky složek směsi:
při kladné teplotě:
Portlandský cement: 100 hmotnostních dílů dávkovače
písek 100 váhové dávkovače
voda 10 váhové dávkovače
celkem 210 váhové dávkovače
při záporné teplotě:
Portlandský cement 100 hmotnostních dílů dávkovače
písek 100 váhové dávkovače
voda 10 hmotnost dávky
Potash 10 váhové dávkovače síran
hliník 1 hmotnostCelkové dávky
221 vesovaya dávce
Mass stejnou váhu dávky:
q = P / 210 = 12000/210 = 57,2 g;
q = P / 221 = 12000/221 = '54
hmotnost složky:
cement 100 x 57,2 =
5720 g písku 100 x 57,2 =
5720 g voda 10 x 57,2 =
572 g celkem 12000 ~ g
cementu x 100 = 54,4 5440 g písku
54,4 x 100 = 5440 g
voda 10 x 54,4 = 544 g potaše
x 1054,4 =
544 g síranu hlinitého 1 x 54,4 = 54,4 g Celková
~ 12000 g
Dodatek 6
složení cementové malty písek
instalaci šroubů metoda vibro
1. Pro plnění jamek musí být použity cementu a písku maltové hmoty v poměru 1: 1 s vodou poměr( W / C) k cementu 0,4 až 0,3 oxidu hlinitého cementu a - pro portlandský cement.
2. Písek by měl být středně velký a vyhovovat normě GOST 8736 "Písek pro stavební práce".
3. Pro přípravu cementové pískové směsi by měl být použit portlandský cement nesnižují M400, který by splňoval požadavky GOST 10178 nebo hlinitanový cement, stupeň M400 GOST 11052.
šrouby 4. Fitting technologie následující:
vrtané díry v betonu;
dobře očistí od prachu stlačeným vzduchem, v létě navlhčené a naplněné cementu písku malty pro 2/3 vrtu hloubky. Zbytky vlhkosti ze studny před odléváním roztoku se odstraní;
po naplnění jímky cementovou pískovou maltou je šroub ponořen do jímky do konstrukční polohy;
po instalaci šroubů potřebných k upevnění na konstrukční poloze uchopit řešení zvednutím horní část i držáků drátěných kroužků, klínů, atd. V horní části naplněné díry naplněné mokrou pilin a hydrátu po dobu 2-3 dnů.Šrouby
mohou být uvedeny do provozu 7 dní po instalaci.
při teplotě ne nižší než venkovní vzduch 3 ° C k roztoku šroubů instalovaných portlandského cementu, a když je venkovní teplota vzduchu od 3 ° C do -5 ° C - gipsoglinozemnom cementu.
při teplotě okolí minus 15 ° C šroubů uložených v otvorech v cementu, písku malty na bázi portlandského cementu s nemrznoucích přísad( dusitan sodný).
Šrouby a malta musí mít během instalace kladnou teplotu. Dodatek 7 technologie
směrovací zařízení
směrovací zařízení pomocí šroubů vyverochnyh
1. Při vyrovnávání podpůrné zařízení desky jsou namontovány na základu v souladu s umístěním šroubů v oblasti podpory zařízení.Umístění nosných desek na základu jsou ve vodorovné poloze s odchylkou ne větší než 10 mm na 1 m.
2, ve které je zařízení snížena před instalací zařízení na základu uspořádán pomocný podporu.
3. Při spouštění zařízení na základ bez pomocných pólů nastavovacích šroubů musí sahat pod montážní plochu zařízení o stejnou částku, ale ne více než 20 mm.
4. nastavení polohy zařízení a horizontality musí být upraveny střídavě všechny odtlačovacími šrouby, prevenci odchylky směrovací zařízení od vodorovné roviny o více než 10 mm na 1 m.
5. Po dokončení zarovnání hardwaru polohy seřizovači šrouby potřebné k upevnění pojistné matice.
6. Před omáčkou závitové části seřizovačích šroubů opakovaně použitelné, musí být chráněn před kontaktem s betonem obalením silný papír.
7. Před konečným utažením základových šroubů je nutno nastavovací šrouby otočit o 2-3 otáčky. Při opětovném použití jsou šrouby úplně vypnuté.Zbylé otvory( aby nedošlo ke kontaktu s olejem) uzavřené uzavírací šrouby nebo injektážní malty, přičemž tento povrch je potažen odolné proti oleji barvou.
Odsouhlasení zařízení s konektory zásob
8. Kalibrace zařízení pomocí soupis konektorům lze použít šroub, klín, hydraulické nebo jiné konektory, aby byla zajištěna požadovaná přesnost usmíření, bezpečnosti a pohodlí úpravy.
9. Zvedáky umístěné na připravených základech jsou předem nastaveny ve výšce s přesností ± 2 mm. Pak je zařízení spuštěno na konektory.
10. Při zarovnávání zařízení nelze zvednout zvedák.
11. Před omáčky konektorů zásob štít bednění.Obkladu a zásob zvedáky jsou odstraněny po 2-3 dny po omáčky. Zbývající výklenky naplněné sloučenina používaná pro omáčku.
Zarovnání nastavení zařízení matice
12. Pro kalibraci přístroje pomocí upevňovacích šroubů( viz. Obr. 15), šrouby musí být protažen až 6 d závitem, která je poskytována při výrobě šroubů na žádost instalatéra.
13. Seřízení zařízení se provádí buď na montážních matic pomocí pružných prvků, nebo přímo na montážních maticích.
14. Jako kovové nosné prvky se doporučují kovové kotouče, gumové nebo plastové podložky.
15. Sekvence směrovací zařízení pomocí talířové následující:
matici ložiska talířové namontovány tak, aby horní Belleville podložka byla 1-2 mm nad úrovní konstrukce montážního povrchu zařízení;Zařízení
je instalováno na podložkách;
provádí vyrovnání zařízení pomocí upevňovacích matic.
Stejným způsobem se provádí vyrovnání nastavovacích matic s pružnými prvky ve formě gumových nebo plastových podložek.
16. Sladění zařízení na montážní matice s pružnými prvky, by měla být provedena nastavením matice našroubované na výškové poloze . Po nastavení jsou nastavovací matice pokryty bedněním, které se odstraní po nastavení betonové směsi( 2-3 dny po omletí).Před konečným utažením šroubů se nastavovací matice snižují o 3-4 mm. Zbývající výklenky jsou naplněny kompozicí použitou pro omáčku. Tato metoda zarovnání se používá s průměrem základových šroubů maximálně 36 mm.
Odsouhlasení zařízení na pevných betonovém
17. tuhé nosníky jsou vyrobeny přímo na základu s přesností odpovídající rozsah tolerance seřízení zařízení a vodorovně.Na pevné podpěře se ověřuje zařízení s mechanicky používanými opěrnými plochami. Po spuštění na podpěry zařízení je ověřeno a fixováno.
by měly být použity 18. třídy betonu není nižší než B15 s plnivem ve formě drceného kameniva nebo štěrku frakce 5-12 mm, pro výrobu tuhých nosičů.
19. Specifický tlak z hmotnosti zařízení na podpěru nesmí překročit 5 - 103 kPa.
20. Pro výrobu betonu podporuje speciální bednění pro předem vyčištěného a zvlhčeného povrchu základu betonová část je položen na úroveň 1-2 cm vyšší, než je požadované ochranné známky. Poté je povrch nosičů vyrovnán, přebytky směsi jsou odstraněny.
21. Pro zvýšení přesnosti betonových podložek jsou na nich kladeny kovové desky s obráběným opěrným povrchem nebo seřizovacími klíny. Vzdálenost od desky k okraji betonové podložky nesmí být menší než šířka desky.
22. Pro výrobu betonu podporuje se kovových desek umístěných betonové směsi do formy na úroveň, která by měla být pod úrovní konstrukce na 1/2 - 1/3 tloušťky desky. Potom na nekontaminovaném betonu položte desku a lehce uchopte kladivo, ponořte ho do značky.
Při použití nastavovacích klínů by chyba jejich instalace ve výšce neměla přesáhnout ± 2 mm. Vodorovná povaha desek nebo klínů se kontroluje pomocí úrovně instalované na desce postupně ve dvou vzájemně kolmých směrech.
23. U zařízení, která nevyžadují vysokou přesnost instalace, jsou přípustné tuhé nosiče bez kovových desek.
24. Během nastavení je přesné nastavení výšky podpěrných prvků povoleno přidáním tenkých kovových podložek.
25. Instalace zařízení se provádí po pevné pevnosti pevnosti betonu nejméně 1 × 104 kPa.
Uspořádání zařízení na obalech z kovových obalů
26. Balení kovových obložení se používají jako současná( současná) a jako dočasná( ověřovací) nosná tělesa.
27. Obaly se shromažďují z ocelových nebo litinových podložek o tloušťce 5 mm nebo více. Dosažení projektové úrovně instalace zařízení se provádí během předběžného upevnění pomocí nastavovacích vložek o tloušťce 0,5 až 5 mm.
28. Obložení v pytlích používaných jako stálé nosné prvky musí být ploché, bez otřepů, nárazů a prohlubní.V balení mohou být kromě plochých klínů a dalších výškově nastavitelných podložek. Počet vložek v obalu by měl být minimální a neměl by překročit 5 ks včetně tenkých listů.Povrch betonu pod podložkami by měl být pečlivě zkontrolován. Po konečném utažení šroubů jsou podložky zachyceny elektrickým svařováním.
29. Doporučené rozměry klíny( v závislosti na hmotnosti stroje), uvedené v tabulce.3 této přihlášky. Počet paketů ložiskových těles určených z 6,2 a doba použít ke kalibraci zařízení, -. . N 6.11.Tabulka 3
kovové obložení pro instalaci zařízení
| Hmotnost zařízení | kN Velikost klíny, | mm Materiál St |
| . 1000 | 250'120'80 | železo |
| St. 1000 | 250'120'60 | železo |
| 250'120'40 | ocel | |
| 250'120'30 | « | |
| 200'100'20 | « | |
| 200'100'10 | « | |
| 200'100'5 | « | |
| od 300 do 7000 | 200'100'50 | železa nebo oceli |
| 200'100'30 | Steel | |
| 200'100'20 | « | |
| 150'100'10 | « | |
| 150'100'5 | « | |
| 100-300 | 150'100'30 | ze železa nebo oceli |
| 150'100'20 | Steel | |
| 120'80'10 | « | |
| 120'80'5 | « | |
| Méně 100 | 120'80'20 | « |
| 120'80'10 | « | |
| 120'80'5 | « |
Dodatek 8
nástroj pro utahování šroubů
tabulce nástrojů 1
ručička pro utahování šroubů
| № pp | Jméno a značka nástroj průměry | pohybují v utažené šrouby výrobce | |
| 1 | Keys zívnutí unii, dvoustranné, jednostranné, kombinovaná: | montážní Perm tovární výrobky a automatizace | |
| GOST 2839 | M16-M56 | ||
| GOST 2841 | M16-M56 | ||
| GOST 3108 | M64-M140 | ||
| GOST 2906 | M64-M140 | ||
| GOST 16983 | M16-M42 | ||
| 2 | Keys kolikovye sestava( s otevřeným koncem klíče) brand QC | M10-M24 | stejný |
| 3 | klíč násobitel značka: | M27-M36 | « |
| KM-70 | M30-M42 | ||
| KM-130 | M30-M42 | ||
| KM-200 | M42-M56 | ||
| KM-400 | M48-M64 | ||
| KM-600 | M64-M76 | ||
| KM-800 | M64-M100 | ||
| 4 | Keys zívat s samopodzhimayuschimisya značky čelistí SRS-916/4 | M14-M24 | Gorkovsky rostlinné elektrické přístroje |
| 5 | klíč ráčny kolikovy sadou výměnných hlav, brand SRS-961/7 | M14-M30 | stejný |
| 6 | keyrohatka, otočně připevněn k rukojeti s protáhlý šroub závitové části CT 42, CT 80, CT-100 a CT-140 | M42-M140 | Noginsk experimentální rostlinné instalační zařízení |
| 7 | Tlačítka speciální upevňovací matice pro kotevní šrouby KT-22p, 30r CT, CT-36P | M22-M36 | stejný |
Tabulka 2
elektrického nářadí pro utahování šroubů
| Specifikace | Electro | Pneumatické | ||||||||
| IE3116 | IE3117 | IE3113 | IE3114A | IE3118 | IE3115A | IE3112 | IP3111 | IP3112 | IP3113 | |
| Největší průměr dotáhnout závitové šrouby mm | 12 | 12 | 16 | 16 | 27 | 27 | 48 | 12 | 14 | 18 |
| maximální točivý moment, N x m spotřebu | 63 | 63 | 125 | 125 | 700 | 700 | 2100 | 63 | 100 | 250 |
| elektrickou energii, W | 120 | 120 | 180 | 180 | 210 | 210 | 120 | - | - | - |
| napětí, | 220 | 36 | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | - | - | - |
| frekvence, Hz | 50 | 200 | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | - | - | - tlak |
| Provozní vzduchu, kPa | - | - | - | - | - | - | - | 500 | 500 | 500 |
| Specifický průtok vzduchu, m3 / min | - | - | - | - | - | - | - | 0,7 | 0,7 | 0,9 |
| hmotnost( bez kabelu)kg | 3,3 3,1 3,8 | 3,5 5,2 | 12 | 5,2 1,9 2,2 | 3 | |||||
| Vyrobeno | konakovskiy elektrárna nářadí | Rostov rostlina „výkon» | zařízení Viborgskiy«napájení» | Moskva továrny „Pnevmostroimashina» |
Příloha 9
Legendoltov a jejich vazby na vytyčování os Zařízení pro
1. Šrouby v číslech, pokud jde o symboly jsou použity a označeny dvě azbukou a čísel( viz.výkres současné aplikaci).Například, „AB2“, kde je písmeno „A“ označuje průměr závitu, malé písmeno „a“ - délka šroubu, digitální kód „2“ - umístění značka a horní značka šroub známky, .
2. šrouby, pokud jde o zarovnání os připojené k zařízení( viz obr.) A jsou zaznamenány ve formě specifikací uvedených v tabulce.1 předkládané přihlášky. Tabulka 1
symboly
šrouby| šrouby průměr závitu mm | 10 | 12 | 15 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 72 | 80 | 90 | 100 | 110 | 125 | 140 | |
| symboly |  | ||||||||||||||||||
| Značka šroub | matka | B | V | T | d | E | F | A | K | M | H | P | P | C | T | Y | F | ||
| a, b, c, d, e, f. .. | |||||||||||||||||||
| montáž | 1, 2, 3, 4, 5, 6. .. |
Tabulka 2
| základové šrouby Specifikace Značka Značka | šrouby, průměr šroubu, mm | počet šroubů, kusů. | poznámky, | mm délka vyčnívající části šroubu | mm Délka mm | ||||
| matka | montážní | ulovnye notace | nahoru čep | nahoru betonové | |||||
| FD-3 | Ano | 1 |  | M24 | 8 | 50 | -150 | 200 | 1400 |
| Ano | 2 |  | M24 | 6 | -100 | -300 | 200 | 1400 | |
| Zha | 1 |  | M36 | 6 | -50 | -350 | 300 | 1800 | |
| Zha | 2 |  | M36 | 6 | -150 -450 | 300 | 1800 | ||
| RC | 1 |  | M36 | 8 | -100 -500 | 400 | 1900 |
symboly
d -
průměr šroubu dc - vrt o průměru
Asa -Plocha průřezu šrouby( závitem)
RVA - vypočítá odpor kovové průtažné
R b - návrhová betonový základ osový tlak
RVT - konstrukce odolnost betonu průtažné
N - normálová síla
M - ohybový moment
Mcr - moment
E - modul pružnosti P šroubu
- axiální síla F
- hodnota předpínací šrouby
H - hloubka zapuštění do betonové prvky šrouby a ocelových V12,5 VSt3kp2
0 - hloubka těsnění šrouby pro jiné značky betonu
k0 - koeficient s přihlédnutím k faktoru měřítka( rozměr průměru šroubu)
r - stupněm asymetrie
c cyklu - zatěžovatel, s přihlédnutím k čímž se získá z m šroub
- součinitel přihlédnutím měřítko( průměr šneku hodnota)
si - faktors ohledem na počet pracovních cyklů
y1 - vzdálenost od osy otáčení k nejvzdálenější šroubu v napětí
h kloubu - vzdálenost mezi osami větví ve sloupci
- vzdálenost od středu závažnostia průřez sloupci na ose stlačený větve
VII - šířka základové desce sloupu
x - výšky stlačeného konkrétního pásma pod nosné základové desky sloupku
la - vzdálenosti od výsledných sil v nataženém šroubu na opačné straně desky;
C - vzdálenost od osy kolony k ose šroubu;
e0 - excentricita působení zatížení
xR - relativní výška stlačené zóny betonu
f - koeficient
tření na - koeficientu stabilita utahovací
x - koeficient zohledňující geometrické rozměry závitu, tření na konci matice a závitu
dx a dy - velikost odchylky od jmenovitých rozměrů, souřadnicová osa pozice
D otvory - průměr otvorů pro šrouby na rámu stroje
DKOR - korun průměr
v - PA(Vyverochnyh) podpora doba zatížení - zmer strana „dobře“, pokud jde
L - hloubka dobře
l - Délka přímé části ohnutá šroubu úroveň začlenění
A - oblast dočasné vyverochnyh nosné prvky
G - hmotnost
W zařízeníprvky
s0 - od stresu ve šroubu předpětí
AOP - celková plocha kontaktu podporuje
d - prodloužení hodnota šroub pro utahovací
j - úhel natočení matice
na SNIP 2.09.03-85 - Manuál inženýrství kotevních šroubů pro montáž konstrukcí a zařízení
Central Research
design a experimentální ústav
průmyslových budov a staveb( TsNIIpromzdany)
Handbook na projektování
kotevních šroubůztužení konstrukcí
a zařízení( na SNIP 2.09.03)
doporučuje zveřejnit rozhodnutí úseku nosné konstrukce vědeckého a technického TsNIIpromzdany Rady.
obsahuje základní ustanovení týkající se výpočtu šroubů a stavebních konstrukcí a stavebních strojů.Provádějí se progresivní typy šroubů a jsou uvedeny doporučení pro jejich použití.Řeší problémy jamek při tvorbě betonu a železobetonu, montáže a utahování šroubů, seřizovací zařízení a struktur.
pro vývojové a technické pracovníky projekčních ústavů, montážní a stavební firmy, stejně jako výrobní závody.
1. Obecné pokyny
1.1.Předkládaný příručka byla sestavena na SNIP 02/09/03 „vod průmyslových podniků,“ a používá se v kotevním čepu( šroubu), včetně šroubů a hmoždinek oddělovací staveb a zařízení na beton, vyztužený beton a cihelné prvky( základy, elektrické podlah, stěn aatd.), které pracují při návrhové venkovní teplotě minus 65, včetně, a po zahřívání betonové základy, na 50 ° C,
Poznámka. Počítáno v zimě venkovní teplota je přijata jako průměrná teplota nejchladnějších pět dnů v závislosti na oblasti stavebnictví podle stříhat 2.01.01.
Vypočtené teploty procesu jsou nastaveny podle konstrukční úlohy.
1.2.Při ohřevu betonový základ, než 50 ° C, by měla být považována za v výpočtů vlivu teploty na pevnostní charakteristiky podkladových materiálů, šrouby, omáčky, lepidel, atd
1.3.Šrouby, jejichž účelem je působit v agresivním prostředí vůči vlhkosti, musí být navržena tak, aby odrážely dodatečné požadavky stříhat 3.04.03.
1.4.Požadavky na dávky nevylučují přítomnost vhodných studií, použití jiných způsobů upevnění zařízení na základu( například tlumiči vibrací, lepidla atd.)
1.5.Doporučení této příručky se musí dodržovat při provádění montáže a zajištění stavebních konstrukcí a technologických zařízení při instalaci.