1. ALMINDELIGE BESTEMMELSER
1.1.Udformningen bør tage hensyn stress forårsaget under konstruktion og drift af anlæg, samt ved fremstilling, opbevaring og transport af bygningskonstruktioner.
1.2.De vigtigste kendetegn for de belastninger, der er etableret i disse regler, er deres referenceværdier.
indlæse en bestemt type er karakteriseret, som regel en standard værdi. For masser af mennesker, dyr, udstyr gulve af boliger, offentlige bygninger og landbrugsbygninger, fra broen og traverskraner, sne, er temperaturen klimapåvirkninger udstyret med to standard værdier: fuld og reduceret( der skal opføres i den betragtning, når det er nødvendigt at overveje effekten af varigheden af belastningen, teste udholdenhedog i andre tilfælde er specificeret i standarderne for design af konstruktioner og fonde).
1.3.Den beregnede belastning, der skal bestemmes som produktet af dets standard værdi for belastningen sikkerhedsfaktor gf, svarende til den betragtede grænsetilstand og modtaget:
a) * til beregning af styrke og stabilitet - i overensstemmelse med kravene.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4,8, 6,11, 7,3 og 8,7;
b) i beregningen af den udholdenhed - lig med en;
c) i beregningen af de deformationer - svarende til én, hvis de strukturelle design standarder og begrundelsen er ikke sat andre værdier;
g) beregning på andre typer af begrænsende tilstande - af strukturelle standarder og baser design.
beregnede værdier af belastninger i nærværelse af statistikkerne, kan bestemmes direkte ud fra en given sandsynlighed overskredet. Ved beregning
strukturer og fundamenter til rejsning bygninger og strukturer beregnede værdier af sne, vind, isbelastninger og temperatur klimatiske virkninger bør reduceres med 20%.
Hvis det er nødvendigt, baseret på styrken og modstand under brand under eksplosive konsekvenser, kollisioner af køretøjer med dele af konstruktioner pålidelighed koefficienter for alle belastning i betragtning, når der bør tages denne belastning at være enhed.
Note. Til belastninger med to faste værdier svarende beregnede værdi skal bestemmes med samme pålidelighed faktor af lasten( for det betragtede randbetingelse).
( Revideret udgave. Ændr. № 2).
KLASSIFIKATION AF BELASTNINGER
1.4.Afhængig af varigheden af spændinger bør skelne mellem faste og midlertidige( lang, kort, specifik) belastning.
1.5.Stress forårsaget under fremstilling, oplagring og transport strukturer, såvel som i konstruktionen af bygninger, bør tages i betragtning i beregningerne som en kortsigtet belastning.
| Made TSNIISK.Kucherenko USSR State Bygge Udvalget godkendte | dekret af USSR State Udvalg om anliggender konstruktion fra den 29. august, 1985 № 135 | Term introduktion i kraft 1. januar 1987 |
spændinger, der opstår på tidspunktet for drift af anlæg, bør overvejes iifølge kravene.1,6-1,9.
1.6.For konstant belastning skal medtages:
a) vægtdele af bygninger, herunder vægtbærende og beskyttende strukturer;
b) den vægt og tryk af jorder( dæmninger, backfills) indespærre tryk.
gemt i designet eller baseret på de bestræbelser forspænding bør overvejes i beregningen, da indsatsen fra de permanente belastninger.
1.7 *.For langsigtede belastninger bør indgå:
a) vægten af midlertidige skillevægge, sovse og podbetonok for udstyr;
b) fast udstyr vægt: maskiner, motorer, tanke, rør med fittings, støttedele og isolering, transportbånd, permanente kraner med deres tovværk og guider, samt vægten af væsker og faste stoffer, fyldeudstyr;
c) trykket af gasserne, væsker og løs organer i beholderne og rørledninger, overtryk og undertryk luft, hvilket sker, når ventilationskanalerne;
d) belastningen på overlapningen af oplagrede varer og opbevaring udstyr i lagerområder, køleskabe, kornmagasiner, stakke, biblioteker og lignende områder;
E) Termiske teknologiske påvirkninger fra stationært udstyre) Vandlagets vægt på vandfyldte flade overflader;G) vægten af industrielle støvaflejringer, hvis akkumuleringen ikke udelukkes af passende foranstaltningerH) Belastninger fra mennesker, dyr, udstyr på gulve i boliger, offentlige og landbrugsbygninger med reducerede standardværdier, angivet i tabel.3;Og
) vertikale belastning og ophængt i overliggende kran med reduceret standard værdi ved at multiplicere den fuld specifikationsværdien af den lodrette belastning fra en kran( se afsnit 4.2) i hvert fag af bygningen med en faktor:. . 0,5 - grupper crane driftstilstande 4K-6K;0,6 - til driftstilstandskategorien kraner 7K;0,7 - til driftsmodusgruppen af 8K kraner. Grupper af driftsformer for kraner accepteres i overensstemmelse med GOST 25546-82;
( k) Snebelastninger med en reduceret designværdi bestemt ved at multiplicere den samlede beregnede værdi med en faktor på 0,5;
l) Klimatiske temperaturpåvirkninger med reducerede normative værdier, bestemt i overensstemmelse med angivelserne i afsnit.8,2-8,6 under betingelsen q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) virkninger forårsaget deformationer uædle, ikke ledsaget af radikalt ændre strukturen af jorden samt optøning af permafrost;
n) Virkninger forårsaget af ændringer i fugtighed, krympning og krybning af materialer.
Bemærk. I områder med en gennemsnitlig januar temperaturen minus 5 ° C og derover( kort 5 5 ansøgning til SNP 2.01.07-85 *) med reducerede snelast beregnede værdi er ikke sat.
( Ændret udgave, Ændring nr. 2).
1,8 *.Kortfristede belastninger bør omfatte:
a) belastninger fra udstyr, der opstår i start-, overgangs- og testmodus samt ved udskiftning eller udskiftning;B) vægten af mennesker, reparation af materialer inden for vedligeholdelse og reparation af udstyr
c) belastning af mennesker, dyr, udstyr gulve af boliger, offentlige bygninger og landbrugsbygninger med fuld normative værdier, bortset fra de belastninger der er anført i punkt 1.7, a, b, d, e.;
g) belastning fra den bevægelige håndteringsudstyr( gaffeltrucks, elektriske biler, pallekraner, personløftere og suspenderet ved broen kran og en fuld standard værdi);E) snebelastninger med fuld beregnet værdi
e) Temperatur klimatiske effekter med fuld normativ værdi;G) vindbelastningerH) isbelastninger.
( Revideret udgave, ændring nr. 2).
1.9.Særlige belastninger bør tilskrives:
a) seismiske virkninger;B) eksplosive virkninger
c) belastninger forårsaget af unormale procesfejl, midlertidig funktionsfejl eller udstyrsfejl
g) eksponering forårsaget deformationer Base ledsaget af radikalt ændre strukturen af jorden( terrænsænkning opblødning) eller dets nedsynkning områder i minedrift og i Karst.
KOMBINERENDE LOADS
1.10.Beregning af strukturer og baser på grænseværdierne i den første og anden gruppe bør udføres under hensyntagen til de ugunstige kombinationer af belastninger eller den tilsvarende indsats.
Disse kombinationer er indstillet fra analysen af den reelle muligheder samtidig indvirkning af forskellige belastninger til det foreliggende trin arbejde struktur eller base.
1.11.Afhængig af sammensætningen af lasten skal der tages hensyn til at skelne:
a) de grundlæggende lastkombinationer, der består af permanent, langsigtet og kortsigtet;B) særlige kombinationer af belastninger, der består af permanent, langsigtet, kortsigtet og en af særlige belastninger. Midlertidig
belastning med to standard værdier, der skal indgå i en kombination af begge lang - registreret under reduceret standard værdi så kort - under hensyntagen til den fulde specifikation værdi.
Den særlige kombination af belastninger, herunder eksplosiv effekt eller belastning forårsaget af kollision af køretøjer med dele af planterne får lov til at ignorere den kortsigtede belastning angivet i kap. 1.8. *
1.12.Når kombinationer Registreret omfatter konstante og mindst to midlertidige belastninger, live belastninger beregnede værdier eller tilsvarende indsats skal ganges med kombinationerne af koefficienter lig med:
i grundlæggende kombinationer af belastninger for lang y1 = 0,95;for kortfristet y2 = 0,9;
i specifikke kombinationer for lange læs y1 = 0,95;for korte y2 = 0,8, undtagen som angivet i de standarder design strukturer for seismiske områder, og andre regler for design strukturer og fonde. I dette tilfælde skal en særlig belastning tages uden reduktion. Ved gennemgangen
vigtigste kombinationer som omfatter en konstant belastning og nyttelast( kronisk eller akut), y1 koefficienter bør y2 ikke administreres.
Bemærk. I kombination med den grundlæggende konto tre eller flere transiente belastninger af de beregnede værdier kan multipliceres med kombinationen koefficienten y2, modtaget for den første( graden af indflydelse) forbigående belastning - 1,0, for det andet - 0,8, for resten - 0,6.
1.13.. Når de registrerede kombinationer af belastninger i overensstemmelse med instruktionerne p 1.12 for en midlertidig belastning, der skal træffes:
a) indlæse en bestemt type fra en enkelt kilde( eller undertryk i beholderen, sne, vind, is belastning, temperatur klimapåvirkning belastning fra en læsser,elbil, bro eller overheadkran);
b) belastning fra flere kilder, hvis deres kombinerede virkning anses regulering og estimerede belastningsværdier( fra udstyret belastning, mennesker og lagervarer til en eller flere af overlapning med koefficienterne af yA og yn, beskrives i punkt 3.8 og 3.9; . Indlæs fraflere overhead-kraner eller bro med koefficienten y, angivet i punkt 4.17;. - icing vindbelastning, bestemt i henhold til punkt 7.4). .
SNiP 2.01.07-85 * - Belastninger og påvirkninger.
bygningsreglement
belastninger og påvirkninger
SNIP 2.01.07-85 *
MOSCOW
2003
DESIGNET TSNIISK... Kucherenko USSR State Construction Komité( Candidate af Teknisk Fakultet AA Bach - Leder af tråde, Belyshev IA, Candidate af Teknisk Fakultet VA pensioneret, Dr.techn Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI dem. VVKuibyshev USSR Ministeriet for Videregående Uddannelser( cand. Tehn. Sciences LV Klepikov).
INTRODUCED TSNIISK dem. Kucherenko Gosstroy USSR.
forberedt til godkendelse Glavtehnormirovaniem USSR State Construction Udvalg( cand. Tehn. Sciences FV Bævere).
I SNIP 2.01.07-85 * ændret № 1, der er godkendt af USSR State Udvalg for 07.08.88, nummer 132, og tilføjes punkt.10 "Deflections and Displacements", udviklet af CNIISK dem... Kucherenko USSR State Construction Komité( Candidate af Teknisk Fakultet AA Bach - Leder af tråde; . Tilsvarende Medlem af USSR Academy of Sciences NN-strik, Dr.techn Prof. A. Zeitlin, kandidat for de Tekniske Videnskaber i. ...A. pensioneret, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) NIIZhB USSR State Construction Komité( Doctor of Engineering, Sciences prof. Zalesov AS) og TsNIIpromzdany USSR State Construction Udvalg( kandidat tehn. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Med introduktionen af afsnit.10 'Udbøjninger og forskydninger "Snip 2.01.07-85 fra 1. januar 1989 ikke længere gyldige krav.13.2-13.4 og 14.1-14.3 SNiP II-23-81 *.
udlagt i den nye udgave: "Den afbøjning og forskydning af strukturelle elementer bør ikke overstige de grænser, der 2.01.07-85 røverkøb" følgende punkter:
- 13,1 SNP II-23-81 * «stålkonstruktioner"; .
- Klausul 9.2 i SNiP 2.03.06-85 "Aluminiumkonstruktioner";N
- 1.20 SNP 2.03.01-84 "Beton og betonkonstruktioner.";N
- 4,24 SNP 2.03.09-85 "Asbestotsementnye design.";
- klausul 4.32 i SNiP "Træstrukturer";
- klausul 3.19 i SNiP "Konstruktion af industrielle virksomheder".
I SNIP 2.01.07-85 * ændrede nummer 2, der er godkendt af staten Bygge Udvalget af Rusland den 29. maj 2003 № 45.
Items tabeller, formler og kort, hvor ændringerne er markeret med en stjerne.
| USSR State Udvalg om anliggender konstruktion( Gosstroy USSR) | bygningsreglement | SNIP 2.01.07-85 * |
| Belastninger og virkninger | I stedet, lederen af SNIP II-6-74 |
Disse regler gælder for udformningen af bygningskonstruktioner og fonde af bygningerog strukturer og etablere de grundlæggende regler og forordninger vedrørende definition og registrering af permanente og midlertidige belastninger og påvirkninger, samt kombinationer heraf.
Belastninger og effekter på opbygning af strukturer og hensynet til bygninger og konstruktioner, der adskiller sig fra den traditionelle, kan bestemmes ved særlige tekniske betingelser.
Bemærkninger: 1. I det følgende givet fald udtrykket "virkning" udeladt og erstattet af udtrykket "belastning" og ordet "bygninger og strukturer" erstattes af ordet "konstruktion".
2. Under rekonstruktionen af de beregnede belastningsværdier bør fastsættes på grundlag af resultaterne af en undersøgelse af eksisterende strukturer, kan der træffes den atmosfæriske belastning baseret på data fra Roshydromet.
3. LOAD UDSTYR, mennesker, dyr, de lagrede MATERIALER OG PRODUKTER
3.1.Normerne i dette afsnit gælder for belastninger fra mennesker, dyr, udstyr, produkter, materialer, midlertidige skillevægge, der virker på gulve af bygninger og gulve på jordbund.
Muligheden for at lægge gulve med disse belastninger skal tages i overensstemmelse med betingelserne for opførelse og drift af bygninger. Hvis der under konstruktionsdata for disse betingelser er utilstrækkelig, at baserede strukturer og nødvendige fundament overveje følgende udførelsesformer for lastning individuelle plader:
uploade den modtagne kontinuerlig belastning;
ugunstig delvis belastning ved beregning af strukturer og baser, der er følsomme over for en sådan belastningsordning;
ingen tidsbelastning. Således
samlede nyttelast på overlapningen fleretages bygning under ugunstige delvis uploade dem bør ikke overstige belastningen overlapper med kontinuerlig upload bestemmes på baggrund af kombinationer af koefficienterne for yn, er værdierne af hvilke beregnet ved formlerne( 3) og( 4).
BESTEMMELSE AF LADD FRA UDSTYR, OPBEVAREDE MATERIALER OG
PRODUKTER 3.2.Belastning på udstyret( herunder rørledninger, køretøjer), opbevaret materialer og produkter er installeret i konstruktionen job på grundlag af teknologiske løsninger, som skal gives:
a) kan den enkelte overlapning og gulve på grund af placeringen og dimensionerne af det udstyr understøtter, Størrelsen af lager- og oplagringssteder for materialer og produkter, de steder, hvor udstyr kan bringes tættere sammen under drift eller omplanlægning;
b) normative værdier af belastninger og sikkerhedsfaktorer for belastning, taget i overensstemmelse med anvisningerne i disse regler for maskiner med dynamiske belastninger - karakteristiske værdier af inertikræfter og sikkerhedsfaktorer for belastning inertikræfter, samt andre nødvendige egenskaber.
Ved udskiftning af aktuelle belastning på loftet svarende til sidste en ensartet fordelt belastning bestemmes ved beregning og tildele differentieret for de forskellige strukturelle elementer( plader, sekundære bjælker, bjælker, søjler, fundamenter).Accepterede værdier af ækvivalente belastninger skal sikre bæreevne og stivhed af de strukturelle elementer, der kræves af betingelserne for deres belastning med faktiske belastninger. Fuld faste værdier svarende ensartet fordelte belastninger for produktion og lagerplads burde tage for plader og de sekundære bjælker af mindst 3,0 kPa( 300 kgf / m2) for bjælker, søjler, baser - ikke mindre end 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
Rapporten om perspektivforøgelse af belastninger fra udstyret og de lagrede materialer antages ved gennemførlighedsundersøgelsen.
3.3.Standard værdi vægt udstyr, herunder rør, bør fastsættes på grundlag af standarder eller kataloger, og for ikke-standard udstyr - på grundlag af de pasoplysninger af fabrikanter eller arbejdstegninger.
Strukturen af belastningen fra vægten af udstyret bør omfatte egenvægt maskinen eller anlægget( herunder drev, fast inventar, støtteanordninger, gravies og podbetonok), isolering vægt aggregater udstyr mulig under operationen, den mest alvorlige af arbejdsemnet, vægten af transporteret gods,svarende til den nominelle lastkapacitet og lignende.
Belastningen fra udstyret til gulvene og gulvene på jorden skal tages afhængigt af forholdene for dens placering og mulig bevægelse under drift. Samtidig bør der overvejes foranstaltninger, der udelukker behovet for at styrke de bærende strukturer i forbindelse med bevægelsen af procesudstyr under installationen eller driften af bygningen.
Antal udført samtidigt eller elektriske biler lastbiler og deres arrangement på loftet i beregningen af de forskellige elementer, der skal tages på opførelsen job på baggrund af teknologiske løsninger. Påvirker
lodrette belastninger af lastbiler og elbiler får lov til at tage hensyn til ved at gange de standard værdier for statisk belastning på en dynamisk koefficient svarende til 1,2.
3.4.Lastens pålidelighedsfaktor GT for vægten af udstyret er vist i tabel.2.
Tabel 2
Vægtforhold| pålidelighed belastning gt | |
| stationært udstyr | 1,05 |
| Isolation stationært udstyr | 1,2 |
| pladsholder udstyr( herunder tanke og rørledninger): | |
| væsker | 1,0 |
| suspensioner, opslæmninger, bulk-organer | 11 |
| Loader og elektriske køretøjer( påsat) | 1,2 |
jævnt fordelt last
3.5.Karakteristiske værdier ensartet fordelt tidsmæssige belastninger på plader, trapper og gulve på jord er vist i tabel.3.
3.6.De karakteristiske værdier af belastninger på dragerne og plader på vægten af midlertidige skillevægge, der skal tages, afhængigt af deres udformning, placering og arten af den støtte på loft og vægge. Belastningen er tilladt at tage hensyn til som en jævnt fordelt last ekstra at tage deres standard værdier baseret på beregningen til de tilsigtede praktikordninger partitioner, men ikke mindre end 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.bør tages koefficienter pålidelighed gf belastning for en jævnt fordelt last:
1,3 - fuldt principielle værdi mindre end 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - med fuld standard værdi på 2,0 kPa( 200 kgf / m2) eller mere.
pålidelighed koefficienten af vægtbelastning midlertidige skillevægge skal tages i overensstemmelse med instruktionerne s. 2.2.
3.8.Ved beregning bjælker, dragere, plader, søjler og baser, som modtager belastningen fra en plade, fuld belastninger faste angivet i tabel .3 , bør reduceres afhængigt af bagagerummet A, m2, beregnet ved multiplikation med koefficienten element kobling yA lige.
a) for de i punkt lokaler.1, 2, 12, og( når A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) Forbedring specificeret i punkt.4, 11, 12b( når A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Note. Ved beregning vægge sensing belastning fra en plade, bør belastningsværdier reduceres og afhængigt af bagagerummet A beregnede elementer( plader, bjælker), der hviler på væggen.
3.9.Ved fastsættelsen af aksiale kraft for beregningen af de kolonner, vægge og fundamenter af stress på to etager og en fuld normative belastningsværdier angivet i tabel .3 , bør reduceres med multiplikation med en kombination koefficient yn:
a) Forbedring specificeret i nøglen.1, 2, 12, og,
( 3)
b) Forbedring specificeret i punkt.4, 11, 12b,
( 4)
hvor - bestemt i overensstemmelse med punkt 3.8; .
n - det samlede antal overlapning( .. For Improvement anført i tabel 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), hvorfra lasten inkluderet i afsnittet af kolonnen under overvejelse, væggene af fundamentet beregningen.
Bemærk. Ved bestemmelse bøjningsmomenterne i kolonnerne og vægge bør overveje belastningen reduktion for de tilstødende dragere og bjælker i overensstemmelse med instruktionerne af para. 3.8.
slået belastninger og belastninger på skinnen
3.10.Bærerelementerne overlapper, belægninger til altaner og trapper( loggia) bør kontrolleres for koncentrerede lodrette belastning påføres elementet, dårligt stillede på pladsen område med sider på 10 cm( i fravær af andre midlertidige belastninger).Hvis konstruktionen job på basis af teknologi ikke giver mulighed for højere karakteristiske værdier koncentrerede belastninger, bør de være ens:
a) og for plader lestnits- 1,5 kN( 150 KGF);
b) for loftsrum gulve, tage, terrasser og balkoner - 1,0 kN( 100 KGF);
c) for belægninger, som kun kan bevæge sig via stiger og broer - 0,5 kN( 50 kgf).
elementer designet til mulig under anlæg og drift af lokal belastning af udstyr og køretøjer, ikke lov til at kontrollere den angivne koncentreret belastning.
| og bygninger | karakteristiske værdier r belastninger kPa( kgf / m2) | |
| komplette | reduceret | |
| 1. Flats beboelsesejendomme;soveværelse af førskoleinstitutioner og pensionskoler;Husly og pensionater, vandrerhjem og hoteller;afdelinger af hospitaler og sanatorier;terrasser | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility administrative lokaler, teknik, videnskabelige medarbejdere organisationer og institutioner;klasseværelser af uddannelsesinstitutioner;bryggers( omklædningsrum, brusere, toiletter, toiletter), industrielle og offentlige bygninger | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. Klasseværelser og laboratorier sundhedspleje, laboratoriefaciliteter for uddannelse, videnskab;lokaler af elektroniske computere;køkkener af offentlige bygninger;tekniske gulve;kældre | ikke mindre end 2,0( 200) | ikke mindre end 1,0( 100) |
| 4. Indretning: | ||
| a) aflæsning | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) frokost( i cafe, restauranter, kantiner) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) møder og konferencer, standby, visuel og koncert, sporting | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)handel, udstilling og udstilling | ikke mindre end 4,0( 400) | ikke mindre end 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Arkiver | ikke mindre end 5,0( 500) | mindst 5,0( 500) |
| 6. Scener underholdning | ikke mindre end 5,0( 500) | ikke mindre end 1,8( 180) |
| 7. stativer: | ||
| og) med faste sæder | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) for seerne stående | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | loftsrum( 70) | - |
| 9. belægninger sektioner: | ||
| a) med den mulige akkumulering af mennesker( der kommer ud af produktionen lokaler, haller, auditorier, etc.) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) anvendes tilresten | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) andre | 0,5(50) | - |
| 10. altaner( Loge) med belastningen: | ||
| a) strimmel med ensartet bredde i området på 0,8 m langs balkon hegn( loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) kontinuerlig ensartet på området balkon( loge), som negativt påvirkninger end bestemt af nøglen.10 og | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. Land vedligeholdelse og reparationer i industribygninger | mindst 1,5( 150) | - |
| 12. entrance haller, lobbyer, gangarealer, trapper( med deres tilhørende passager) tilstødende lokaler omhandlet i positioner: | ||
| a) 1, 2 og 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 og 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. Forklæder stationer | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Mulighed for kvæg: | ||
| lille | ikke mindre end 2,0( 200) | ikke mindre end 0,7( 70) |
| af stor | Ikke mindre end 5,0( 500) | Ikke under 1,8( 180) |
3.11.De karakteristiske værdier af de vandrette belastninger på jernbane rækværk trapper og altaner skal være lig:
a) til boliger, børnehaver, plejehjem, sundhedscentre, hospitaler og andre medicinske institutioner - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) Til stande og fitnesscentre - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) For andre bygninger og lokaler i mangel af særlige krav - 0,8 kN / m( 80 kg / m).
Tabel 3
Noter: 1. De belastninger, der er specificeret i pos.8, bør tages i betragtning i det område, der ikke er optaget af udstyr og materialer.
2. De belastninger, der er specificeret i pos.9, bør tages i betragtning uden snebelastning.
3. De belastninger, der er specificeret i pos.10 bør overvejes ved beregning af bærende konstruktion af altaner( loggia) og dele af vægge i steder klemme disse konstruktioner. Ved beregning de nedre dele af væggene, baser og baser belastning på altaner( loge) bør være lige store belastninger tilgrænsende basiske bygning lokaler og reducere dem ifølge instruktioner nn.3,8 og 3,9.
4. Normative værdier for belastninger for bygninger og lokaler angivet i pos.3, 4, d, 5, 6, 11 og 14, skal tages i henhold til opførelsesopgaven på basis af teknologiske løsninger. For
service-platforme, broer, tage hegn, der er beregnet til korte mennesker bo, skal standarden værdien af horisontal koncentreret belastning på jernbane rækværk være 0,3 kN( 30 KGF)( i ethvert sted langs længden af gelænderet), hvis om opførelse job på baggrund af den teknologiskeløsninger behøver ikke en større belastningsværdi.
For de belastninger, der er specificeret i stk.3.10 og 3.11 skal pålidelighedsfaktoren for belastningen gf = 1,2 vedtages.
4. LOAD bro og traverskraner
4.1.Belastning på bro- og traverskraner bør bestemmes afhængigt af de grupper af driftstilstande fastsat af GOST 25.546-82, af arten af drevet og på måde suspension last. Vejledende liste over broen og traverskraner hos forskellige grupper af driftstilstande, se referencen bilag 1.
4.2.bør tages Fuld standard værdier af lodrette belastninger overføres af hjulene på kranen skinne krananlæg landingsbanen, og andre nødvendige data til beregning i overensstemmelse med kravene i statslige standarder til kraner, og for ikke-standard kraner - i overensstemmelse med de data, der er angivet i databladene producenter.
Bemærk. Under kran forstås af begge stråler med kun én overliggende kran, og alle bjælkerne bærer en suspension kran( to stråler - med en enkelt-span, tre - med to-span overliggende kran, osv).
4.3.Den karakteristiske værdi af horisontale belastninger rettet langs kranbanen og forbundet med bremsning af elektriske bro kran, bør svare til den standard værdi 0,1 fuld vertikale belastning på hjulbremsen side af hanen under overvejelse.
4.4.Den karakteristiske værdi af vandrette belastninger rettet på tværs af kranbanen og den kaldte bremsning elektriske trolley, bør tages som:
til kraner med fleksible ophængning belastning - 0,05 kranløft mængde og vægt af vognen;
til kraner med en stiv suspension af lasten - 0,1 mængden af løft af kranen og truckens vægt.
Denne byrde skal tages i betragtning ved beregningen af de tværgående rammer af bygninger og kran landingsbanen bjælker. Det antages, at belastningen overføres til den ene side( bjælke) kranspor fordeles ligeligt mellem alle hvilende på hjulene og kranen kan rettes både indad og udad under overvejelse span.
4.5.Den karakteristiske værdi af vandrette belastninger rettet tværgående gantry jernbane og fordreje elektrisk bro kran og portalkraner skinner ikke-parallelle( sidekraft) for hver vej hjul kran skal være fuldstændig ved 0,1 standard værdi af den lodrette belastning på et hjul.
Denne belastning skal der kun tages hensyn ved beregningen af styrke og stabilitet kranskinnen stier og deres fastgørelse til søjler i bygninger med kraner grupper af driftstilstande 7K, 8K.Det antages, at belastningen overføres til kranen strålegang fra alle hjulene på den ene side af ventilen og kan rettes både i og uden for bygningen under overvejelse span. Belastning angivet i kap. 4.4, bør ikke betragtes i sammenhæng med den tværgående kraft.
4.6.Vandrette belastninger fra bremsning og brokranen løbevogn og den sidekraft betragtes påføres ved kontaktpunktet med de løbende hjul kranskinne.
4.7.Standardværdien den vandrette belastning rettet langs kranen landingsbanen og kranen forårsaget af påvirkning med bufferen stopper, skal fastlægges i overensstemmelse med anvisningerne i den obligatoriske bilag 2. skal tages Denne belastning kun hensyn til beregning af stoppesteder og deres tilslutning til kran landingsbanen bjælker.
4.8.Sikkerhedsfaktor for belastning kran belastninger skal gf = 1,1.
Bemærk. Når man tager hensyn til den lokale og den dynamiske effekt af den koncentrerede lodrette belastning fra en kran hjul fuld standard værdi af denne belastning, der skal multipliceres ved beregningen af styrken af bjælker kranspor med en yderligere faktor gf, lig med:
1,6 - gruppe 8K mode med en stiv bøjle cargo kraner;
1,4 - for en gruppe tilstand 8K haner med fleksible ophængning af last;
1,3 - for en gruppe tilstand 7K kraner;
1.1 - til andre grupper af kranoperationsformer.
bør være lig med 1,1 Ved kontrol af lokal stabilitet af væggene af bjælker af valgfri ratio.
4.9.Ved beregning af styrke og stabilitet af kranen strålebane og deres fastgørelse til de understøttende strukturer af de beregnede lodrette kran belastninger skal ganges med den dynamiske koefficient svarende til:
kolonner i trin højst 12 m:
1,2 - gruppe 8k mode brokranen;
1,1 - til grupper af former for rullebroer 6K og 7K, og for alle grupper af former for traverskraner;
trin med søjlerne af mere end 12 m - 1,1 for gruppen tilstanden af rullebroer 8K.
Design værdier af vandrette laster fra broen kraner Gruppe 8K tilstande bør betragtes som en dynamisk faktor på 1,1.
I andre tilfælde antages den dynamiske faktor at være 1,0.Ved beregning
strukturer udholdenhed verifikation afbøjning strålebaner af kran kolonner og forskydninger samt under hensyntagen til den lokale indsats koncentreret lodrette belastning bør ikke betragtes fra et hjul kran dynamisk faktor.
4.10.Lodrette belastninger ved beregning af styrke og stabilitet kranskinnen stier for at overveje mere end to af de mest negative virkninger på broen eller traverskraner.
4.11.Lodrette belastninger ved beregning af styrke og stabilitet af rammer, søjler, baser og baser i bygninger med traverskraner i flere spændvidder( i hver passage på den ene lag), der skal tages på hver sti ikke mere end to af de mest ugunstige for effekter kraner, og nårregistreret tilpasning på en tilpasning kraner af forskellige spændvidder - ikke mere end fire af de mest negative indvirkning på kranerne.
4.12.Lodrette belastninger ved beregning af styrke og stabilitet af rammer, søjler, tag- og podstropilnyh strukturer, fundamenter, samt baser af bygninger med traverskraner på en eller flere baner, der skal tages på hver sti ikke mere end to af de mest negative virkninger for kraner. Når der tages hensyn til tilpasningen på tilpasning én traverskraner, der arbejder på forskellige måder, bør tages den lodrette belastning:
ikke mere end to kraner - for kolonner, podstropilnyh strukturer, fonde og baser af ekstrem serie på to måder kran i flyvning;
ikke mere end fire ventiler
for kolonner, podstropilnyh strukturer, fonde og baser af den midterste række;
til søjler, podstropilnyh strukturer, fonde og baser af ekstrem serie på tre måder kran i flyvning;
til spærre med to eller tre kranespor i spændingen.
4.13.Vandret belastning ved beregning af styrke og stabilitet af kranen sporer bjælker, søjler, rammer, tag og podstropilnyh strukturer, fonde og årsagerne til at overveje ikke mere end to af de mest ugunstige for Effects kraner arrangeret på en kran måder eller på forskellige måder i tilpasningen én. For hver kran skal der tages hensyn til kun en vandret belastning( tværgående eller langsgående).
4.14.Antallet af udtag indgår i beregningen af styrke og stabilitet ved bestemmelse af vertikale og horisontale belastninger af brokraner på to eller tre etager i spændvidde, mens anbringelse i span som en suspension og traverskraner samt driften af traverskraner konstrueret til ladning overførselmed et enkelt tryk på en anden via gangbroer, bør tages på opførelsen job på baggrund af teknologiske løsninger.
4,15.Ved fastsættelsen af den lodrette og vandrette afbøjning af kran spor af bjælker og vandrette forskydninger af belastningen kolonner skal betragtes som en af de mest negative virkninger af en kran.
4.16.Hvis der er én vej til kranen kranen, og forudsat at den anden ventil ikke vil blive sat under driften af anlægget, må belastningen på denne måde betragtes kun én kran.
4.17.Når der tages hensyn til de to kraner indlæse dem skal ganges med koefficienten kombinationer:
y = 0,85 - Gruppe kran driftstilstande 1K - 6K;
y = 0,95 - For grupper af driftstilstander kraner 7K, 8K.Ved gennemgangen
fire belastning fra kranerne skal multipliceres med koefficienten kombinationer:
y = 0,7 - grupper kran driftstilstande 1K - 6K;
y = 0,8 - for grupper af driftstilstande af kraner 7K, 8K.
Når der tegner sig for en tap lodrette og vandrette laster bør tages fra ham uden tab.
4.18.Ved beregning af udholdenhed bjælker kran måder for rullebroer og elektriske armaturer af strålerne til de bærende konstruktioner bør tage hensyn til de reducerede normative værdier af laster i overensstemmelse med pkt. 1.7 *, og. I denne udholdenhed test for beam vægge i zonen af den koncentrerede lodrette belastning fra en kran hjul sænket karakteristiske værdier af det lodrette hjul kraft skal ganges med en faktor, der tages i betragtning ved beregningen af styrken af kran strålevejene efter noten til elementet. 4.8.Gruppe driftstilstande kraner, der kan være nødvendige for at beregne den udholdenhed, sætter standarder for design konstruktion.
5. Sne belastning
5.1 *.Fuld design værdi af snelast på den vandrette projektion af overtrækket bør bestemmes af formlen
( 5)
hvor Sg - anslåede vægt værdi snedække på 1 m2 af den vandrette overflade af jorden, der skal træffes i overensstemmelse med punkt 5.2; .
m - omregningsfaktor fra vægten af sne på jorden belastningen på snedække, træffes i overensstemmelse med kravene.5,3 - 5,6.
( Ændret udgave, ændring nr. 2).
5.2 *.Beregnet værdi Sg vægt af snedække på 1 m2 af den vandrette jordens overflade, der skal tages, afhængigt af sne område Russiske Føderation i henhold til tabel.4.
Tabel 4 *
| Sne områder i Den Russiske Føderation( Kort 1 taget obligatorisk anvendelse 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Bemærk. I det bjergrige og lidet undersøgte områder markeret på kortet 1 obligatorisk bilag 5, afsnit med højden af 1500 m, i områder med vanskeligt terræn, samt betydelige forskelle i de lokale data i tabel 4 * estimerede vægt værdier af snedække bør væreat etablere ud fra Roshydromet data. På samme tid som den anslåede værdi af Sg skal tages overstige et gennemsnit på én gang hvert 25 år, det årlige maksimale vægt af snedække, defineret på grundlag af disse sne undersøgelser af vandforsyningen til beskyttet mod direkte eksponering til vinden sites( i skoven under træerne eller i skovrydninger)i en periode på ikke mindre end 20 år.
( Revideret udgave. Ændr. № 2).
5.3.sne lastfordeling ordning og værdierne af koefficienten m, der skal træffes i overensstemmelse med det ønskede program 3, at de mellemliggende værdier af koefficienten m bestemmes ved lineær interpolation.
I tilfælde, hvor mere ugunstige forhold med strukturelle elementer opstår ved delvis upload bør overvejes med sne belastningskredsløb opererer ved halvdelen eller en fjerdedel af spændvidden( for overtræk med lanterner - på områder af bredden b).
Bemærk. Om nødvendigt skal den snelast bestemmes under hensyntagen til den påtænkte yderligere udvidelse af bygningen.
5.4.Varianter med øgede lokale snelast angivet i bilag 3 nødvendigvis skal overvejes, når beregningen af plader, decking og overtræk løber samt beregning af elementer af bærende strukturer( tagspær, bjælker, søjler og lignende), der definerer nævnte varianterstørrelsen af sektioner.
Bemærk. I beregningerne af konstruktionerne tilladt at anvende forenklede ordninger snelast svarende i stødbelastninger der er anført i bilag 3 obligatorisk .Ved beregningen af rammer og kolonner industribygninger lov til at blive anerkendt kun jævnt fordelt snelast, undtagen belægninger overspænding steder, hvor det er nødvendigt at tage hensyn til den øgede sne belastning.
5.5 *.Koefficienterne m, tilvejebragt i overensstemmelse med anvisningerne fra skema 1, 2, 5 og 6 obligatorisk 3 ansøgning om lavvandet( med afvigelser op til 12% eller £ 0,05) overtræk og enkelt-span flerfags bygninger uden lys, er konstrueret til områder med en gennemsnitlig hastighedvind tre koldeste måneder v ³ 2 m / s, bør reduceres med multiplikation med en faktor på hvor k - er taget fra tabel.6;b - bredden af dækslet, taget ikke mere end 100 m
For overtræk med skråninger på 12 til 20% af enkelt-span og multi-span bygninger uden lys, designet til områder med v ³ 4 m / s, m faktor fastsat i overensstemmelse med de ordninger instruktioner 1 og.5 obligatorisk anvendelse 3 , bør reduceres ved at gange med en faktor på 0,85.
gennemsnitlige vindhastighed v i de tre koldeste måneder bør være obligatorisk på kortet 2 bilag 5 .
Reduceretsnelast omhandlet i dette afsnit gælder ikke:
a) belægning på bygninger i områder med gennemsnitlig januar temperaturen over minus 5 ° C( se kort 5 obligatoriske 5 ansøgning).
b) coating på bygninger, beskyttet mod direkte udsættelse for højere vind tilstødende bygninger, fjerntliggende mindre end 10 h1, hvor h1 - højdeforskellen af de omkringliggende bygninger og forventede;
c) belægning ved dele med en længde b, b1 og b2, højdeforskelle i bygninger og brystninger( se skema 8 -. 11 obligatorisk anvendelse 3 ).
5.6.Ved bestemmelse af koefficienterne m sne belastninger for uisolerede coating planter med forøget varme ved taghældninger mere end 3% og sikre passende afløb for smeltevand bør reduceres med 20% uanset reduktion under pkt. 5.5.
5,7 *.Den karakteristiske værdi af snelast bestemmes ved at multiplicere den beregnede værdi med en faktor på 0,7.
( Revideret udgave. Ændr. № 2).
6. Vind belastning
6.1.Vindbelastning på konstruktionen skal betragtes som et aggregat:
a) normalt tryk vi, påføres på den ydre overflade af strukturen eller element;
b) wf friktionskræfter rettet tangentialt til den ydre overflade og henvist til på sit vandrette( for Shed bølget eller overtræk med lanterner) eller lodrette fremspring( væg med balkoner eller lignende strukturer);
a) wi normalt tryk påføres de indre overflader af bygninger med gennemtrængelige barrierer, med åbningen eller åbningerne er konstant åben;
som enten normalt tryk wx, wy, på grund af den fælles impedans struktur i retning af akserne x og y og konventionelt anvendes på konstruktioner af projektionen på et plan vinkelret på respektive akse.
Ved udformningen høje konstruktioner, de relative dimensioner opfylder h / d & gt tilstand;10, kontrol beregning nødvendigt yderligere producere vortex excitation( vind resonans);her h - byggehøjde, d - mindste tværmål, som ligger på 2/3 timer.
6.2.Vind motorbelastning bestemmes som summen af de gennemsnitlige og svingende komponenter. Wi
Ved bestemmelse af indre tryk, og beregningen af højhuse op til 40 m og en enetages industribygninger op til 36 m i et forhold mellem højde og spænde mindre end 1,5, placeres i områder af typerne A og B( se. F. 6,5)svingende del af vindlast kan ignoreres.
6.3.Standard værdi af gennemsnittet komponent wm vindbelastning i en højde z over overfladen, der skal bestemmes af formlen
( 6)
hvor w0 - karakteristisk værdi af vindtrykket( se 6.4. .);
k - koefficient ændringen i højden af vindtrykket( se afsnit 6.5. .);
med - aerodynamisk koefficient( se afsnit 6.6. .).
6.4.Den karakteristiske værdi af vindtrykket W0 skal tages, afhængigt vinden region USSR ifølge tabel.5.
For bjerg og lidet studerede områder markeret på kortet 3, standard værdi af vindtrykket w0 kan specificeres på grundlag af data fra vejrstationer stat udvalget, samt resultaterne af undersøgelsen inden for byggeri, under hensyntagen til erfaringerne fra drifts- faciliteter. I denne standard værdi w0 vindtrykket Pa, der skal bestemmes af formlen
( 7)
hvor v0 - er numerisk lig med vindhastigheden i m / s, ved 10 m over jorden for typen af område A, svarende til en 10-minutters interval udjævning ogoverstige et gennemsnit på én gang hvert 5 år( hvis tekniske forhold, behørigt godkendt, er ikke reguleret af andre perioder af vindhastighed gentagelsesnøjagtighed).
6.5.Koefficienten k, som tager hensyn til vindtryk ændring i højden z, er bestemt af tabellen.6, afhængigt af den type terræn. Accepterede typer terræn:
A - åbent hav kyster, søer og reservoirer, ørken, steppe, steppe, tundra;I
- byområder, skove og andre områder, der dækkes ensartet med barrierer højde på 10 m;
C - byområder med bygning bygningens højde over 25 m
Tabel 5
| Wind områder USSR( accepteret på kortet 3 obligatoriske ansøgning 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) |
konstruktion anses beliggende i området af denne type, hvis dette område er gemt på vindsiden strukturer i regionen 30h - på højden af strukturer h til 60 m og 2 km -Når en højere højde. Tabel 6
| højde z, m | k for terræntyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0.75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1.5 1.1 0.8 | ||
| 60 | 1.7 1.3 1.0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2.0 1.6 | ||
| 150 | 1.25 2.25 1.9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1.8 2.65 2.3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Note. Ved fastsættelsen af vindbelastning terræn typer kan være forskellige for forskellige retninger af den beregnede vind.
6.6.Ved bestemmelse af vindbelastning komponent vi, wf, wi, wx, WY anvende passende værdier af aerodynamiske koefficienter cE ydre tryk, friktion cf, det indre tryk i ci og træk CX eller CY taget på tvungen bilag 4, hvor pilene viser vindretningen."Plus" tegn på koefficienter ci ce eller tryk svarer til vindretningen på den rigtige overflade tegnet "minus" - fra overfladen. Mellemliggende belastningsværdier bør bestemmes ved lineær interpolation. Ved beregning
mounts hegn elementer til de bærende konstruktioner af bygningen hjørnerne og langs den ydre kontur af overtrækket bør tage hensyn til lokale negativt vindtryk med den aerodynamiske koefficient ce = 2, fordelt langs overfladerne på bredden på 1,5 m( fig. 1).
I tilfælde ikke tilvejebragt obligatorisk fastgørelse 4( andre former for byggeri, med korrekt bogføring begrundelse andre retninger vinden flow eller totale kropsmodstandsværdier komponenter i andre retninger, og lignende), kan der træffes de aerodynamiske koefficienter på referencen og eksperimentelle data eller på grundlag afUdrensningsmodeller af strukturer i vindtunneler.
Bemærk. Ved bestemmelse af vindbelastning på den indre overflade af væggene og skillevægge i fravær af det ydre lukke( i bygningsinstallationen trin), bruges de aerodynamiske koefficienter af ydre tryk eller hoved-ce ci modstand.
Damn.1. Områder med forøget negativt vindtryk
6.7.Standardværdien den svingende del af vindbelastning wp i højden z skal bestemmes:.
a) strukturer( og deres strukturelle elementer), i hvilke den første egenfrekvens f1, Hz, større end grænseværdien på den naturlige frekvens fl,( se afsnit 6.8),.- formel
( 8)
hvor wm - fastsættes i overensstemmelse med punkt 6.3; .
z - vindtryk krusning på niveauet z, modtaget den tabellen.7;
v - rumlige korrelationskoefficient vind trykpulsationer( se afsnit 6.9. .);
Tabel 7
| højde z, m | vindtrykket pulsering koefficient z for terræntyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 | 0,73 | |
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
fig.2. Koefficienterne for dynamisk
1 - til beton og sten strukturer og bygninger med en stål ramme i nærvær vægelementer( d = 0,3);2 - for ståltårne, master, skorstene foret, en kolonne-typen apparat, herunder konkrete sokler( d = 0,15)
b) for strukturerne( og deres strukturelle elementer), som kan betragtes som et system med en frihedsgrad(tværgående ramme etages industribygninger, vandtårne osv) ved f1
( 9)
hvor x - dynamisk koefficient defineret af fig.2, afhængig af parameter og den logaritmiske dekrement d( se afsnit 6.8. .);
gf - belastningsfaktor af pålidelighed( se afsnit 6.11. .);
w0 - karakteristisk værdi af vindtrykket Pa( se 6.4. .);
c) for bygninger, symmetriske, hvori som f1
( 10)
hvor m - masse af strukturer på z, divideret med overfladearealet, som den påførte vindbelastning;
x - dynamisk faktor( se afsnit 6.7, b. .);
y - den horisontale forskydning af strukturer på z-niveau for den første form for egensvingninger( for symmetrisk bygning i form af konstant højde som kan tages fra bevægelsen af ensartet fordelt vandret påført statisk belastning);
y - koefficient bestemmes ved at dividere strukturer på snit r, inden for hvilken vindbelastningen antages at være konstant, formel
( 11)
hvor Mk - masse k'te byggeplads;
yk - vandret bevægelse af midten af k'te sektion;
WPK - resulterende svingende element af vindbelastning, bestemt ved( 8) formel, i k'te del af strukturen.
For multistorey bygninger med konstant højde stivhed, masse og bredde vindsidefladen af standard værdi svingende element af vindbelastning ved z kan bestemmes ifølge formlen
( 12)
hvor WPH - standard værdi af den fluktuerende bestanddel af vindbelastning i en højde h top struktur, defineret vedformel( 8).
6.8.Grænseværdien på den naturlige frekvens fl, Hz, hvori der er tillades ikke overveje inertikræfterne genereres under vibration af den tilsvarende egen form, bør bestemmes ud fra tabel.8.
Tabel 8
Wind| USSR områder( modtaget på kortet 3 obligatoriske anvendelse 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| jeg | 0,95 | 29 |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3.8 1.4 4.3 | |
| V | 1.6 5.0 1.7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmisk dekrement værdi d bør tages:
a) for de konkrete og sten strukturer, og i bygninger med et stålskelet i nærvær vægelementer d = 0,3;
b) for ståltårne, master, skorstene foret, en kolonne-typen apparat, herunder konkrete sokler, d = 0,15.
6.9.bør defineres koefficient på rumlig korrelation af trykpulsationer v for design overfladeanlæg, som tager hensyn til korrelationen af pulseringer. Beregnet
overflade omfatter de dele af overfladen af luv, læ, sidevægge, tage og lignende strukturer, med et vindtryk, som overføres til de beregnede element strukturer. Hvis den beregnede
overflade er tæt på et rektangel, orienteret således, at dens sider er parallelle med hovedakserne( fig. 3), så volumen-forholdet bør bestemmes ud fra tabel.9 afhængigt af parametrene r og c fra tabel modtaget.10.
Damn.3 grundlæggende koordinatsystem ved bestemmelse korrelationskoefficienten v
Tabel 9
| r, v m | koefficient på c, m, lig | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 | 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | ||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 | 0,48 0,63 | ||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabel 10
| main koordinatplan, som er parallel med den estimerede overflade | r | c |
| zoy | b | h |
| ZOX | 0,4A | h |
| XOY | b | og |
Ved beregning dimensionerne af strukturer i almindelighed beregnede overflade bør bestemmes under hensyntagen til angivelse af obligatorisk anvendelse4, i dette tilfælde til et gitter strukturer nødt til at tage størrelsen af designet overflade på dens ydre kontur.
6.10.For anlæg, hvor f2
6.11.Koefficienten af vindbelastning pålidelighed gt bør være lig med 1,4.
7. isbelastning
7.1.Ice belastning skal overvejes, når designe luftledninger og kommunikationslinjer, køreledning elektrificeret transport, antennemaster og lignende konstruktioner.
7.2.Standardværdien for lineære isbelastning elementer med cirkulært tværsnit diameter og 70 mm inklusive.(Ledninger, reb, fyre, master, kapper osv. .) I n / m bør bestemmes ved formlen
( 13)
karakteristisk værdi af overfladen isbelastning jeg ¢, Pa for de andre elementer skal bestemmes af formlen
( 14)
i formlerne( 13) og( 14):
b - vægtykkelse glasur mm( overstiger hvert 5. år) for elementer med cirkulært tværsnit 10 mm i diameter, som ligger i en højde på 10 m over jorden, tager tabellen.11, og i en højde på 200 m og mere - ifølge tabel.12. For de andre perioder af recidiv is vægtykkelse bør være på særlige specifikationer behørigt godkendte;
k - koefficient ændringen i vægtykkelsen af is og justering af en modtaget tabel.13;
d - tråddiameter, wire, mm;
m1 - koefficient ændringen i vægtykkelsen af glasur afhængigt af diameteren af det cirkulære tværsnit, og de definerede elementer af tabellen.14;
m2 - koefficient arealforholdet af overfladen af elementet, med forbehold af glasur til det totale overfladeareal af elementet og taget lig med 0,6;
r - is tæthed, antages at være 0,9 g / cm3;
g - tyngdeaccelerationen i m / s2.
7.3.Sikkerhedsfaktor for belastning gf for is belastning bør tages som 1.3, medmindre andet er fastsat i andre bestemmelser.
7.4.vindtryk på de overtrukne icing elementer bør være lig med 25% af normative værdier W0 vindtrykket bestemt ifølge n. 6.4.
Bemærkninger: 1. I visse områder af USSR, hvor der er en kombination af betydelige vindhastigheder med store dimensioner pynten og aflejringer rim, glasur vægtykkelse og tæthed, og vindtryk bør være i overensstemmelse med de faktiske data.
2. Ved fastlæggelse af vindbelastning på elementerne i strukturer placeret på mere end 100 meter over jorden, diameter og kabler iskolde installeret med vægtykkelsen af glasur vist i tabel.12, er det nødvendigt at formere med en faktor lig med 1,5.
Tabel 11
| glasur områder USSR( accepteret til kort 4 obligatoriske ansøgning 5 ) | I | II | III | IV | V |
| vægtykkelse glasur b mm | mindst 3 | 5 | 10 | 15 | mindst 20 |
Tabel 12
| højde over overfladenjord, m | is vægtykkelse b, mm, til forskellige regioner i USSR | |||
| jeg glasur asiatiske region USSR | V-regionen glasur og bjergområder | nordeuropæisk USSR | resterende | |
| 200 | 15 | antaget på grundlag af særligex | undersøgelse kort antages 4d obligatorisk anvendelse 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same kort 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Samme kort 4, e | 60 |
Tabel 13
| højde over jorden, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| k | 0.8 1.0 1.2 | 1,4 1,6 1,8 |
2.0 Tabel tråddiameter 14
| , kabel eller reb, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koefficient m1 | 1.1 1.0 0.9 | 0,8 0,7 0,6 |
Noter( for tabel 11-14.): 1. V-regionen i bjerg- og uudforskede områder i USSRudpeget på kortet 4 obligatoriske anvendelse 5 , og i ujævnt terræn( på toppen af bakker og bjerge, bjergpas ved høje dæmninger, i lukkede bjerg dale, depressioner, dyb stænglermkah etc.) is vægtykkelse bør bestemmes på grundlag af specifikke tests og observationer.
2. Mellemliggende værdier bør bestemmes ved lineær interpolation.
3. Vægtykkelsen af is på hængende horisontale cirkulært tværsnit elementer( kabler, ledninger, tovværk) kan tages på højden af deres arrangement givet tyngdepunkt.
4. Til bestemmelse isen belastningen på de vandrette elementer i cirkulær cylindrisk form med en diameter op til 70 mm vægtykkelse af glasur indeholdt i tabel.12, bør reduceres med 10%.
7.5.Lufttemperaturen ved is uanset højden af bygninger, der skal tages i bjergområder mærket: 2000 m - minus 15 ° C, fra 1000 til 2000 m - minus 10 ° C;for resten af USSR strukturer op til 100 m - -5 ° C, over 100 m - minus 10 ° C.
Bemærk. I områder, hvor der er ved istemperatur under minus 15 ° C, bør det tages fra de faktiske data.
8. TEMPERATUR Klimapåvirkning
8.1.I de tilfælde, der er fastsat af reglerne for strukturelt design bør tage hensyn til ændringen i tid Dt gennemsnitlige temperatur og temperaturfald og tværsnittet af elementet.
8.2.Normative værdier af gennemsnitlig temperaturændring over sektionen af elementet, henholdsvis i varmt DTW og koldt Dtc årstid bør bestemmes af formlerne:
( 15)
( 16)
hvor tw, tc - karakteristiske værdier af de gennemsnitlige temperaturer over tværsnittet element i varme og kolde årstider,accepteret i overensstemmelse med punkt 8.3
t0w, t0c - den indledende temperatur på de varme og kolde årstider, træffes i overensstemmelse med punkt 8.6. .
8.3.Normative værdier af gennemsnitlig temperatur tw og tc og ændringer i temperatur over tværsnittet element i varmt og koldt Jw Jc tid af året for single-layer design bør fastlægges på bordet.15.
Note. For flerlagsstrukturer tw, tc, Jw, Jc bestemmes ved beregning. Design, lavet af flere materialer med lignende termiske parametre tilladt betragtes som unilamellare.
Tabel 15
| Konstruktion af bygninger | Bygninger og strukturer i driftsfasen | |
| uopvarmede bygninger( uden teknologiske varmekilder) og udendørs faciliteter | opvarmet bygning | bygning med kunstig klima, eller med konstante teknologiske varmekilder |
| ikke beskyttet mod solstråling( herunderudvendig beklædning) | tw = TEW + q1 + q4 | tw = tiw + 0,6( TEW - TIW) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( TEW - TIW) + q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| beskyttet mod solstråling( herunder intern) | tw = TEW | tw = tiw |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
Symboler anvendt i tabel.15:
TEW, tec - gennemsnitlige daglige udetemperatur i henholdsvis varme og kolde årstid, træffes i overensstemmelse med punkt 8.4; .
tiw, tic - den indre temperatur i overensstemmelse hermed placeret i varme og kolde årstider, træffes i overensstemmelse med GOST 12.1.005-88 eller opførelse job på grundlag af teknologiske løsninger;
q1, q2, q3 - tilvækst medium over sektionen af elementet temperatur og temperaturforskellen fra daglige udsving uden lufttemperatur taget fra tabel.16;
q4, Q5 - tilvækst medium løbet sektion element temperatur og temperaturforskellen fra solstråling modtaget i henhold til punkt 8.5 den. .
Bemærkninger: 1. Hvis du har de originale temperatur datastrukturer i den fase af drift af bygninger med konstante teknologiske varmekilder værdier for tw, tc, Jw, Jc skal træffes på grundlag af disse data.
2. For bygninger og strukturer i den fase af opførelsen af tw, tc, Jw, Jc defineret som for uopvarmede bygninger under deres drift. Tabel 16
| Constructions | intervaller temperatur q bygninger, ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| Metal armeret beton, beton, armeret murværk og sten tykkelse, se: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| til 15 15 til 39 | 6 | 4 | 6 |
| kommunikation.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Gennemsnitlig daglig udeluft temperatur i varme TEW og kolde tec sæson bør defineres ved formlerne:
( 17)
( 18)
hvor tI, tVII - staude gennemsnitlige månedlige temperatur i januar og juli modtog henholdsvis kort 5 og 6 obligatoriske ansøgning 5 ;
DI, DVII - afvigelser fra den gennemsnitlige daglige temperatur gennemsnitlige månedlige( DI - modtaget obligatorisk kort 7 ansøgning 5 , DVII = 6 ° C).
Bemærkninger: 1. De opvarmede industribygninger i driftsfasen for design, der er beskyttet mod virkningerne af solstråling, DVII lov til at ignorere.
2. bjerg og USSR uudforskede områder markeret på kort 5-7 obligatorisk anvendelse 5 , tec, Tew defineret med formlen:
( 19)
( 20)
hvor tI, min, tVII, max - gennemsnittet af de absolutteværdier, henholdsvis den laveste temperatur i januar og den maksimale - i juli;
AI, AVII - gennemsnitlige daglige temperatur amplitude henholdsvis i januar og juli i en klar himmel.
tI, min, tVII, max, AI, AVII accepterede ifølge Roshydromet.
8.5.Inkrementerer q4 og q5, ° C, bør fastsættes ved formlerne:
( 21)
( 22)
hvor r - solstråling absorption overflade af det ydre struktur billeder koefficient modtaget på SNP II-3-79 *;
Smax - maksimale værdi af den samlede( direkte og diffust) solstråling i W / m2, der skal træffes af SNP 23-01-99 *;
k - koefficient, taget fra bordet.17;
k1 - koefficient taget fra bordet.18.
Tabel 17
| type og orientering af overfladen( s) | k |
| 1,0 | |
| Vandret Lodret orienteret: | |
| sydvestlige | 1,0 |
| 0,9 | |
| øst | 0,7 |
Tabel 18
| Opførelse af bygninger | koefficient k1 |
| Metal | 0,7 |
| beton, beton, armeret murværk og sten tykkelse, se: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| kommunikation.40 | 0,3 |
8.6.Den indledende temperatur svarende til lukningen design eller del deraf i et komplet system, i varmt og koldt t0w t0c sæson bør defineres ved formlerne:
( 23)
( 24)
Note. I nærvær af data om udtrykket struktur kalender kredsløb, rækkefølgen af værker og andre. Initial temperatur tillades at der, i overensstemmelse med disse data.
8.7.Koefficient pålidelighed gt belastning for temperaturen og klimatiske påvirkninger Dt J bør være lig med 1,1.
| Konstruktionselementer | Kravene | Lodret Deformation grænser fu | belastninger at bestemme de vertikale afbøjning |
| 1. kran køreskinnerne under broen og traverskraner drives: | |||
| fra gulvet, herunder hejseværker( hejser) | Teknologisk | l / 250 | Fra |
| et enkelt tryk på førerhuset, når tilstanden grupper( GOST 25.546-82): | fysiologiske og teknologisk | ||
| 1K, 6K | l / 400 | samme | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. Den bjælker, spær, bjælker, osvFire komfurer, dæk( herunder tværgående ribber plader og decking): | |||
| a) omfatter, og overlapninger åbnes til gennemgang af passagen l, m: | Æstetisk psykologisk | permanent og midlertidig lang | |
| l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) dækker og overlapper tilstedeværelsen af ledeplader nedenunder | konstruktiv | foretages i overensstemmelse med pkt. 6 anbefalet anvendelse | 6 fører til en reduktion af mellemrummet mellem lejeelementer skæringspunktetruktsy og prelplader, arrangeret under |
| elementer) dækker og overlapper tilstedeværelse på dem elementer udsættes for revnedannelse( afretningslag, gulve, vægge) | « | l / 150 | Anvendt efter skillevægge, gulve, afretningslag |
| g) dækker og overlapper medtilstedeværelse af personløftere( hejseværker), rullebroer kontrollerede: | |||
| gulvet | Process | l / 300 eller et / 150( den mindre af de to) | tid baseret på belastningen af en kran eller hejser( taljer) på en enkelt bane |
| fra kabinen | Fysiologisk | l / 400 eller A / 200( den mindre af de to) | fra en kran eller hejser( taljer) på en enkelt vej |
| d) overlapper hinanden, udsættes for: | fysiologiske og teknologiske | ||
| transporterede varer, materialer, komponenter og elementer af udstyr og andre mobilebelastninger( herunder uvejsomme gulvtransportør) | l / 350 | 0,7 normative værdier midlertidig fuld belastning eller belastninger fra en læsser( mere negativ af de to) | |
| belastninger fra skinnen: | |||
| smalsporede | l / 400 | fra odnogsæt af vogne( eller et gulv maskine) på den samme vej | |
| bredt | l / 500 | samme | |
| 3. Elementer på trapper( marcher, platforme, vanger), altaner, loggiaer | Æstetisk psykologisk | Dem, der er i pos.2 og | |
| Fysiologisk | bestemt ifølge n. | ||
| 10.10 4. Overlap plader, trapper og platforme, som ikke interfererer med tilstødende afbøjningselementer | « | 0,7 mm | punkt belastning på 1 kN( 100 kgf) ved midspan |
| 5. Jumpers og hængslede vægpaneler over vindues- og døråbninger( bolte og ruder) | Konstruktiv | l / 200 | Reducerer afstanden mellem lejeelementerne og vinduet eller dørfyldningen placeret under |
| -elementerne. Æstetisk-psykologisk | Samme,at i pos.2 og |
10. afbøjninger og forskydninger
normer af dette afsnit fastsætte grænseværdier afbøjninger og forskydninger understøtter og indeslutter strukturer i bygninger, når beregning af den anden gruppe af begrænsende stater uanset anvendt byggematerialer.
Reglerne gælder ikke for hydrauliske strukturer, transport, atomkraftværker, samt overhead power transmission linje understøtter, åbne distributions- enheder og antenne kommunikationsfaciliteter.
GENERELLE INSTRUKTIONER
10.1.Ved beregning konstruktion ifølge udbøjninger( buede) og fortrængningen følgende betingelse bør være
( 25)
hvori f - nedbøjning( camber) og bevæge strukturelement( eller opførelse som helhed) fastsættes under hensyntagen til faktorer, der påvirker deres værdier i overensstemmelsemed pp.1-3 af det anbefalede bilag 6
fu - ultimativ bøjning( bøjning) og bevægelse, der er fastlagt ved disse standarder.
skal beregningen foretages på grundlag af følgende krav:
a) fremgangsmåde( sikre normale driftsforhold og håndteringsudstyr proces, instrumentering, etc.);B) konstruktivt( sikrer integriteten af tilstødende strukturelle elementer og deres ledd, tilvejebringelse af specificerede skråninger);
c) fysiologisk( forebyggelse af skadelige virkninger og ubehag sensationer, når de svinger)
d) æstetisk-psykologisk( giver et positivt indtryk af udseendet af strukturer og forhindrer farenes opfattelse).
Hvert af disse krav skal opfyldes ved beregning uafhængigt af de andre. Begrænsninger
strukturer svingninger bør fastsættes i overensstemmelse med reglerne, n. 4, en anbefalet anvendelse
6. 10.2.Beregnet situation, som du ønsker at bestemme afbøjningen og forskydningen svarende til at indlæse dem, men også krav til opbygning af elevator, givet i kap. 5 anbefalede ansøgning
6. 10.3.Afbøjning begrænser strukturelle elementer af tage og lofter, begrænsede baseret på de teknologiske og konstruktive og fysiologiske krav skal måles fra rundet akse, svarende til staten element på tidspunktet for belastning ansøgning, hvorfra den beregnede afbøjning og begrænset på grundlag af de æstetiske og psykologiske krav - på en lige linie, der forbinderunderstøtninger af disse elementer( se også punkt 7 i det anbefalede tillæg 6).
10.4.Afbøjninger af strukturelle elementer er ikke begrænset på baggrund af æstetiske og psykologiske krav, hvis ikke forringe udseendet af strukturer( fx membran belægning skrånende tage, flænge eller design med en hævet bund akkord), eller hvis de strukturelle elementer er skjult. Udbøjninger er ikke begrænset på baggrund af ovenstående krav og design til overlapninger og dækker over lokaler med et kort ophold af mennesker( fx transformerstationer, kviste).
Bemærk. For alle typer af belægninger integritet tagmembranen skal, som regel de konstruktive foranstaltninger( fx anvendelse af kondensatorer, oprettelse af et kontinuerligt overtræk elementer) og ikke forøge stivheden af bærende elementer.
10.5.Belastningsfaktoren for alle belastninger taget i betragtning, og den dynamiske faktor for belastninger fra læssere, elbiler, bro- og ophængskraner skal tages i forhold til en.
Pålidelighedskoefficienterne for ansvar skal tages i overensstemmelse med den obligatoriske ansøgning 7.
10.6.For strukturelle elementer af bygninger og konstruktioner, limit omlægninger og bevægelser, som ikke er fastsat af denne og andre regler, skal både lodrette og vandrette udbøjninger og flytning af permanente, langsigtede og kortsigtede belastninger ikke overstige 1/150 af spændvidden eller 1/75 afgang konsol.
VERTISKE GRÆNSER AF
-STRUKTURERNE ELEMENTER 10.7.Lodrette begrænsende afbøjninger af strukturelle elementer og belastninger, hvorfra afbøjninger skal bestemmes, er angivet i tabel.19. Krav til mellemrummene mellem tilstødende elementer, der er anført i Sec. 6, den anbefalede 6.
Tabel 19
_____________
Symboler anvendt i tabel.19:
l - beregnet spænding af strukturelementet;
a - Træet med bjælker eller trusser, hvortil de hængende kranespor er fastgjort.
Noter: 1. For konsollen skal i stedet for l være dobbelt startet.
2. For mellemværdier af l i pos.2, og samtidig begrænse nedbøjninger skal beregnes ved lineær interpolation følge af kravene n. 7, er den anbefalede anvendelse
6. 3. Nøglen.2, og tallene angivet i parentes skal tages i rumhøjder på op til 6 m inklusive.
4. Funktioner ved beregning af afbøjninger på pos.2 g s. 8 anbefalet anvendelse
6. 5. Når begrænse afbøjninger psykologiske æstetiske krav tilladte span l taget lig med afstanden mellem de indre overflader af de understøttende vægge( eller søjler).
10.8.Afstanden( gap) fra toppen af vognen af broen kran til bunden af bæreren til at bøje belægninger strukturer( eller genstande fastgjort til den) bør være mindst 100 mm.
10.9.Afbøjningselementerne overtræk bør være således, at ikke mindre end 1/200 i en retning( med undtagelser konstateret i andre forordninger) på trods deres tilstedeværelse er nået taghældning.
10.10.Nedbøjning grænser gulvelementer( bjælker, dragere, plader), trapper, balkoner, boliger og offentlige bygninger, og boliger lokaler industribygninger, baseret på fysiologiske behov bør defineres ved formlen
( 26)
hvor g - fremskyndelse affalde;
p - Den normative værdi af belastningen fra personer, der vibrerer, taget i henhold til tabel.20;
p1 - den sænkede normative værdi af belastningen på overlapningen, taget i henhold til -tabellen.3 og 20;
q - den normative værdi af belastningen på vægten af elementet, der beregnes, og de strukturer, der understøttes af det;
n - hyppigheden af belastningens anvendelse, når du går i en person, taget i henhold til tabel.20;B er koefficienten taget fra tabel.20.
Tabel 20
| Værelser accepteret af tabel.3 | p, kPa( kgf / m2) | p1, kPa( kgf / m2) | n, Hz | b |
| Pos.1, 2, bortset fra klasseværelser og husstand;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | accepteret af tabel.3 | 1,5 | |
| Pos.2 - klasse og husstand;4, b-d, undtagen dans; pos.9 og 10, en, 12, 13 | 0,5( 50) | samme | 1,5 | |
| Pos.4-danse; pos.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
Symboler anvendt i tabel.20:
Q - vægt af en person, taget lig med 0,8 kN( 80 kgf);
en - koefficient, at være 1,0 for de elementer, beregnet af strålemønstret på 0,5 - og de øvrige tilfælde( fx når hviler plader i tre eller fire sider);
a - trin af bjælker, tværsnit, bredde af plader( decking), m;
l - kontrol passageelement struktur, bør m
afbøjning bestemmes ud fra mængden yA1p + p1 + q byrder, YA1 -. Faktor bestemt ved formlen( 1).
HORIZONTAL KOLONNE ultimative udbøjning og bremse design fra kranen belastninger
10.11.Vandret udbøjning rammerne af de bygningskonstruktioner, der er udstyret med traverskraner, kranbroer, samt kran køreskinnerne og bremse konstruktioner( bjælker eller spær), bør tages fra tabel.21, men ikke mindre end 6 mm.
Udbøjninger bør kontrolleres på niveau med hovedet kranskinner af de bremsende kræfter en lastbil kran, rettet tværs kranen landingsbanen, eksklusive bank fundamenter.
Tabel 21
| kraner modes Grupper | Afbøjning grænser fu | ||
| kolonnerne | stråle gantry skinner og bremse konstruktioner, bygninger og kran stativer( indendørs og udendørs) | ||
| bygninger og indendørs kran bukke | åben kran buk | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________
symboler anvendt i tabel.21:
h - højde fra toppen af fundamentet til kranen skinnehovedet( til enkelt-etages bygninger og indendørs og udendørs kran stilladser) eller væk fra bolten akse for at overlappe hoved kranskinne( for øverste etager af højhuse);
l - kontrol passage konstruktionselement( stråle).
10.12.Vandret grænse konvergens kran spor åbne racks af vandrette og lodrette excentrisk anvendte belastninger fra en kran( ekskl kældre roll) begrænses på grundlag af proceskrav, skal være lig med 20 mm.
HORIZONTAL LIMIT TRAVEL og sagging ramme bygninger, separate elementer STRUCTURES & STØTTER transportbånd gallerier af vindbelastning ROLL af fundamenter og TEMPERATUR klimapåvirkninger
10.13.Horisontale forskydning begrænsende ramme bygninger, begrænset baseret på de strukturelle krav( opretholdelse af integriteten af fylderammen vægge, skillevægge, vindues- og dørelementer) er vist i tabel.22. Retningslinjer for definitionen i påstand forskydninger. 9 anbefalede applikation 6.
10.14.Den vandrette bevægelse af ramme bygninger skal bestemmes, sædvanligvis med rullen( rotation) baser. I dette tilfælde bør det overvejes belastningen af vægten af udstyr, møbler, mennesker, lagrede materialer og produkter, når en kontinuerlig ensartet uploade alle etager i fleretages bygninger disse belastninger( baseret på deres fald afhængigt af antallet af etager), med undtagelse af de tilfælde, hvor betingelserne i den normale driftandet er fastsat ved upload.
bank baser bør bestemmes under hensyntagen vindbelastning modtaget med en hastighed på 30% standard værdi.
til bygninger på op til 40 m( og transportøren understøtter gallerier enhver højde) placeret i vinden områder I-IV, fundamenter roll forårsaget af vindbelastning, ikke tages i betragtning.
Tabel 22
| Bygninger, vægge og skillevægge | Afstivning af vægge og skillevægge til et skelet bygning | Begræns bevægelse fu |
| 1. Multi-etagers bygninger | Eventuelle | h / 500 |
| 2. Et gulv højhuse: | smidige | hs / 300 |
| a) vægog vægge af mursten, gips beton, betonplader | Stive | hs / 500 |
| b) vægge beklædt med natursten blokke af keramik, glas( farvet) | « | hs / 700 |
| 3. etagers bygning( med selvbærende vægge) højdegulv hs, m: | eftergivelige | |
| hs £ 6 | hs / 150 | |
| hs = 15 | hs / 200 | |
| hs ³ 30 | hs / 300 |
_____________
Symboler anvendt i tabel.22:
h - højde multistorey bygninger, som er lig med afstanden fra fundamentet til de bedste tværstang coating akse;
hs - gulv højde i single-etagers bygninger, som er lig med afstanden fra toppen til bunden af fundamentet truss;i fleretages bygninger: til nederste etage - lig med afstanden fra toppen af fundamentet til tværstangens akse;for de resterende gulve - svarende til afstanden mellem akserne i tilstødende tværstænger.
Bemærkninger:( . I position 3) 1. For mellemliggende værdier hs begrænsende horisontale forskydning bør bestemmes ved lineær interpolation.
2. Til de øverste etager i etagebyggeri, konstrueret ved hjælp af elementer belægninger etagers bygninger, bør vandret grænse forskydning være den samme som for de enetages bygninger. Højden hs af den øverste etage er taget væk fra aksen stifter forhøjede gulv til bunden truss.
3. Til bøjelige monteringer monterer vægge eller skillevægge til et skelet, ikke forhindrer rammen forskydning( uden henvisning til de vægge eller skillevægge indsats, der kan forårsage skade på strukturelle elementer);til stive fastgørelser, der forhindrer gensidig forskydninger af rammen, vægge eller skillevægge.
4. På enetages bygning med et forhæng væg( og i fravær af harddisken coating) og multistorey etazherok grænse forskydning tillades at stige med 30%( men ikke tage mere hs / 150).
10,15.Horisontal bevægelse af rammeløse bygninger mod vindbelastninger er ikke begrænset til, hvis deres vægge, skillevægge, forbindelseselementer er designet til styrke og revneresistens.
10.16.Vandret udbøjning begrænsende Fachwerk sprosser og de hængslede vægpaneler fra vindbelastning, begrænset baseret på de strukturelle krav bør være lig med l / 200, hvor L - beregnet span stativer eller paneler.
10.17.Den vandrette transportør understøtter begrænsende nedspænding gallerier til vindbelastninger, begrænsede baseret på de teknologiske krav, bør være lig med h / 250 hvor h - højde af understøtningerne fra toppen til bunden af fundamentet bjælker eller spær.
10.18.Horisontale limit nedspænding kolonner( stolper) ramme bygninger fra temperatur klimatiske og krympning eksponering bør være lig:
hs / 150 - på vægge og ledepladerne af teglsten, gips beton, armeret beton og hængslede paneler,
hs / 200 - med vægge beklædt med natursten,blokke af keramik, glas( farvet) når hs - højde af gulvet, og for single-etages bygninger med brokraner - højde fra toppen til bunden af fundamentet bjælker gantry jernbane.
Således temperaturpåvirkninger bør tages uden hensyn til daglige variationer af udetemperaturen og temperaturforskellen fra solstråling.
Ved fastsættelsen af den horisontale afbøjning af temperatur og klima i nedgangseffekter af deres værdier bør ikke opsummeres med en nedbøjning og vindbelastning på fundamentet af banken.
LIMIT overordnede ELEMENTS mellemliggende gulv på de bestræbelser, som præ-rullende
10.19.Begrænse buede elementer fu aflukkede rum, som er begrænset baseret på de strukturelle krav bør tages lig med 15 mm med l £ m 3 og 40 mm - med 12 l ³ m( for mellemliggende værdier l buedannelse grænse bør bestemmes ved lineær interpolation).
Bøjninger f bør bestemmes ud fra præ-kompressionskræfter, gulvelementernes vægt og gulvvægt.
ANSØGNINGER
BILAG 1 Henvisning
bro- og traverskraner af forskellige grupper af driftstilstande( SAMPLE LISTE)
| Kraner | tilstande Grupper | Vilkår |
| Hand alle slags | 1Q - 3. kvartal | Enhver |
| med drive påhængsmotor hejser, herunder en hængslet kæber | Reparation og håndteringer begrænset | |
| intensitet spil sækkevogne, herunder en hængslet kæber | Machine haller kraftværker, montagearbejde, håndtering operationerBegrænset | |
| intensitet hejs sækkevogne, herunder en hængslet kæber | 4K - 6K | Havnearbejde af middel intensitet, teknologisk arbejde i maskinværksteder, færdigvarer pakhuse virksomheder af byggematerialer, metallosbyta |
| pakhuse med grab dvuhkanatnogo typen magnetisk grab | Blandetpakhuse, der arbejder med forskellige belastninger | |
| Magnetiske | lagerbygninger mellemprodukter, arbejde med en række belastninger | |
| bratkøling, smedning, mandlige, støbning | 7K | ordener |
| metallurgiske virksomheder med grab dvuhkanatnogo typen magnetisk grab | Lager massegods og metalaffald med ensartede belastninger( opererer i en eller to skift) | |
| Med håndsving Hand lastbiler, herunder et hængslede kæber | Process Cranes at uret | |
| traversen, muldogreyfernye, muldozavalochnye til stripning ingots, Hejsning, kuppel, kolodtsevoy | 8K | ordener metallurgiske virksomheder |
| Magnetiske | ordener og metadata pakhuseog Stålvirksomheder, store metalbaser med homogene belastninger | |
| C griber dvuhkanatnogo typen magnetisk grab | Lager bulkcontainere og skrot med homogene belastninger( når ur arbejde) |
BILAG 2
Required
LOAD FRA IMPACT TAP O buffer stopper
karakteristiske værdi vandret belastning Fkn rettet langs kranen landingsbanen og kranen er forårsaget af et slag på den blindgyde fokus, bør bestemmes ved formlen hvor
v - kran kørehastighed på tidspunktet for virkningen, værtenEnkelt lig med halvdelen af den nominelle m / s;
f - det størst mulige buffer bundfald, antages at være 0,1 m til kraner med fleksible ophængning bæreevne på indtil 50 m grupper modes 1K-7K og 0,2 m - i andre tilfælde;
m - masse af den reducerede hanen, defineret ved formel heri
mb - masse af broen kran, t;
Tc - vognen, der er;
TQ - løftekapacitet, t;
k - faktor;k = 0 - til kraner med fleksibel suspension;k = 1 - til kraner med en stiv suspension af lasten;
l - span kran, m;.
l1 - nærmer lastbil, m
beregnede værdi af lasten under overvejelse, under hensyntagen til den sikkerhedsfaktor belastning gt( .. Se afsnit 4.8) indtages mindre end for de i den følgende tabel:
| kredsløbsnummer | profiler belægninger og sne belastningskredsløb | koefficient m og ansøgningsordninger |
| 1 | bygninger med en eller to skråninger belægninger  | m = 1 for en £ 25 ° m = 0 «a ³ 60 °. Udførelsesformer 2 og 3 bør overvejes til bygninger med gavl belægninger( profil B), med mulighed 2 - ved 20 ° £ 30 £ °;Mulighed 3 - ved 10 ° £ 30 £ ° kun med kommandobroen eller luftning enheder |
| 2 | højderyg dækker bygninger med buet og tæt derpå dækker omridset  | m1 = cos 1,8A;m2 = 2,4 sin 1,4a, hvor en - overtrækning forspænding deg |
| 2 ¢ | overtræk i form af lancet buer  | Når b ³ 15 ° skal bruge diagram 1b, idet l = l, med b |
| 3 | Bygninger med langsgåendelanterner lukket top  | men højst: 4,0 - for spær og bjælker til en belægningsvægt på standard værdi på 1,5 kPa eller derunder; 2,5 - for spær og bjælker til en belægningsvægt på standard værdi over 1,5 kPa; 2,0 - for betonplader over en spændvidde på 6 m eller mindre, og for stål, profilplader; 2,5 - span betonplader over 6 m, og for udføres uafhængigt af span; bl = hl, men ikke mere end f. Ved bestemmelse af en lampe belastning ende af zonen B skal tages koefficienten m i begge udførelsesformer som 1,0 Bemærkninger: 1. Udførelsesformen i skema 1, bør 2 også anvendelse med gavl overflader og krumme to til tre spændvidde med lanterner i midten af bygninger. 2. Indvirkning på fordelingstavlerne vetrootboynyh snelast nær lamperne er ikke taget i betragtning. 3. Til flade skøjter med b & gt;48 m bør tage hensyn til lokal øget belastning i lampen, som i dråber( se figur 8.) |
| 3 ¢ | Bygninger med langsgående lys, åben top | værdier b( b1, b2) og m bør bestemmes i overensstemmelse med instruktionerne til kredsløbet 8;l span tages lig med afstanden mellem de øvre kanter af lanterner |
| 4 | Shed  | coating ordninger bør anvendes til Shed belægninger, herunder skrå glaserede buet tag omrids |
| 5 | To- og multi-span bygninger med gavl belægninger  | Mulighed 2 bør overvejes i en ³ 15 ° |
| 6 | to- og multi-span bygning med buet og nært beslægtede i omrids dækker  | Mulighed 2 bør overvejes for at armerede betonplader dækker værdierne af m omstændigheder skal der tages ikke mere end 1,4 |
| 7 | To- og multi-span bygninger med buet gavl og belagt med en langsgående lampe  | koefficient m, der skal træffes fløjet med en lanterne i overensstemmelse med udførelsesformer 1 og 2 i skema 3, for spændvidder uden lanterne - med udførelsesformerne 1 og 2, kredsløb 5 og 6. Til plane gavl(en belægning med l & gt; 48 m bør tage hensyn til lokal øget belastning som i dråber( se skema 8) |
| 8 | Bygninger med elevation  | snelast på topcoat bør træffes i overensstemmelse med skemaerne 1-7, og i bunden - på to måder: i henhold til ordninger 1-7 og Scheme 8( for bygninger - profil "a" for markiser - profil. "b") koefficienten m bør være lig med: hvor h - højde af rampen, m, målt fra tagskægget på taget af det øverste dæksel og den nedre værdi af mere end 8 m, bestemmelse af den modtagne m svarende til 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - længde af de øvre dele( l ¢ 1) og nedre( l ¢ 2) belægning, hvorfra sneen overføres til niveauforskelsregion, m;de bør tages: coating lamper uden langsgående eller tværgående lanterner - overtræk med langsgående lanterner - ( hvori l ¢ l ¢ 1 og 2 må ikke være mindre end 0). t1;m2 - Andelen af sne, der bæres af vinden til højdeforskellen;værdierne for den øvre( T1) og lavere( m2) coating bør være baseret på deres profil: 0,4 - plan for overtræk med en 20 £ °, med hvælvet f / l £ 1/8; 0.3 - Til flad belægning med en & gt;20 °, hvælvet med f / l>1/8 og belægninger med tværgående lanterne. For lav coatingbredde og r2 = 0,5 k1 k2 k3, men ikke mindre end 0,1, hvor( a reverse bias, den viste stiplede linie, k2 = 1);men ikke mindre end 0,3( a - i m, b, j - i grader). zone længde forhøjet snegootlozheny b skal være lig med: når b = 2h, men ikke mere end 16 m; ved ikke mere end 5 timer og bør ikke mere end 16 m koefficienter m, accepteret til beregning( vist i to udførelsesformer ordninger) overstige: ( hvor h - i m s0 - kPa). 4 - hvis bunddækket er et byggedæksel; 6 - hvis bunddækslet er et baldakin.bør tages m1 faktor: m1 = 1 - 2m2. Noter: 1. Med d1( d2) & gt;12 m m værdi for forskellen længde d1( d2) del, som skal bestemmes uden hensyn til virkning på lamperne forøges( nedsat) overflade. 2. Hvis spænder den øvre( lavere) af coatingen have en anden profil, når det bestemmes m skal tage passende værdi T1( T2) for hver sang inden l ¢ 1( l ¢ 2).bør ikke tages 3. Lokal belastning i forskellen i betragtning hvis forskellen højde, m, mellem to tilstødende belægninger mindre( hvor s0 - i kPa) |
| 9 | Bygninger med to dråber højde  | sne på den øvre og nedre dæksel, der skal træffes i overensstemmelse med skemaet 8. Værdierm1, b1, m2, bør fastsættes b2 for hver dråbe uafhængigt tager: T1 og T2 i kredsløbet 9( bestemt belastninger nær h1 og h2 dråber) svarende til M1 i skema 8 og m3( fraktion sne transporteret af vinden på den reducerede belægning) svarendem2 i skema 8. I dette tilfælde: |
| 10 | Coating withbrystninger | ordningen bør anvendes til( h - i m; s0 - i kPa); men ikke mere end 3 |
| 11 | Land belægninger støder op til øgende over taget ventilerende skakter og andre overbygninger  | ordning refererer til dele med diagonal overbygninger basen ikke mere end 15 MW, afhængigt af den beregnede design( cover plader, og podstropilnyh Truss) bør tage hensyn tilmest ugunstige position af høj belastning region( under en arbitrær vinkel b). koefficient m, konstant inden zonen, bør tages som: 1,0 ved d 1,5 m £; men ikke mindre end 1,0 og ikke over: 1,5 1.5 2.0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, men ikke mere end 2d |
| 12 | Hanging coating cylindrisk form | m1 = 1,0; |
| nummer | kredsløbsdiagrammer over bygninger, konstruktionselementer og vindbelastning | Bestemmelse af aerodynamiske koefficienter | Notes | |||||||
| 1 | Fritstående flad solid konstruktion. | - | ||||||||
| vertikal og afviger fra lodret med ikke mere end 15 ° overflade: | ||||||||||
| luv | ce = +0,8 | |||||||||
| læ | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Bygninger med gavl belægninger | |||||||||
 | koefficient | en, | deg værdier CE1, CE2ved ens | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0.6 -0.7 -0.8 | 1. når vinden vinkelret på endefladen af bygninger, til hele overfladen af belægningen ce = -0.7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 | +0,8 | |||||||
| CE2 | £ 60 | -0.4 -0.4 -0.5 | -0.8 | 2. bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med n. 6.9 | ||||||
| værdiergt; | ||||||||||
| & lt; / RTI & gt; | ||||||||||
| 3 | bygninger med buet og nært beslægtede i hovedtræk dækker | 1. Se. Note.1 til ordningen 2.2.Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med n. 6.9 | ||||||||
 | koefficientværdier | CE1, CE2 på lige | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0.4 0.5 CE1 | |||||||||
| 0 | 0,1 +0 | 2 | +0,4 +0,6 +0,7 | |||||||
| 0,2 -0.2 -0.1 | +0,2 +0,5 +0,7 | |||||||||
| ³ 1 | -0.8 -0.7 | +0.3 +0.3 +0.7 | ||||||||
| CE2 | vilkårlig | -0.8 -0.9 -1.1 | -1 | -1,2 | ||||||
| Ce3 værdi truffet af skema 2 med en langsgående | ||||||||||
| 4 | Bygninger lanterne | koefficienter CE1, CE2 og Ce3 bestemmes efter dekretetniyami til skema 2 | 1. Ved beregningen de tværgående rammer og bygninger med lanterne vetroboynymi skjolde samlede koefficientværdi "lantern-paneler" forrude systemmodstand taget lig 1,4.2.Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med n. 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lamper | til belægning en bygning på segmentet AB koefficienter sig selv bør tage skema 4. Til sol lamper del ved l £ 2 cx = 0,2;ved 2 £ l £ 8 for hver lampe cx = 0,1l;hvis l & gt;8 cx = 0,8 her. For andre dele coating ce = -0.5 | 1. For luv, leeward sidevægge og bygninger pres koefficienter bør bestemmes i overensstemmelse med instruktionerne fra skema 2.2.Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | Bygninger med langsgående lys i forskellige højder  | koefficienter c ¢ e1, e2 med ¢¢ ¢ e3 og bør bestemmes i overensstemmelse med instruktionerne til Skema 2, hvor bestemmelsen af CE1 højde h1 skal tageszdaniya. Dlya sektion AB SE luv væg bør bestemmes såvel som for hele kredsløbet afsnit 5, hvor for h1 - h2 er nødvendigt at tage den lygtehøjden | Se note. .1 og 2 i skema 5 | |||||||
| 7 | Bygninger med  | Shed For overtræk sektion AB SE bør bestemmes i overensstemmelse med anvisningerne fra skemadelen 2.Ved sol ce = -0.5 | 1. Kraften af friktion skal ses i enhver retning af vinden, hvor cf= 0,04.2.Se. Bemærk.1 og 2 i skema 5 | |||||||
| 8 | Bygninger med clerestory  | For luv lampe koefficient ce bør bestemmes i overensstemmelse med instruktionerne til skema 2, for resten af overtrækket - som et sted for sol kredsløb 5 | Se bemærkning. .1 og 2 i skema 5 | |||||||
| 9 | Bygninger permanent åben på den ene side | I 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;hvornår der bør tages m ³ 30% SI1 SI3 som bestemt i overensstemmelse med instruktionerne til skema 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koefficienter se på den ydre overflade, der skal træffes i overensstemmelse med instruktionerne fra skema 2.2.m hegn permeabilitet bør defineres som forholdet mellem det samlede areal til rådighed for ham åbninger til det samlede areal af hegnet. Til tætning af bygningen skal være ci = 0. I bygninger er specificeret i kap. 6.1 i, standard værdi af det indre tryk i lungerne skillevægge( når overfladen densitet på mindre end 100 kg / m 2) bør være lig 0,2w0, men ikke mindre end 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Til hver væg af en bygning som en "plus" eller "minus" for koefficienten SI1 når bør bestemmes m £ 5% baseret på de mest ugunstige betingelser for realisering af belastningstilfælde. | |||||||
| 10 | afsatser af bygninger på en | portion til CD ce = 0,7.bør bestemmes ved lineær interpolation af indsamlede værdier ved punkterne B og C. Koefficienterne CE1 og Ce3 på segment AB, der skal træffes i overensstemmelse med anvisningerne fra skemaet for sektion BC ce 2( hvori b og l - plane dimensioner af bygningen). For lodrette flader koefficientce skal bestemmes i overensstemmelse med instruktionerne til skema 1 og 2 | - | |||||||
| 11 | Sheds  | typen kredsløb | a, hagl | koefficientværdier | 1. koefficienter CE1, CE2, Ce3, Ce4 tilskrives mængde tryk på den øvre og nedre overflader navesov. Dlyaden negativtCE1 værdier, bør CE2, Ce3, Ce4 retning af trykket i diagrammerne vendes. 2. baldakiner med bølgede belægninger cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | +0.5 -1.3 -1.1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0.4 +1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 | +0,6 | 0 | ||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | +1,5 +0,5 +2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | +0,8 +0,4 +0,4 | |||||||||
| 10 | III +1,4 +0,4 | - | - +1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 | +0,6 | - | - | ||||||
| IV | 10 | + 1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 | +0,3 | - | - | ||||||
| 30 | +1,6 | +0,4 | - | - | ||||||
| 12 og | Field | b, SE deg | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koefficienter givet med Re & gt;4 × 105,2.Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med pkt. 6.9 bør være b = = 0,7d |
| se | +1,0 +0,8 +0,4 | -0.2 -0.8 -1.2 | -1,25 | |||||||
| Fortsat | ||||||||||
| b, deg | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1.0 -0.6 -0.2 | +0,2 +0,3 +0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 vedRe cx = 0,2 ved 4 × 105 & gt;Re, hvor Re - Reynolds tal; ; - kuglediameter, m; - fastsættes i overensstemmelse med punkt 6.4 Pa. - fastsættes i overensstemmelse med punkt 6.5; . - afstand m fra overfladen til centrum af kuglen; - bestemt i overensstemmelse med punkt 6.11 | ||||||||||
| 12b | Constructions cirkulærcylindrisk overflade  | & gt; , hvori, når 1 = & gt; .0; | 1. Re bør bestemmes af formlen til kredsløbet 12 og, idet z = H1.2.. Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med punkt 6.9 bør træffes: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. ci faktor at overveje, når den sænkede dækslet( "flydende tag"), såvel som fravær af sin | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0.9 | 0,95 | 1.0 1.1 1.2 | 1.15 | |||||||
- bør tages hvis Re & gt;4 × 105 i overensstemmelse med planen:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| belægning | CE2 med værdi lig | |||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ 1 | ||||||||
| flad, tilspidset ved en £ 5 °, når sfærisk £ 0,1 -0.5 | -0,6 | -0.8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0.5 -0.7 -0,55 | -0.8 -0.9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prismatiske strukturer | ;Tabel 1 | 1. For altaner vægge med vinden, parallelt med disse vægge, CF = 0,1;til bølgelægninger med f = 0,04,2.For rektangulære plan bygninger på l / b = 0,1 - 0,5 og b = 40 ° - 50 ° = 0,75;resulterende vindbelastning påført ved punkt 0, med excentricitet e = 0,15b. 3. Re bør bestemmes af formlen til kredsløbet 12 og, idet z = h1, D - diameter af omskrevne cirkel. 4. Ved bestemmelse af koefficienten n i overensstemmelse med punkt 6.9 h -. Højde af bygningen, b - den størrelse målt i aksen y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le bør bestemmes i henhold til tabel.2. Tabel 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| Tabel.2 l = l / b, hvor l, b - henholdsvis de maksimale og minimale størrelser af strukturer eller komponent i en plan vinkelret på retningen vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Sketches sektioner og retninger | b vind, hagl | l / b | ||||||||
rektangel  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40-50 | £ 0.2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Rhombus | 0 | £ 0.5 1.9 1.6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
Højre trekant  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| tabel 4 skitser | ||||||||||
| sektioner og retninger | b vind, hagl | n( antal sider) | på Re & gt;4 × 105 | |||||||
regulær polygon  | vilkårlig | 5 | 1,8 | |||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1.5 1.2 1.0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Konstruktioner og deres elementer h cirkulærcylindrisk overflade( tanke, køletårne, tårne, skorstene), ledninger ogkabler, såvel som runde, rørformede elementer og faste strukturer gennem | hvor k - bestemmes af tabellen.1 i skema 13; - bestemt ifølge skema: For ledninger og kabler( herunder belagt isdannelse) cx = 1,2 | 1. Re bør bestemmes af formlen til kredsløbet 12 og, idet z = h, d - diameter D taget sooruzheniya. Znacheniya: til trækonstruktioner D = 0,005 m;til murværk D = 0,01 m;til beton og armeret betonkonstruktioner D = 0,005 m;til stålkonstruktioner D = 0,001 m;til ledninger og kabler med diameter d D = 0,01d;til ribberede overflader med ribber med højde b D = b. 2. = 0,04 For bølgede CF overtræk. 3. For ledninger og kabler d ³ 20 mm, fri for is, kan cx værdi sænkes til 10% | |||||||
| 15 |  | plane gitterstruktur, hvor - den aerodynamiske koefficient på i'te element strukturer;til profiler = 1,4;for rørformede elementer, der skal bestemmes i overensstemmelse med planen til kredsløbet 14, således er det nødvendigt at tage le = l( se tabel 2 i skema 13. .); Ai - område af fremspringet i'te strukturelement; Ak - området afgrænset ved konstruktion | 1. Aerodynamiske koefficienter til kredsløbene 15 - 17 er vist for gitterkonstruktioner med en vilkårlig kontur og 2. vindbelastningen antages at være det område, der afgrænses af Ak. 3. retning af x-aksen falder sammen med vindretningen og vinkelret på planet af strukturen | |||||||
| 16 | antal flade parallelle gitterstrukturer  | For CX1 luv design faktor er defineret ligesom for kredsløbet 15.Dlya anden og efterfølgende konstruktioner EX2 = skh1h. For gårde af rør på Re ³ 4 × 105 h = 0,95 | 1. Se. Annotated.1 - 3 til ordningen 15.2.Re bør bestemmes ifølge formlen og skema 12, hvor d - den gennemsnitlige diameter af de rørformede elementer;z - kan tages lig med afstanden fra jorden til den øvre akkord. 3. Tabel til Skema 16: h - minimum loop størrelse;for rektangulære og trapezformede truss h - længden af den korteste side kredsløb;til runde gitterstrukturer h - deres diameter;til elliptisk og lignende i outline strukturer h - lilleakse; b - afstand mellem nabobedrifter. 4. koefficient j, der skal fastlægges i overensstemmelse med instruktionerne fra skema 15 | |||||||
| j | værdi h for gårde af profiler og rør på Re, svarende til 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | Lattice tårne og rumlig truss  | cf CX =( 1 + h) k1, hvor CX - defineret på samme kak for kredsløb 15; h - er defineret ligesom for kredsløbet 16. | 1. Se note. .1 - 3 til ordningen 15.2.cf angår et kredsløb område upwind kant. 3. Når vindretningen diagonalt tetraedrisk firkantede tårne koefficient k1 til stål- tårne af enkeltelementer bør reduceres med 10%;til træ tårne af bestanddelene - forøgelse på 10%.Skitser | |||||||
| tværsnitsformer og vindretningen sti | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | barduner og de skrå rørformede elementer er anbragt i planet af strømningen  | skha cx = sin2 en, hvor c, - bestemmes i overensstemmelse med de instruktioner tilordningen 14 | - | |||||||
| kraner | Limits F belastning, kN( tf) |
| Suspenderet( manuel og elektrisk) og bro hånd | 10( 1) |
| Electric overliggende: | |
| almindelige tilstand grupper 1K-3K | 50( 5) |
| generelle formål og særligegrupper former for 4K-7C, samt støbning | 150( 15) |
| særlig gruppe af driftsformerne 8K med suspension belastning: | |
| fleksibel | 250( 25) |
| stiv | 500( 50) |
BILAG 3 *
Påkrævet
SCHEME snebelastninger ogfaktorer m
BILAG 4 Obligatoriske
Yelnia
ORDNINGER vind belastninger og aerodynamisk koefficient med
BILAG 5 Obligatorisk
CARD zoneinddeling af USSR om de klimatiske karakteristika
Kort 1 *
zoneinddeling i Den Russiske Føderation på vægten af sneen dække
( revideret udgave. Rev.№ 2).
Kort 2
Zoneinddeling af USSR af gennemsnitsvægten vindhastighed, m / s, for vinteren
Kort 3
Zoneinddeling i USSR af vindtrykket
Kort 4
Zoning USSR vægtykkelse glasur
kort 5
Zoneinddeling i USSR af den gennemsnitlige månedligelufttemperatur, ° C, i januar
kort 6
Zoneinddeling af USSR betyde månedlige omgivelsestemperatur ° C, den 7. juli
kort
Zoning USSR af afvigelsen gennemsnitlig temperatur Sportha den koldeste dag i månedlige gennemsnitlige temperatur, ° C, i januar
zoneinddeling USSR VÆGT snedække og en vægtykkelse på glasur
( tilføjelse til kortet 1 og 4)
BILAG 6
Anbefalet
afbøjning DEFINITION OG FORTRÆNGNING
1. Ved bestemmelse afafbøjninger og forskydninger bør tage hensyn til alle de vigtigste faktorer, der påvirker deres værdier( uelastisk deformation af materialer, revner, holder den deformerede kredsløb holde tilstødende elementer, hvilket gav interfacing noder og baser).Med tilstrækkelig begrundelse individuelle faktorer kan ignoreres, eller at overveje en tilnærmet metode.
2. For konstruktioner af materialer med krybning, er det nødvendigt at tage hensyn til den stigende afbøjning med tiden. Når begrænse afbøjning baseret på de fysiologiske krav bør overvejes kun en kortsigtet krybe udstillet umiddelbart efter påføring af belastningen, og på grundlag af den teknologiske og design( med undtagelse af beregningen under hensyntagen til vindbelastning) og de æstetiske og psykologiske krav, - komplet kryb.
3. Ved fastsættelsen nedspænding kolonner etagers bygninger og bukke af vandrette kran belastninger beregningsskemaet kolonner bør være underlagt betingelserne for deres fastgørelse, i betragtning af at kolonnen:
i bygninger og indendørs stativer har nogen horisontal forskydning i toppen af støtten( hvis belægningen ikke producererstiv i det vandrette plan af disken, er det nødvendigt at tage hensyn til den horisontale overensstemmelse af søjlerne);
i åbne reoler betragtes som en konsol.
4. I nærvær af en bygning( konstruktion) af udstyr og transport forårsager udsving i bygningskonstruktioner fremstilling, og andre kilder til vibrationer vibrerende grænseværdier, hastighed og acceleration skal tages i overensstemmelse med GOST 12.1.012-90;"Sanitære normer for arbejdspladsernes vibrationer" og "Sanitære tilladte vibrationer i beboelsesbygninger" af sundhedsministeriet i Sovjetunionen. Ved tilstedeværelse af høj-udstyr og instrumenter, der er følsomme over for vibrationer af strukturen, hvor de er installeret, vibrerende grænser, hastighed, skal vibrationer acceleration bestemmes i overensstemmelse med de særlige specifikationer.
5. Beregnet situatsii1, som du ønsker at bestemme afbøjningen og fordrivelse og skal tages den tilsvarende belastning afhængigt på grundlag af hvilke kravene beregnes.
_____________
1 Afregningssituation er komplekset af forhold, der tages i betragtning ved beregning af konstruktionskrav til strukturer. Beregnet
situation er karakteriseret ved beregningen kredsløbsdesign, belastningstyper, værdier over driftstilstande af koefficienterne og pålidelighed faktorer, der begrænser liste over de forhold, som bør overvejes i denne situation.
Hvis beregningen er baseret på teknologiske krav, skal konstruktionssituationen svare til effekten af belastninger, der påvirker driften af procesudstyret.
Hvis beregningen foretages på grundlag af designkrav, bør design Situationen i overensstemmelse med masser af action, som kan føre til skader på tilstødende elementer resulterer i betydelige omlægninger og forskydninger.
Hvis beregningen foretages på grundlag af de fysiologiske krav til design situationen bør opfylde en tilstand forbundet med vibrationer af strukturer, og designet skal tage hensyn til den belastning, der påvirker strukturelle udsving, begrænset kravene i disse regler og bestemmelser, der er nævnt i stk. 4.
Hvis beregningen foretagesPå baggrund af æstetiske og psykologiske krav skal designssituationen svare til virkningen af permanente og længerevarende belastninger.
For konstruktioner af omslag og overlapninger, med bygningen forventede stigning ved at begrænse nedbøjning psykologiske æstetiske krav, som den lodrette afbøjning at blive reduceret med størrelsen af en bygning stige.
6. afbøjningselementerne og gulvbelægninger, begrænset på grundlag af konstruktionsmæssige krav må ikke overstige afstanden( gap) mellem den nedre overflade af elementet og toppen af skillevæggene, glasmaleri og dørkarme anbragt under de bærende elementer.
Afstanden mellem belægningens nederste overflade og gulvelementerne og toppen af skillevæggen under elementerne skal som regel ikke overstige 40 mm. I tilfælde, hvor udførelsen af specificerede krav forbundet med forøget stivhed og gulvbelægninger nødvendige konstruktionsmæssige foranstaltninger for at undgå denne stigning( fx ved at anbringe ledeplader ikke bøjelige bjælker, og ved siden af dem).
7. Hvis der er mellem hovedvægters vægge( næsten samme højde som væggene), er værdierne for l i pos.2 og fanen.19 bør være lig med afstandene mellem de indre overflader af de vigtigste vægge( eller søjler) og disse skillevægge( eller mellem indre overflader af vægge, fig. 4).
Damn.4. Ordninger til bestemmelse af værdier af L( L1, L2, L3) i nærvær af skillevægge mellem væggene af kapital
og - i en passage;b - to i spidsen;1 - bærende vægge( eller kolonner);2 - hovedpartitioner;3 - overlappe( belægning) før belastningen påføres4 - overlappe( belægning) efter belastningens påføring5 - referencelinjer af afbøjninger6 - hegn
8. Sprængværksnet Afbøjninger i nærvær af suspenderede kranspor( ..., se tabel 19, punkt 2, d) der skal tages som forskellen mellem afbøjning f1 og f2 tilstødende truss( fig 5).
9. Rammens vandrette bevægelser skal defineres i væggenes og partitionernes plan, hvis integritet skal sikres. Når rammer af bond
multistorey bygninger med mere end 40 m etagers skæve celler støder op til membranen stivhed lig med f1 / hs + f2 / l( . Figur 6) må ikke overstige( se tabel 22. .);1/300 for pos.2, 1/500 - til pos.2, a og 1/700 - for pos.2, b.
Damn.5. Kredsløbet til bestemmelse af afbøjninger Truss i nærvær af suspenderet kran spor
1 - tagkonstruktion 2 - påhængsmotor kran strålegang;3 - overhead kran;4 - oprindelige position Truss;f1 - afbøjning af den mest belastede truss struktur;f2 - render støder op til den mest belastede truss
Damn.6. Kørsel skew etagers celler 2 tilstødende til de afstivende membranerne 1 i bygninger med Svjaseva stillads( stiplede linje viser den oprindelige ramme før påføring af belastningen kredsløb)
BILAG 7 *
Påkrævet
REGNSKABSFØRELSE ANSVAR BYGNINGER *
1. Til grund for ansvar af bygningerpræget af økonomiske, sociale og miljømæssige konsekvenser af deres fejl, er tre niveauer etableres: i - højere, II - normal, III - reduceret.bør tages
øgede ansvar for bygninger og konstruktioner, og hvis svigt kan føre til alvorlige økonomiske, sociale og miljømæssige konsekvenser( tanke for olie og olieprodukter med en kapacitet på 10.000 m3 eller derover, rørledninger, industribygninger med spænd på 100 m og mere, faciliteter for kommunikation højde100 m eller mere, samt unikke bygninger og anlæg).bør tages
normalt niveau af ansvar for bygninger af masse byggeri( boliger, offentlige, industri-, landbrugs- bygninger og anlæg).bør tages
Reduceret niveau af ansvaret for opførelsen af sæsonbestemte eller hjælpemidler( drivhuse, drivhuse, sommer pavilloner, små lagre og lignende faciliteter).
_____________
* Denne applikation er en afdeling 5 GOST 27.751-88 med ændringsforslag, som RF Nationale Udvalg for Arkitektur og konstruktion af 21.12.93 № 18-54.
2. Ved beregning bærende konstruktioner og grundene til at overveje ansvar pålidelighed koefficient gn, taget lig: til niveauet af ansvar I - større end 0,95, men ikke mere end 1,2;for niveau II - 0,95;for niveau III - mindre end 0,95, men ikke mindre end 0,8.På
pålidelighed ansvar koefficient, der skal multipliceres med en belastning effekt( interne kræfter og bevægelige strukturer og de grunde og belastning som følge af belastninger).
Note. Dette stykke gælder ikke for bygninger og konstruktioner, under hensyntagen til ansvar, der ligger i de relevante bestemmelser.
3. Niveauer af bygninger og konstruktioner af ansvar bør også overvejes, når det bestemmes kravene til holdbarheden af bygninger og konstruktioner, rækkevidde og omfanget af tekniske undersøgelser for byggeri, etablering af regler for accept, prøvning, vedligeholdelse og tekniske diagnostik af bygning objekter.
4. Klassificeringen af objektet til et bestemt niveau af ansvarlighed og valg GN koefficientværdierne produceret generel designer i samråd med kunden.
2. lette strukturer OG BEGRUNDELSE
2.1.Principielle værdi præfabrikerede strukturer, der fastsættes på grundlag af standarder, der arbejder tegninger eller pas data producenter, andre bygningskonstruktioner og jord - til design størrelse og specifikke vægt materialer og jord med hensyn til deres fugtighed i anlæg og drift af bygninger.
2.2.Faktorernes pålidelighed for belastningen gf for vægten af bygningskonstruktioner og jordbund er angivet i tabel.1.
Tabel 1 Strukturer
| strukturer og jordtype | lastsikring faktor gf |
| Constructions: | |
| metal | 1,05 |
| beton( med en gennemsnitlig densitet på mere end 1600 kg / m3), beton, murværk, armeret murværk, træ | 1,1 |
| beton( med en gennemsnitlig densitet på 1600 kg / m3 eller mindre), isolering, nivellering og efterbehandling lag( pladematerialer i ruller, infiltration, koblinger osv) udføres: | |
| fabrik | 1,2 |
| ved konstruktionensite | 1,3 |
| Primers: | |
| i naturlig habitatii | 1,1 |
| bulk- | 1,15 |
Bemærkninger: 1. Ved kontrol af stabiliteten af konstruktioner på bestemmelserne mod vipning, samt i andre tilfælde, hvor faldet i vægt af strukturer og jord kan forværre arbejdsforholdene til byggeri, bør løse, med vægtstruktur eller del deraf, pålidelighedsfaktoren for belastningen gf = 0,9.
2. Ved bestemmelse af belastningen på jorden bør tage hensyn til belastningen af lagrede materialer, udstyr og køretøjer, der skal overføres til jorden.
3. Til metalkonstruktioner, hvor indsatsen fra sin egen vægt overstiger 50% af den samlede indsats skal være gf = 1,1.
9. ANDRE LOAD
Hvis det er nødvendigt, i henhold til reglerne eller sæt afhængig af betingelserne for opførelse og drift af bygninger bør tage hensyn til andre belastninger, der ikke indgår i disse regler( særlige behandling belastning, fugtighed og nedgangseffekter, vindpåvirkninger, der forårsager en aerodynamisk ustabilfluktuationer som galoppering, buffetering).
