1. Allmänna bestämmelser
1,1.Utformningen bör ta hänsyn till stress som orsakas under byggandet och driften av anläggningar, samt vid tillverkning, lagring och transport av byggnadskonstruktioner.
1.2.De viktigaste egenskaperna hos de laster som är etablerade i dessa regler, är deras referensvärden.
ladda en speciell typ kännetecknas, som regel, ett standardvärde. För massor av människor, djur, utrustning golv av bostäder, offentliga byggnader och jordbruksbyggnader, från bron och traverser, snö, är temperaturklimatpåverkan utrustad med två standardvärden: full och reducerad( skall införas i beräkningen när det är nödvändigt att ta hänsyn till effekten av varaktigheten av belastning, testa uthållighetoch i andra fall som anges i standarderna för utformning av strukturer och stiftelser).
1.3.Det beräknade belastningsvärdet som skall bestämmas som produkten av dess standardvärde för lasten säkerhetsfaktor gf, motsvarande den betraktade gränstillstånd och erhöll:
a) * för beräkning av styrka och stabilitet - i enlighet med patentkraven.2,2, 3,4, 3,7, 3,11, 4,8, 6,11, 7,3 och 8,7;
b) i beräkningen av den uthållighet - lika med ett;
c) i beräkningen av deformationer - lika med ett om konstruktionsstandarder och grunderna inte ställa in andra värden;
g) beräkning på andra typer av begränsande stater - strukturella standarder och baser design.
beräknade värdena för laster i närvaro av statistik kan bestämmas direkt från en given sannolikhet överskrids. Vid beräkning
strukturer och fundament för resning byggnader förhållanden och strukturer beräknade värdena för snö, vind, islaster och temperaturklimateffekter bör minskas med 20%.
Om det behövs, baserat på styrka och motståndskraft vid brand enligt explosiva konsekvenser, kollisioner mellan fordon med delar av strukturer tillförlitlighets koefficienter för all last hänsyn när denna belastning bör vidtas för att vara enighet.
Anm. För laster med två standardvärden motsvarande beräknade värdet bör bestämmas med samma tillförlitlighet faktor av lasten( för den anses begränsande skick).
( reviderad upplaga. Chg. № 2).
KLASSIFICERING laster
1,4.Beroende på hur länge spänningar bör skilja mellan permanenta och tillfälliga( lång, kort, specifik) belastning.
1.5.Belastningen som uppstår under tillverkning, lagring och transport strukturer, såväl som vid konstruktion av byggnader, bör beaktas vid beräkningarna som en kortsiktig belastning.
| Made TSNIISK.Kucherenko USSR State Construction kommittén godkänt | dekret av Sovjetunionens statliga kommittén för frågor konstruktion från 29 Augusti 1985 № 135 | Term introduktion i kraft den 1 januari 1987 |
Påfrestningarna vid tidpunkten för drift av anläggningar, bör övervägasenligt nr.1,6 - 1,9.
1.6.För konstanta belastningar bör ingå:
a) viktdelar av byggnader, inklusive viktbärande och skyddande strukturer;
b) vikten och tryck av jordar( vallar, återfyllning) innestängande tryck.
sparas i design eller baserat på ansträngningar förspänning bör övervägas i beräkningen eftersom de insatser som de permanenta laster.
1.7 *.För långsiktiga belastningar bör ingå:
a) vikten av tillfälliga partitioner, såser och podbetonok för utrustning;
b) fast utrustning vikt: maskiner, apparater, motorer, tankar, rörledningar med beslag, stöddelar och isolering, bandtransportörer, permanenta lyftmaskiner med deras linor och guider, såväl som vikten av vätskor och fasta ämnen, fyllningsutrustning;
c) trycket av de gaser, vätskor och lösa kroppar i behållarna och rörledningar, övertryck och undertryck luft, vilket inträffar när ventilationsschakt;
d) belastningen på överlappningen av lagrade varor och lagringsutrustning i lagringsområden, kylskåp, spannmålsmagasin, stackar, bibliotek och liknande områden;
E) Termiska tekniska influenser från stationär utrustninge) Vattenlagrets vikt på vattenfyllda plana ytor;G) Industriella dammsubstanser, om ackumuleringen inte utesluts av lämpliga åtgärderH) laster från människor, djur, utrustning på golv i bostäder, offentliga och jordbruksbyggnader med reducerade standardvärden, ges i tabell.3;Och
) vertikal belastning och upphängd från traversen med reducerad standard värde som bestäms genom att multiplicera den fullspecifikationsvärdet av den vertikala belastningen från en kran( se avsnitt 4,2) i varje spann av byggnaden med en faktor:. . 0,5 - grupper krandriftslägen 4K-6K;0,6 - för driftläge gruppen kranar 7K;0,7 - för operationsläge gruppen av 8K kranar. Grupper av driftlägen för kranar accepteras i enlighet med GOST 25546-82;
( k) Snöbelastningar med reducerat designvärde bestämt genom att multiplicera det totala beräknade värdet med en faktor 0,5;
l) Temperatur klimatpåverkan med reducerade normativa värden bestämda i enlighet med anvisningarna i styckena.8,2-8,6 under villkoret q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) effekter orsakade deformationer bas, som inte åtföljs av radikalt förändra strukturen av jorden, samt upptining av permafrosten;
n) Påverkan orsakad av förändringar i fuktighet, krympning och krypning av material.
Anm. I områden med en genomsnittlig januari temperatur minus 5 ° C och över( karta 5 5 ansökan till SNP 2.01.07-85 *) med reducerade snölaster beräknade värdet är inte satt.
( Ändrad version, Ändring nr 2).
1,8 *.Kortfristiga laster bör innehålla:
a) laster från utrustning som uppstår i start-, övergångs- och testlägen, samt under dess byte eller utbyte;B) Folkets vikt, reparationsmaterial inom underhåll och reparation av utrustning.
c) belastning på människor, djur, utrustning golv av bostäder, offentliga byggnader och jordbruksbyggnader med full normativa värden, med undantag för de belastningar som anges i punkt 1.7, a, b, d, e.;
g) belastningen från hanterings den rörliga utrustningen( truckar, elbilar, staplingskranarna, lyftanordningar och suspenderades vid bron kranen och en full standard värde);E) Snöbelastningar med fullt beräknat värde
e) Temperaturklimatoreffekter med fullt normativt värde;G) vindbelastningar;H) isbelastningar.
( Reviderad upplaga, ändring nr 2).
1.9.Särskilda laster bör hänföras till:
a) seismiska effekter;B) Explosiva effekter
c) Laster orsakade av onormala processfel, tillfälligt fel eller utrustningsfel.
g) exponering orsakad deformationer bas åtföljd av radikalt förändra strukturen av jorden( jord sättningar blötläggning) eller dess sättningar områden i gruv- och i Karst.
KOMBINERADE LOADS
1.10.Beräkning av strukturer och baser på gränsvärdena för den första och andra gruppen bör utföras med hänsyn till ogynnsamma kombinationer av belastningar eller motsvarande insatser.
Dessa kombinationer fastställs från analysen av reella varianter av samtidig åtgärd av olika belastningar för driftsteget för den aktuella strukturen eller stiftelsen.
1.11.Beroende på sammansättningen av lasten bör beaktas att särskilja:
a) de grundläggande lastkombinationer, bestående av permanenta, långsiktiga och kortsiktiga;B) Särskilda kombinationer av laster, bestående av permanent, långsiktig, kortsiktig och en särskild last. Tillfällig
last med två standardvärden som ska ingå i en kombination av både lång - registrerades under förminskat standardvärde så kort - med hänsyn tagen till fullständig specifikation värdet.
Den speciella kombinationen av laster, inklusive explosiva stöt eller belastning som orsakas av kollision av fordon med delar av växterna tillåts att ignorera den kortsiktiga belastning som anges i sek. 1,8. *
1.12.När kombinationer Registrerad innefattande konstanta och minst två temporära belastningar, levande laster beräknade värden eller motsvarande insats bör multipliceras med de kombinationer av koefficienter som är lika med:
i grundläggande kombinationer av laster för lång y1 = 0,95;för kortfristig y2 = 0,9;
i speciella kombinationer för långa laster y1 = 0,95;för kortfristig y2 = 0,8, förutom de fall som anges i konstruktionsstandarderna för konstruktioner för seismiska regioner och i andra normer för konstruktion av strukturer och baser. I detta fall bör en särskild last tas utan nedsättning. Vid redovisning
huvud kombinationer innefattande en konstant belastning och nyttolaster( kronisk eller akut), y1 koefficienter, bör y2 inte administreras.
Anm. I kombination med den grundläggande konto tre eller flera transienta belastningar av de beräknade värdena kan multipliceras genom kombinationen koefficienten y2, mottaget för första( graden av påverkan) transient belastning - 1,0, för den andra - 0,8, för resten - 0,6.
1.13.. När de registrerade kombinationer av belastningar i enlighet med instruktioner p 1,12 för en tillfällig last som skall vidtas:
a) ladda en viss typ från en enda källa( eller negativt tryck i behållaren, snö, vind, is last, lasttemperaturklimatpåverkan från en lastare,elbil, bro eller lastkran);
b) belastning från flera källor, om deras kombinerade effekt anses i de reglerande och uppskattade belastningsvärden( från utrustningen last, människor och lagrade material till en eller flera av överlappning med koefficienterna för yA och yn, som presenteras i punkterna 3.8 och 3,9; . Load frånflera bryggor eller upphängningskranar med hänsyn till koefficienten y som anges i punkt 4.17, vind- och vindbelastning bestämd i enlighet med punkt 7.4).
SNiP 2.01.07-85 * - Laster och effekter.
byggregler
belastningar och effekter
KNIPSA 2.01.07-85 *
MOSKVA
2003
UTFORMAD TSNIISK... Kucherenko USSR State Construction kommittén( Candidate of Technical Sciences AA Bach - Chef trådar, Belyshev IA, kandidat Technical Sciences VA pensionerad doktor Technical Sciences Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI dem. VVKuibyshev USSR ministeriet för högre utbildning( Cand. Tehn. Sciences LV Klepikov).
INTRODUCERADE TSNIISK dem. Kucherenko Gosstroy Sovjetunionen.
förberedd för godkännande Glavtehnormirovaniem USSR State Construction kommittén( Cand. Tehn. Sciences FV bäver).
I SNIP 2.01.07-85 * ändrade № 1, som godkänts av Sovjetunionen statliga kommittén för 07.08.88, antalet 132, och läggas till i avsnitt.10 "Deflections and Displacements", utvecklad av CNIISK dem... Kucherenko USSR State Construction kommittén( Candidate of Technical Sciences AA Bach - Chef trådar; . motsvarande medlem av Sovjetunionens vetenskapsakademi NN-sticka, doktor Technical Sciences Prof. A. Zeitlin, kandidat i teknikvetenskap i. ...A. pensionär, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) NIIZhB USSR State Construction kommittén( doktor Engineering, Sciences prof. Zalesov AS) och TsNIIpromzdany USSR State Construction kommittén( kandidaten tehn. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Med införandet av avsnitt.10 'Nedböjningar och förskjutningar "SNIP 2.01.07-85 från 1 januari 1989 inte längre är giltiga påståenden.13.2-13.4 och 14.1-14.3 SNiP II-23-81 *.
expounded i den nya upplagan: "Avböjningen och förskjutning av strukturella element bör inte överstiga gränserna 2.01.07-85 snip" följande poster:
- 13,1 SNP II-23-81 * «Stålkonstruktioner"; .
- 9,2 SNP 2.03.06-85 "aluminiumkonstruktioner.";N
- 1,20 SNP 2.03.01-84 "Betong och betongstrukturer.";N
- 4,24 SNP 2.03.09-85 "Asbestotsementnye design.";
- klausul 4.32 i SNiP "Trästrukturer";
- klausul 3.19 i SNiP "Byggande av industriföretag".
I SNIP 2.01.07-85 * ändrade nummer två, som godkänts av staten Construction kommittén av Ryssland på 29 maj 2003 № 45.
artiklar tabeller, formler och kartor där förändringarna är markerade med en asterisk.
| Sovjetunionen statliga kommittén för frågor konstruktion( Gosstroy USSR) | Byggregler | KNIPSA 2.01.07-85 * |
| Laster och effekter | stället chef för SNIP II-6-74 |
Dessa regler gäller för utformning av byggnadsverk och grunderna för byggnaderoch strukturer och fastställa de grundläggande regler och föreskrifter för definition och registrering av permanenta och tillfälliga belastningar och effekter, samt kombinationer av dessa.
Laster och effekter på att bygga strukturer och grunderna för byggnader och konstruktioner som skiljer sig från den traditionella, kan bestämmas genom speciella tekniska villkor.
Anmärkningar: 1. Hädanefter, i förekommande fall, används termen "impact" utelämnas och ersättas med begreppet "last" och ordet "byggnader och anläggningar" ersättas med ordet "konstruktion".
2. Under återuppbyggnaden av de beräknade lastvärdena bör fastställas på grundval av resultaten från en undersökning av befintliga strukturer, kan den atmosfäriska belastningen tas baserat på uppgifter från Roshydromet.
3. LASTAR FRÅN UTRUSTNING, MÄNNISKA, DJUR, FÖRVARADE MATERIAL OCH
PRODUKTER 3.1.Normerna i detta avsnitt gäller för laster från människor, djur, utrustning, produkter, material, temporära skiljeväggar, som verkar på golv av byggnader och golv på marken.
Alternativen för att lasta golv med dessa laster bör tas i enlighet med villkoren för byggnad och drift av byggnader. Om det under data för dessa tillstånd konstruktions är otillräcklig, till baserade strukturer och fundament nödvändiga överväga följande utföringsformerna av lastning individuella plattor:
uppladdning den mottagna kontinuerlig belastning;
ogynnsam partiell belastning vid beräkning av strukturer och baser som är känsliga för ett sådant laddningssystem;
ingen tidsbelastning. Sålunda
totala levande belastningen på lappn flervånings byggnad under ogynnsamma partiell ladda upp dem bör inte överstiga lasten överlappar med kontinuerlig uppladdning bestämmas med hänsyn till kombinationer av koefficienterna yn, är värdena på vilka beräknas med den formel( 3) och( 4).
Bestämning av laster från utrustning, förvarade material och
-produkter 3.2.Belastning på utrustning( inklusive rörledningar, fordon), lagrade material och produkter installeras i bygg jobbet på grund av tekniska lösningar, som bör ges:
a) möjligt för varje överlappande och golv på grund av läget och dimensionerna av utrustningen stöderStorleken på lagrings- och förvaringsplatser för material och produkter, de platser där utrustning kan bringas närmare varandra under drift eller omplanering.
b) normativa värden för laster och säkerhetsfaktorer för last, som vidtas i enlighet med instruktioner från dessa regler för maskiner med dynamiska belastningar - karakteristiska värden på tröghetskrafter och säkerhetsfaktorer för lasttröghetskrafter, liksom andra nödvändiga egenskaper.
Vid byte av faktiska lasten på taket ekvivalent pågå under en jämnt fördelad belastning skall bestämmas genom beräkning och tilldela differentierade för de olika strukturella element( plattor, sekundära balkar, balkar, pelare, stiftelser).Godkända värden av ekvivalenta belastningar måste säkerställa belastningsförmågan och styvheten hos de strukturella element som krävs enligt villkoren för deras lastning med faktiska belastningar. Fullständiga standardvärden ekvivalenta likformigt fördelade laster för produktion och lagringsutrymme bör ta för plattor och de sekundära strålar av minst 3,0 kPa( 300 kgf / m2) för balkar, pelare, baser - minst 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
Redovisningen av perspektivökning av lasten från utrustningen och de lagrade materialen antas vid genomförbarhetsstudien.
3.3.Det normativa värdet av utrustningens vikt, inklusive rörledningar, bör bestämmas på grundval av standarder eller kataloger och för icke-standardutrustning - på grundval av tillverkarens eller tillverkarens ritningar.
Strukturen av belastningen av vikten av utrustningen bör innefatta maskin eller ett system för egenvikten( inklusive enheter, permanenta fixturer, stödanordningar, såser och podbetonok), aggregerar isolering vikt utrustning möjligt under drift, den allvarligaste av arbetsstycket, den vikt av transporterat gods,motsvarande den nominella lastkapaciteten och liknande.
Lasterna från utrustningen till golv och golv på marken måste vidtas beroende på förhållandena för platsen och eventuell rörelse under drift. Samtidigt bör åtgärder vidtas som utesluter behovet av att stärka de bärande strukturer som är förknippade med förflyttningen av processutrustningen under byggnaden eller driften av byggnaden.
Antalet samtidigt betraktade lastare eller elbilar och deras placering på golvet under beräkningen av olika delar bör fattas enligt byggnadsuppgiften baserad på tekniska lösningar. Impac
vertikala belastningar av lastbilar och elbilar får ta hänsyn till genom att multiplicera de standardvärden för statiska belastningar på en dynamisk koefficient lika med 1,2.
3.4.Belastningsfaktorns faktor GT för vikten av utrustningen visas i tabell.2.
Tabell 2
Viktförhållande| tillförlitlighet belastning gt | |
| stationär utrustning | 1,05 |
| Isolering stationär utrustning | 1,2 platshållare |
| utrustning( inklusive tankar och rörledningar): | |
| vätskor | 1,0 |
| suspensioner, uppslamningar, bulk organ | 11 |
| Loader och elektriska fordon( laddade) | 1,2 |
jämnt fördelad last
3,5.Karakteristiska värden likformigt fördelade temporala laster på plattor, trappor och golv på jordar visas i tabell.3.
3.6.De karakteristiska värden för laster på balkarna och plattor på vikten av tillfälliga partitioner som skall vidtas, beroende på dess utformning, placering och typ av stödet på tak och väggar. Nämnda belastning får ta i beaktande som en jämnt fördelad last ytterligare ta deras standardvärden baserade på beräkningen för de avsedda placeringsscheman partitioner, men inte mindre än 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Koefficienter tillförlitlighet gf lasten för en jämnt fördelad last bör vidtas:
1,3 - i fullständig normativt värde som är mindre än 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - med full standard värde av 2,0 kPa( 200 kgf / m2) eller mer.
reliabilitetskoefficienten av viktbelastning av tillfälliga partitioner måste tas i enlighet med instruktioner s. 2.2.
3.8.Vid beräkning balkar, balkar, plattor, kolonner, och baser, som tar emot belastningen från en platta, full laster standardvärden som specificeras i tabell .3 , bör minskas beroende på lastområdet A, m2, beräknas genom att multiplicera med koefficienten elementet koppling yA lika.
a) för de anläggningar som avses i punkt.1, 2, 12, och( när A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) för förbättring anges i punkt.4, 11, 12b( när A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Anm. Vid beräkning väggar avkänning last från en platta, bör belastningsvärden minskas och beroende på lastområdet A beräknade element( plattor, balkar), som vilar på väggen.
3.9.Vid bestämning av axialkraften för beräkning av kolonnerna, väggar och fundament av stress på två våningar och en fullständig normativa belastningsvärden anges i tabell .3 , bör minskas genom multiplikation med en kombinerande koefficient yn:
a) Förbättring specificerad i nyckeln.1, 2, 12, och,
( 3)
b) för förbättring anges i punkt.4, 11, 12b,
( 4)
varvid - bestämd i enlighet med punkt 3,8; .
n - det totala antalet överlappning( .. För förbättring uppräknade i tabell 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), från vilken lasten ingår i beräkningen sektionen av kolonnen under övervägande, väggarna i fundamentet.
Anm. Vid bestämning av de böjmoment i kolumnerna och väggar bör överväga lasten reduktionen för de intilliggande balkarna och balkar i enlighet med instruktioner från para. 3,8.
klumpas belastningar och belastningar på skenan
3.10.Bärarelementen överlappar varandra, bör kontrolleras beläggningar för balkonger, trappor( loggia) för det koncentrerade vertikal belastning anbringas på elementet, missgynnade i den kvadratiska område med sidor av 10 cm( i frånvaro av andra tillfälliga belastningar).Om bygg jobbet på grund av tekniken inte ger högre karakteristiska värden koncentrerade laster, bör de vara lika:
a) och plattor lestnits- 1,5 kN( 150 KGF);
b) för vinds golv, tak, terrasser och balkonger - 1,0 kN( 100 kgf);
c) för beläggningar, som kan förflyttas endast via stegar och broar - 0,5 kN( 50 kgf).
element avsedda för möjligt under uppförande och drift av lokal belastning av utrustning och fordon, inte tillåtet att kontrollera den angivna koncentrerade lasten.
| och byggnader | karakteristiska värden r laster kPa( kgf / m2) | |
| kompletta | reducerat | |
| 1. Flats bostadshus;sovrum i förskolans institutioner och pensionskolor;Boende av stugor och pensionat, vandrarhem och hotell;sjukvårdsavdelningar och sanatorier;terrasser | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility administrativa lokaler, teknik, vetenskapliga personal organisationer och institutioner;klassrum av utbildningsinstitutioner;tvättstugor( omklädningsrum, duschar, toaletter, toaletter), industri och offentliga byggnader | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. klassrum och laboratorier sjukvård, laboratoriefaciliteter för utbildning, vetenskap;lokaler för elektroniska datorer;kök av offentliga byggnader;tekniska golv;källare | ej mindre än 2,0( 200) | minst 1,0( 100) |
| 4. Utrustning: | ||
| a) läsning | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) lunch( i cafe, restauranger, kantiner) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) möten och konferenser, standby, visuell och konsert, sporting | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)handel, utställning och utläggning | inte mindre än 4,0( 400) | inte mindre än 1,4( 140) |
| 5. bokhandel;Arkiv | minst 5,0( 500) | minst 5,0( 500) |
| 6. Vyer underhållning | minst 5,0( 500) | minst 1,8( 180) |
| 7. stativ: | ||
| och) med fasta sittplatser | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) för tittarna stående | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | vindsutrymmet( 70) | - |
| 9. beläggningar avsnitt: | ||
| a) med eventuell ansamling av människor( som kommer ut ur produktionslokaler, hallar, hörsalar, etc.) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) används förresten | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) andra | 0,5(50) | - |
| 10. balkonger( Loge) med lasten: | ||
| a) remsa av likformig bredd inom området 0,8 m utmed balkong staket( loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) kontinuerlig likformig på balkongen område( loge), vilket negativt påverkan än bestäms av nyckeln.10 och | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. Mark underhåll och reparation utrustning i industrilokaler | inte mindre än 1,5( 150) | - |
| 12. entréhallar, entréer, hallar, trappor( med deras tillhörande passager) intill de anläggningar som anges i positionerna: | ||
| a) 1, 2 och 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 och 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. förkläden stationer | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Möjlighet för nötkreatur: | ||
| liten | ej mindre än 2,0( 200) | inte är mindre än 0,7( 70) |
| av stor | Inte mindre än 5,0( 500) | Inte mindre än 1,8( 180) |
3.11.De karakteristiska värdena för de horisontella belastningarna på räls räcke trappor och balkonger bör vara lika:
a) för bostadshus, daghem, vilohem, vårdcentraler, sjukhus och andra medicinska institutioner - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) För stativ och gym - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) För andra byggnader och lokaler i avsaknad av speciella krav - 0,8 kN / m( 80 kg / m).
Tabell 3
Anmärkningar: 1. De laster som anges i pos.8, bör beaktas i det område som inte används av utrustning och material.
2. De laster som anges i pos.9, bör beaktas utan snöbelastning.
3. De laster som anges i pos.10 bör beaktas vid beräkning av den bärande konstruktionen av balkonger( loggia) och delar av väggarna på platser nyper dessa konstruktioner. Vid beräkningen av de nedre delarna av väggarna, baser och baser belastning på balkonger( loge) bör vara lika stora laster intilliggande grundläggande bygg lokaler och reducera dem enligt instruktioner nn.3,8 och 3,9.
4. Normativa värden för laster för byggnader och lokaler som anges i pos.3, 4, d, 5, 6, 11 och 14 bör tas enligt byggnadsuppgiften på grundval av tekniska lösningar. För
tjänsteplattformar, broar, tak staket, som är avsedda för korta människor att stanna bör standardvärdet horisontell koncentrerad belastning på järnväg räcke vara 0,3 kN( 30 KGF)( på en plats längs med ledstången), om på bygg jobbet på grund av tekniskalösningar behöver inte större belastningsvärde.
För de laster som anges i punkterna3.10 och 3.11 bör driftsäkerhetsfaktorn för lasten gf = 1,2 antas.
4. LOADS FROM BRIDGE AND SUSPENDED
CRANES 4.1.Belastning på bron och traverser bör bestämmas beroende på grupper av driftsätt som fastställts av GOST 25.546-82, på vilken typ av enhet och på vägen last suspensionen. En ungefärlig lista över bro- och upphängningskranar för olika grupper av driftslägen anges i referensapplikationen 1.
4.2.Full standardvärden av vertikala belastningar som överförs av hjulen på kranbalk kranbana, och andra nödvändiga uppgifter för beräkningen bör fattas i enlighet med kraven i statliga normer för kranar, och icke-standardiserade kranar - i enlighet med de uppgifter som anges i datablad av tillverkare.
Anm. Enligt kran förstås av båda strålarna uppbär en travers och alla balkarna bär en suspension kran( två strålar - med en enda spann, tre - med två-span travers, etc).
4.3.Det karakteristiska värdet av horisontella belastningar riktade utmed kranbanan och som är förknippade med bromsning av den elektriska bro kran, bör vara lika med standardvärdet 0,1 fulla vertikala belastningen på hjulbromssidan av kranen under övervägande.
4.4.Det karakteristiska värdet av horisontella belastningar riktade tvärs mot kranbanan och den anropade bromsning elektrisk trolley, bör tas som:
för kranar med flexibel upphängning belastning - 0,05 kranlyft mängd och vikt av vagnen;
för kranar med styv suspension - 0,1 av summan av kranens lyftkraft och vagnens vikt.
Denna belastning bör beaktas vid beräkning av de tvärgående ramarna av byggnader och balkar av kranleder. Det antas att belastningen överförs till en sida( stråle) kranbanan fördelas lika mellan alla vilar på sina hjul och kranen kan riktas både inåt och utåt under övervägande span.
4.5.Det karakteristiska värdet av horisontella belastningar riktade tvärgående traversskena och snedvrida elektrisk bro kran och portal skenor ej parallella( sidokraft) för varje väghjul kran bör vara fullständig vid 0,1 standardvärde av den vertikala belastningen på ett hjul.
Denna belastning måste endast beaktas vid beräkningen av den styrka och stabilitet av de kran strålbanor och deras fastsättning på pelare i byggnader med kranar grupper av driftlägen 7K, 8K.Det antas att belastningen överförs till kran strålgången från alla hjulen på en sida av ventilen, och kan riktas både insidan och utsidan av byggnaden under övervägande span. Den last som anges i punkt 4.4 bör inte beaktas i samband med sidokraften.
4.6.Horisontella laster från bromsning av broen och kranbilarna och sidokrafterna anses vara tillämpade vid kranens drivhjuls kontaktpunkt med skenan.
4.7.Standardvärdet för den horisontella lasten riktad längs kranbanan och kranen som orsakas av effekterna med bufferten stannar skall bestämmas i enlighet med de instruktioner som ges i den obligatoriska bilaga 2. Denna last ska beaktas endast vid beräkningen av stoppen och deras anknytning till kranlandningsbana balkar.
4.8.Belastningsfaktorn för kranlast bör tas som gf = 1,1.
Anm. När man tar hänsyn till den lokala och den dynamiska effekten av den koncentrerade vertikala belastningen från en kranhjul full standard värdet av denna last som skall multipliceras vid beräkning av styrkan av balkar kran spår genom en ytterligare faktor gf, lika med:
1,6 - 8k-mod med ett styvt hängare lastkraner grupp;
1,4 - för gruppdriftläge för 8K-kranar med flexibel upphängning av lasten;
1,3 - för kranernas driftläge 7K;
1.1 - för andra grupper av kranoperationslägen.
Vid kontroll av strålväggarnas lokala stabilitet ska värdet på tilläggskoefficienten tas lika med 1,1.
4.9.Vid beräkning av styrka och stabilitet av kranen strålbanan och deras fastsättning på de stödjande strukturerna för de beräknade vertikala kran laster måste multipliceras med den dynamiska koefficienten vara:
kolonner vid steg inte mer än 12 m:
1,2 - grupp 8k-mod bro kran;
1.1 - För grupper av driftlägen för brokranar 6K och 7K, samt för alla grupper av driftlägen för luftkranar;
med en kolonnhöjd på mer än 12 m - 1,1 för operatörsläge för luftkranar 8K.
Design värden för horisontella laster från bron kranar Group 8K lägen bör betraktas som en dynamisk faktor på 1,1.
I andra fall antas den dynamiska faktorn vara 1,0.Vid beräkning
strukturer uthållighet verifierings avböjning strålgångar av kran kolumner och förskjutningar samt med hänsyn till den lokala aktions koncentrerades vertikal belastning bör inte betraktas från ett hjul kran dynamisk faktor.
4.10.Vertikala laster vid beräkning av styrkan och stabiliteten hos kranbalken vägar att överväga högst två av de negativa effekter på bryggan eller traverser.
4.11.Vertikala laster vid beräkning av styrkan och stabiliteten hos ramar, kolumner, baser och baser i byggnader med traverser i flera spann( i varje passage på en nivå) för att tas på varje väg inte mer än två av de mest ogynnsamma för Effects kranar, och närmed hänsyn till kombinationen i ett avsnitt av kranarna i olika spännband - inte mer än fyra av de mest ogynnsamma för slagkranar.
4.12.Vertikala laster vid beräkning av styrkan och stabiliteten hos ramar, pelare, tak och podstropilnyh strukturer, fundament, samt baser av byggnader med traverser på en eller flera banor som skall tas på varje väg inte mer än två av de negativa effekter på kranar. När du tar hänsyn till anpassning i en inriktnings traverser, som arbetar på olika sätt, bör den vertikala belastningen vidtas:
högst två kranar - för kolumner, podstropilnyh strukturer, stiftelser och grunderna för extrem serien på två sätt att kranen under flygning;
högst fyra ventiler
för kolumner, podstropilnyh strukturer, stiftelser och grunderna för den mellersta raden;
för kolumner, underkroppar, fundament och baser i ytterraden med tre kranspår i spännvidden;
för spärrar med två eller tre kranspår i spännvidden.
4.13.Horisontell last vid beräkning av styrka och stabilitet av kranen spårar balkar, pelare, ramar, tak och podstropilnyh strukturer, fundament, och skälen för att överväga inte mer än två av de mest ogynnsamma för Effects kranar anordnade på en kran sätt eller på olika sätt på ett inriktnings. För varje kran måste endast en horisontell last( tvärgående eller longitudinell) beaktas.
4.14.Antalet uttag som ingår i beräkningen av styrka och stabilitet vid bestämning av de vertikala och horisontella laster av traverser på två eller tre nivåer i spännvidd, medan placera i spännvidden som en suspension och traverskranar, liksom driften av traverser utformade för överföring av lastFrån en kran till en annan med hjälp av flip-flops, bör tas enligt byggnadsuppgiften på grundval av tekniska lösningar.
4,15.Vid bestämning av den vertikala och horisontella avböjning av kranspår av balkar och horisontella förskjutningar av de last kolumner måste anses vara en av de mest negativa effekterna av en kran.
4.16.Om det finns en väg till kranen kranen och förutsatt att den andra ventilen inte kommer att sättas under drift av anläggningen, bör belastningen på detta sätt endast övervägas en kran.
4.17.När du tar hänsyn till de två kranar ladda dem att multipliceras med koefficienten kombinationer:
y = 0,85 - Gruppkrandriftslägen 1K - 6K;
y = 0,95 - för grupper av driftlägen för kranar 7K, 8K.Vid redovisning
fyra last från kranarna skall multipliceras med koefficientkombinationer:
y = 0,7 - grupper krandriftslägen 1K - 6K;
y = 0,8 - för grupper av driftlägen för kranar 7K, 8K.
När en kran beaktas måste vertikala och horisontella belastningar tas utan att minska.
4.18.Vid beräkning av uthållighet balkar kran sätt för traverser och elektriska fixturer av balkarna till de stödjande strukturerna bör beakta de reducerade normativa värden av laster enligt mom. 1,7 *, och. I detta uthållighetstest för balkväggar i zonen för den koncentrerade vertikala belastningen från en kranhjul sänkte karakteristiska värden för den vertikala hjulkraften som skall multipliceras med en faktor beaktas vid beräkningen av hållfastheten hos kran strålgångar i enlighet med noteringen till objektet 4,8..Grupper av driftlägen för kranarna, vid vilka uthållighetsberäkningen ska göras, fastställs av konstruktionsstandarderna.
5. Snölast
5,1 *.Full design värdet av snö belastning på den horisontella projektionen av beläggningen bör bestämmas av formeln
( 5)
vari Sg - beräknade viktvärdet av snötäcket på 1 m2 av den horisontella ytan av jorden, som skall tas i enlighet med punkt 5,2; .
m - omvandlingsfaktor från vikten av snötäcket till jord belastningen på snötäcket, fattas i enlighet med patentkraven.5,3 - 5,6.
( Ändrad upplaga, ändring nr 2).
5.2 *.Beräknat värde Sg vikt av snötäcket på 1 m2 av den horisontella ytan av jorden som skall tas beroende på snön området Ryssland enligt tabell.4.
Tabell 4 *
| Snow områden i Ryssland( Map 1 tagen obligatorisk tillämpning 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kp / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Anm. I bergsområden och föga studerade områden markerade på kartan en obligatorisk bilaga 5, stycken med en höjd av 1500 m, i områden med svår terräng, liksom signifikanta skillnader av lokala data av som anges i tabell 4 * beräknade viktvärdena av snötäcket bör varaatt fastställa på grundval av Roshydromet data. Samtidigt som det uppskattade värdet av Sg tas överstiga ett genomsnitt en gång vart 25 år, den årliga maxvikt på snötäcke, definieras på basis av dessa snö undersökningar om vattenförsörjningen till skyddat från direkt exponering för vindkraftplatser( i skogen under träden eller hyggen)under en period av minst 20 år.
( Ändrad upplaga, Ändring nr 2).
5.3.snölast schema fördelning och värdena på koefficienten m som skall tas i enlighet med den erforderliga tillämpningen 3, att mellanvärden på koefficienten m bestämmas genom linjär interpolation.
I fall där mer ogynnsamt konstruktionselement inträffar vid partiell uppladdning bör övervägas med snö belastningskrets som arbetar vid halv eller kvart av spännet( för beläggningar med lyktor - inom områden av bredden b).
Anm. Vid behov skall snölast bestämmas med hänsyn till den planerade ytterligare förlängning av byggnaden.
5.4.Varianter med ökade lokala snölaster som ges i bilaga 3 med nödvändighet måste beaktas vid beräkning av plattorna, gallergolv och beläggningen går liksom beräkningen av element av bärande strukturer( fackverk, balkar, pelare och liknande), som definierar nämnda varianterstorleken på sektionerna.
Anm. I beräkningarna av konstruktioner tillåtet att använda förenklade ordningar snölaster motsvarande i stötlaster system som anges i bilaga 3 obligatorisk .Vid beräkning av ramar och kolumner tillåts industribyggnader som ska redovisas endast jämnt fördelad snölast, förutom beläggningar ökningar platser där det är nödvändigt att ta hänsyn till den ökade snölast.
5.5 *.Koefficienterna m, som fastställs i enlighet med instruktioner från systemen 1, 2, 5 och 6 obligatorisk 3 applikation för grunt( med avvikelser upp till 12% eller £ 0,05) beläggningar och single-span multispan byggnader utan ljus, utformade i områden med en medelhastighetwind tre kallaste månaderna v ³ 2 m / s, bör minskas genom multiplikation med en faktor där k - hämtas ur Tabell.6;b - bredden av locket, tas inte mer än 100 m
För beläggningar med backar av 12 till 20% av en enda span och multi-span byggnader utan ljus, utformade för områden med v ³ 4 m / s, m faktor fastställs i enlighet med de program instruktioner 1 och.5 obligatorisk tillämpning 3 , bör minskas genom att multiplicera med en faktor 0,85.
genomsnittlig vindhastighet v i de tre kallaste månaderna bör vara obligatoriskt på kartan 2 bilaga 5 .
Minskadsnölast avses i denna punkt gäller inte:
a) beläggning på byggnader i områden med genomsnittlig januari temperatur över minus 5 ° C( se karta 5 obligatoriska 5 ansökan).
b) beläggning på byggnader, skyddad från direkt exponering för högre vind angränsande byggnader, avlägsna mindre än 10 h1, där h1 - höjdskillnaden av de angränsande byggnader och projiceras;
c) beläggning vid delar av längd b, b1 och b2, höjdskillnader i byggnader och räcken( se schema 8 -. 11 obligatorisk tillämpning 3 ).
5.6.Vid bestämning av koefficienterna m snölaster för oisolerade beläggningsanläggningar med ökad värme vid taklutningar mer än 3% och säkerställa adekvat dränering av smältvatten bör minskas med 20%, oberoende av minskningen i para. 5,5.
5,7 *.Det karakteristiska värdet på snö belastning bestäms genom att multiplicera det beräknade värdet med en faktor av 0,7.
( Ändrad version, Ändring nr 2).
6. vindlast
6,1.Vindbelastningen på strukturen bör betraktas som ett aggregat:
a) normalt tryck vi, appliceras på den yttre ytan av strukturen eller elementet;
b) wf friktionskrafter riktade tangentiellt till den yttre ytan och hänvisade till området för dess horisontella( för Shed vågig eller beläggningar, med lyktor) eller vertikala utsprång( vägg med balkonger eller liknande strukturer);
a) wi normalt tryck appliceras på de inre ytorna av byggnader med permeabla barriärer, med öppningen eller öppningarna är ständigt öppen;
som antingen normalt tryck wx, wy, på grund av den gemensamma impedansen strukturen i riktningen för axlarna x och y och som konventionellt tillämpas på konstruktionerna av projektionen på ett plan vinkelrätt mot respektive axel.
Vid utformningen höga strukturer, de relativa dimensionerna av som uppfyller h / d & gt tillstånd;10, kontroll beräkning nödvändigt att dessutom alstra virvel excitation( vind resonans);här h - höjd av konstruktion, d - den minsta tvärsektionsdimension, som ligger på 2 / 3h.
6.2.Vindlast ska bestämmas som summan av medelvärdet och fluktuerande komponenter. Wi
Vid bestämning av inre tryck, och beräkningen av höga byggnader upp till 40 m och en envånings industribyggnader upp till 36 m i ett förhållande av höjd för att spänna över mindre än 1,5, placeras i områden av typerna A och B( se. F. 6,5)fluktuerande komponent i vindlast kan ignoreras.
6.3.Standardvärdet för medelvärdet komponenten wm vindlasten på en höjd z ovanför den yta som skall bestämmas med formeln
( 6)
där w0 - karakteristiskt värde för vindtryck( se 6,4. .);
k - koefficient som återspeglar förändringen i höjden av vindtrycket( se avsnitt 6,5. .);
med - aerodynamisk koefficient( se avsnitt 6.6. .).
6.4.Det karakteristiska värdet på vindtryck W0 skall tas beroende på vinden regionen USSR enligt tabell.5.
För berg och föga studerade områden markerade på kartan 3, standardvärdet av vindtryck w0 kan anges baserat på data från väderstationer statliga kommittén, liksom resultaten av undersökningsområdena av konstruktion, med hänsyn till erfarenheterna av driftanläggningar. I denna standard värde w0 vindtrycket Pa som skall bestämmas med formeln
( 7)
där v0 - är numeriskt lika med vindhastigheten i m / s, vid 10 m över marken för den typ av området A, vilket motsvarar en 10-minuters intervall medelvärdes ochöverstiga ett genomsnitt en gång vart 5 år( om tekniska villkor behörigt godkänd inte regleras av andra perioder av vindhastighet repeterbarhet).
6.5.Koefficienten k, som tar hänsyn till vindtrycket förändring i höjden z, bestäms av tabellen.6 beroende på typ av terräng. Accepterade typer av terräng:
A - öppet hav kuster, sjöar och reservoarer, öken, stäpp, stäpp, tundra;I
- stadsområden, skogarna och andra områden som täcks likformigt med barriärer höjd av 10 m;
C - tätortsområden med bygghöjd av byggnaden mer än 25 m
Tabell 5
| Vind områden USSR( accepteras på kartan 3 obligatoriska ansökan 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| W0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) |
konstruktion anses beläget i området av denna typ, om detta område lagras på lovartsidan strukturer i regionen 30h - på höjden av strukturer h till 60 m och 2 km -När en högre höjd. Tabell 6
| höjden z, m | koefficienten k för terrängtyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1,7 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2,0 1,6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1,9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1,8 2,65 2,3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Anm. Vid bestämning av vindbelastningen kan terrängtyperna vara olika för olika beräknade vindriktningar.
6.6.Vid bestämning av vindlastkomponenten vi, wf, wi, wx, wy använda lämpliga värden på aerodynamiska koefficienter ce yttre tryck, friktion cf, det inre trycket i ci och dra CX eller CY, taken on obligatorisk bilaga 4, där pilarna visar vindriktningen."Plus" tecken på koefficienterna ci ce eller tryck motsvarar vindriktningen på den rätta ytan tecknet "minus" - från ytan. Mellanbelastningsvärdena bör bestämmas genom linjär interpolering. Vid beräkning
mounts stängsel elementen till de bärande strukturerna av byggnadens hörnen och längs den yttre konturen hos beläggningen bör ta hänsyn till negativ vindtryck lokalt med den aerodynamiska koefficient ce = 2, fördelade längs ytorna på bredden på 1,5 m( fig. 1).
I fall som inte tillhandahålls obligatorisk fäst 4( andra former av konstruktion, med korrekt redovisning motivering andra riktningar vindflödet eller totala kroppsmotstånds övriga i andra riktningar, och liknande), kan de aerodynamiska koefficienterna tas på referensen och experimentella data eller på grundval avRengöringsmodeller av strukturer i vindtunnel.
Anm. Vid bestämning av vindlasten på den inre ytan av väggarna och mellanväggar i frånvaro av den yttre inneslutningen( i steg bygginstallationer), använda de aerodynamiska koefficienterna för yttre tryck eller huvud-ce ci motstånd.
Damn.1. Områden med ökat negativt vindtryck
6.7.Standardvärdet av fluktuerande komponent i vindlast wp vid höjden z måste bestämmas:.
a) strukturerna( och deras strukturella element), i vilken den första naturliga frekvensen f1, Hz, som är större än det begränsande värdet av den naturliga frekvensen fl,( se avsnitt 6,8),.- formel
( 8)
där wm - bestämd i enlighet med punkt 6,3; .
z - vindtryck rippel vid nivån z, mottaget den tabellen.7;
v - rumsliga korrelationskoefficient vindtryckpulsationer( se avsnitt 6,9. .);
Tabell 7
| höjden z, m | vindtrycket pulseringskoefficient z för terrängtyper | ||
| A | I | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 | 0,73 | |
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
Fig.2. Koefficienterna dynamisk
1 - för betong och sten strukturer, och byggnader med ett ramverk av stål i närvaro inmurning( d = 0,3);2 - för ståltorn, master, skorstenar fodrade, en kolonn-typ anordning, inklusive betong piedestaler( d = 0,15)
b) för strukturerna( och deras strukturella element), som kan betraktas som ett system med en frihetsgrad(tvärgående ram eyed industribyggnader, vattentorn, etc.) vid f1
( 9)
där x - dynamisk koefficient definieras av fig.2, beroende på parametern och den logaritmiska dekrement d( se avsnitt 6,8. .);
gf - kabinfaktor av tillförlitlighet( se avsnitt 6.11. .);
w0 - karakteristiskt värde för vindtryck Pa( se 6,4. .);
c) för byggnader, symmetrisk i plan, i vilket f1
( 10)
där m - massan av strukturer på z, dividerat med ytarean, till vilken den pålagda vindlasten;
x - dynamisk faktor( se avsnitt 6,7, b. .);
y - den horisontella förskjutningen av strukturer på z-nivån för den första formen av naturliga vibrationer( för symmetrisk byggnad avseende konstant höjd som kan tas från rörelsen av likformigt fördelade horisontellt anbringas statisk belastning);
y - koefficient som bestäms genom att dividera strukturer på avsnitten r, inom vilken vindlasten antas vara konstant, formel
( 11)
där Mk - mass k: te byggarbetsplats;
yk - horisontell förflyttning av centrum för den k: te sektion;
WPK - resulterande fluktuerande komponent i vindlast, bestäms av formeln( 8), i k: te del av strukturen.
För flervåningsbyggnader med konstant höjd styvhet, massa och bredden på lovarts ytan av standardvärdet för den fluktuerande komponenten i vindlast vid z kan bestämmas enligt formeln
( 12)
vari WPH - standardvärde av den fluktuerande komponenten i vindlast på en höjd h toppkonstruktion, som definieras avformel( 8).
6.8.Det begränsande värdet av den naturliga frekvensen fl, Hz, i vilket är tillåts inte överväga de tröghetskrafter som alstras under vibration av den motsvarande egen form, bör bestämmas från tabell.8.
Tabell 8
Vind| USSR områden( mottagen på kartan 3 obligatorisk tillämpning 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| jag | 0,95 | 29 |
| II | 1,1 3,4 1,2 | |
| III | ||
| IV | 3,8 1,4 4,3 | |
| V | 1,6 5,0 1,7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmiska dekrement värde d bör vidtas:
a) för betong- och stenkonstruktioner, och för byggnader med ett ramverk av stål i närvaro inmurning d = 0,3;
b) för ståltorn, master, skorstenar fodrade, en kolonn-typ anordning, inklusive betong socklar, d = 0,15.
6,9.Koefficienten för rumslig korrelation av tryckpulser v bör definieras för designytan anläggningar, som tar hänsyn till sambandet mellan pulsationer. Beräknat
ytan innefattar de partier av ytan av de lovart, lä, sidoväggar, tak och liknande strukturer, med ett vindtryck som överförs till de beräknade elementkonstruktioner. Om den beräknade
ytan är nära en rektangel, orienterad så att dess sidor är parallella med huvudaxlarna( fig. 3), då v förhållande bör bestämmas från tabell.9 beroende på parametrarna r och c från tabell mottagits.10.
Fan.3 baskoordinatsystemet vid bestämning av korrelationskoefficienten v
Tabell 9
| r, v m | koefficient vid c, m, lika | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 | 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | ||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 | 0,48 0,63 | ||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabell 10
| huvudkoordinatplanet, som är parallellt med den uppskattade ytan | r | c |
| Zoy | b | h |
| Zox | 0,4A | h |
| XOY | b | och |
Vid beräkning dimensionerna hos strukturerna i allmänhet beräknade yta bör bestämmas med hänsyn till indikationen för obligatorisk tillämpning4, medan för gitterstrukturen är det nödvändigt att ta dimensionerna av den beräknade ytan längs sin yttre kontur.
6.10.För strukturer för vilka f2
6.11.Vindbelastningsfaktorn GT bör anses vara 1,4.
7. islast
7,1.Islast måste beaktas vid utformningen av luftkraft och kommunikationslinjer, kontaktledning elektrifierade transporter, antennmaster och liknande strukturer.
7.2.Standardvärdet för isbelastning linjära element med cirkulärt tvärsnitt diameter och 70 mm inclusive.(ledningar, rep, killar, master, höljen, etc. .) I, n / m bör bestämmas av formeln
( 13)
karakteristiskt värde för ytan isbelastningen jag ¢, Pa för de andra elementen bör bestämmas av formeln
( 14)
i formlerna( 13) och( 14):
b - väggtjocklek av glasyr mm( överstiger vart 5 år) för element av cirkulär sektion 10 mm i diameter, som ligger på en höjd av 10 m över marken, tar tabellen.11, och på en höjd av 200 meter eller mer - i enlighet med tabell.12. För de andra perioder av återfall is väggtjocklek bör vara på särskilda specifikationer, vederbörligen godkänd;
k - koefficient som återspeglar förändringen i väggtjockleken av isen och justering på en mottagen tabell.13;
d - tråddiameter, vajer, mm;
m1 - koefficient som återspeglar förändringen i väggtjockleken hos glasyr beroende på diametern av den cirkulära tvärsnittet och de element som definieras av tabellen.14;
m2 - koefficient som återspeglar förhållandet mellan den yta av elementet, med förbehåll för isbildning att den totala ytarean av elementet och tas lika med 0,6 område;
r - is densitet, antas vara lika med 0,9 g / cm3;
g - tyngdaccelerationen i m / s2.
7.3.Säkerhetsfaktor för last gf för isbelastning bör ses som 1,3, förutom vad som anges i andra föreskrifter.
7.4.vindtryck på de belagda isbildningselementen bör vara lika med 25% av normativa värden W0 vindtryck bestäms enligt n. 6,4.
Anmärkningar: 1. I vissa regioner i Sovjetunionen, där det finns en kombination av betydande vindhastigheter med stora dimensioner isbildning och insättningar rimfrost, glasyr väggtjocklek och densitet, och vindtryck bör överensstämma med de faktiska data.
2. Vid bestämning av vindlaster på elementen i strukturer belägna på mer än 100 meter över marken, ledningar och kablar isiga diameter installeras med väggtjockleken på glasyr som visas i tabell.12, är det nödvändigt att multiplicera med en faktor som är lika med 1,5.
Tabell 11
| glasyr områden USSR( accepterad för att kart 4 obligatorisk ansökan 5 ) | I | II | III | IV | V |
| väggtjocklek av glasyr b, mm | minst tre | 5 | 10 | 15 | minst 20 |
Tabell 12
| höjd ovanför ytanjord, m | is väggtjocklek b, mm, för olika regioner i Sovjetunionen | |||
| jag glasyr asiatiska region USSR | V region glasyr och bergsområden | nordeuropeiska USSR | återstående | |
| 200 | 15 | antas på grundval av särskildax | översiktskarta antas 4d obligatorisk tillämpning 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same karta 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Samma karta 4, e | 60 |
Tabell 13
| höjd ovanför marken, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| koefficienten k | 0,8 1,0 1,2 | 1,4 1,6 1,8 |
2,0 Tabell tråden 14
| diameter, kabel eller ett rep, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koefficient m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Anmärkningar( för tabell 11-14.): 1. V-regionen i berg och outforskade områden i Sovjetunionenspecificerat på kartan 4 obligatorisk tillämpning 5 , och i oländig terräng( vid topparna på kullar och berg, passerar berg vid höga vallar, i slutna bergs dalar, fördjupningar, djupt stjälkarmkah etc.) is väggtjocklek bör bestämmas på grundval av specifika tester och observationer.
2. Mängdernas mellanvärden bör bestämmas genom linjär interpolering.
3. Väggtjockleken av is på de hängande horisontella cirkulära sektionselement( kablar, trådar, linor) kan tas på höjden av deras arrangemang med tanke på tyngdpunkten.
4. För att bestämma is belastningen på de horisontella delarna av cirkulärcylindrisk form med en diameter upp till 70 mm väggtjocklek av glasyr i tabell.12, bör minskas med 10%.
7.5.Av lufttemperaturen is oberoende av höjden av byggnader som skall vidtas i bergsområden markerade: 2000 m - minus 15 ° C, av från 1000 till 2000 m - minus 10 ° C;för resten av SSSR för konstruktioner upp till 100 m - -5 ° C, under 100 m - minus 10 ° C.
Anm. I områden där is observeras under -15 ° C, bör den tas enligt aktuella data.
8. TEMPERATUR KLIMATPÅVERKAN
8,1.I de fall som anges av reglerna för konstruktion bör ta hänsyn till förändringen i tid Dt medeltemperatur och temperaturfall och tvärsnitt av elementet.
8,2.Normativa värden på genomsnittlig temperaturändring över sektionen av elementet, respektive, i varmt DTW och kallt Dtc tid på året bör bestämmas med formlerna:
( 15)
( 16)
där tw, tc - karaktäristiska värden av medeltemperaturen över tvärsnittet elementet i varma och kalla årstider,fattas i enlighet med avsnitt 8,3.;
t0w, T0C - den ursprungliga temperaturen hos de varma och kalla årstiderna, som vidtas i enlighet med punkt 8.6. .
8,3.Normativa värden på genomsnittlig tw temperatur och tc och förändringar i temperatur över tvärsnittet elementet i varmt och kallt Jw Jc tid av året för enkla lager konstruktioner bör bestämmas på bordet.15.
Anm. För flerskiktsstrukturer tw, tc, Jw, Jc fastställas genom beräkning. Design, tillverkad av flera material med liknande termiska parametrar tillåtet betraktas som unilamellära.
Tabell 15
| Konstruktion av byggnader | Byggnader i driftsfasen | |
| ouppvärmda byggnader( utan teknologiska värmekällor) och utomhusanläggningar | uppvärmd byggnad | byggnad med artificiell klimat, eller med konstanta teknologiska värmekällor |
| inte skyddade från solstrålning( innefattandefasader) | tw = tew + q1 + q4 | tw = tiw + 0,6( tew - TIW) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( tew - TIW) + q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| skyddas mot solstrålning( inklusive intern) | tw = tew | tw = tiw |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
Symboler som används i tabell.15:
tew, tec - genomsnittlig daglig utetemperatur, respektive i varma och kalla årstiden, fattas i enlighet med punkt 8.4; .
TIW, tic - den inre temperaturen därefter placeras i varma och kalla årstiderna, som vidtas i enlighet med GOST 12.1.005-88 eller konstruktion jobb på grund av tekniska lösningar;
q1, q2, q3 - inkrement mediet över den del av elementet temperaturen och temperaturskillnaden från dagliga fluktuationer utanför lufttemperaturen hämtas från tabell.16;
q4, q5 - inkrement mediet över sektionen elementet temperaturen och temperaturskillnaden från solstrålning som mottagits i enlighet med punkt 8,5. .
Anmärkningar: 1. Om du har den ursprungliga temperaturdata strukturer i det skede av driften av byggnader med ständiga tekniska värmekällor värden av TW, tc, JW, Jc bör fattas på grundval av dessa uppgifter.
2. För byggnader och strukturer i byggnadsstadium av TW, tc, JW, Jc definieras som för ouppvärmda byggnader under deras verksamhet. Tabell 16
| Konstruktioner | inkrement temperatur q byggnader, ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| Metal armerad betong, betong, armerad murverk och sten tjocklek, se: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| till 15 15 till 39 | 6 | 4 | 6 |
| kommunikation.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Genomsnittlig daglig uteluftens temperatur i den varma tew och kalla tec säsongen bör definieras av formlerna:
( 17)
( 18)
vari tI, tVII - perenn genomsnittliga månads temperatur i januari och juli mottog av respektive kort 5 och 6 obligatorisk ansökan 5 ;
DI, DVII - avvikelser från den genomsnittliga dagliga temperaturen genomsnittliga månatliga( DI - mottagen obligatoriska karta 7 ansökan 5 , DVII = 6 ° C).
Anmärkningar: 1. De upphettade industriella byggnader under driftsfasen för konstruktioner som är skyddade från effekterna av solstrålning, DVII tillåtet att ignorera.
2. För berg och USSR outforskade områden markerade på kartor 5-7 obligatorisk tillämpning 5 , tec, tew definieras av formlerna:
( 19)
( 20)
vari tI, min, tVII, max - genomsnitt av den absolutavärdena för minsta lufttemperaturen i januari respektive den maximala temperaturen i juli respektive
AI, Avii - dygnsmedeltemperatur amplitud respektive i januari och juli en klar himmel.
tI, min, tVII, max, AI, Avii accepteras enligt Roshydromet.
8.5.Inkrementerar Q4 och Q5, ° C, bör bestämmas med formlerna:
( 21)
( 22)
vari r - solstrålning absorption ytan av den yttre strukturen bilder koefficient mottagen på SNP II-3-79 *;
Smax - maximalt värde på den totala( direkt och diffus) solstrålning i W / m2, som skall vidtas av SNP 23-01-99 *;
k - koefficient, tagen från bordet.17;
k1 - koefficient, tagen från bordet.18.
Tabell 17
| typ och orientering av ytan( s) | koefficienten k |
| 1,0 | |
| Horisontell Vertikal orienterade: | |
| sydväst | 1,0 |
| 0,9 | |
| öster | 0,7 |
Tabell 18
| Uppförande av byggnader | koefficienten K1 |
| Metal | 0,7 |
| betong, betong, armerad murverk och sten tjocklek, se: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| kommunikation.40 | 0,3 |
8.6.Den initiala temperaturen som motsvarar tillslutnings design eller del därav till ett komplett system, i varmt och kallt t0w T0C säsongen bör definieras av formlerna:
( 23)
( 24)
Anm. I närvaro av data på durationer kalenderkrets, ordningen av verk och andra. Initial temperaturen tillåts specificera, i enlighet med dessa data.
8.7.Belastningsfaktorn GT för temperaturens klimatpåverkan Dt och J bör antas vara 1,1.
| Konstruktionselement | Kraven | vertikalavböjningsströmmen gränser fu | laster för att bestämma de vertikala avböjning |
| 1. kranbanan balkar under bron och traverser manövrerade: | |||
| från golvet, inklusive lyftdon( hissa) | Teknologisk | l / 250 | Från |
| en kran av hytten när lägesgrupper( GOST 25.546-82): | fysiologisk och teknisk | ||
| 1K, 6K | l / 400 | samma | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. Den balkar, fackverk, balkar, etc. Brand spisar, däck( inklusive tvärgående ribbor plattor och trall): | |||
| a) omfattar och överlappar öppnas för granskning genom passage l, m: | Aesthetic psykologiska | Permanenta och temporära lång | |
| l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) omfattar och överlappar den närvaron av bafflar under | Konstruktiv | framställd i enlighet med punkt. 6 rekommenderade användnings | 6 leder till en minskning av gapet mellan lagerelementen interceptetruktsy och bafflar, anordnade under |
| element) täcker och överlappar närvaro på dem element som utsätts för sprickbildning( skridar, golv, väggar) | « | l / 150 | Tillämpad efter partitioner, golv, spackel |
| g) täcker och överlappar mednärvaro av lyftdon( lyftblock), traverser styrda: | |||
| golvet | Process | l / 300 eller en / 150( den mindre av de två) | tiden baserat på belastningen av en kran eller lyft( lyftanordningar) på en enda väg |
| från hytten | Fysiologisk | l / 400 eller A / 200( den mindre av de två) | från en kran eller lyft( lyftanordningar) på en enda väg |
| d) överlappar varandra, utsätts för: | fysiologiska och tekniska | ||
| transporterade varor, material, komponenter och delar av utrustning och annan mobillaster( inklusive spårlösa bottenmattan) | l / 350 | 0,7 normativa värden tillfällig full last eller laster från en lastare( mer negativ av de två) | |
| laster från skenan: | |||
| smalspåriga | l / 400 | från odnoguppsättning vagnar( eller en golvmaskin) på samma bana | |
| bred | l / 500 | samma | |
| 3. Element i trappor( marscher, plattformar, stringers), balkonger, loggior | Aesthetic psykologisk | De som är i pos.2 och | |
| Fysiologisk | bestäms enligt n. | ||
| 10,10 4. Överlappning plattor, trappor och plattformar, som inte interfererar med intilliggande avlänkningselementen | « | 0,7 mm | Punktbelastning av 1 kN( 100 kgf) vid mittspannet |
| 5. Jägare och gångjärnspaneler över fönster och dörröppningar( bultar och glasrutor) | Konstruktions | l / 200 | Minskar klyftan mellan lagerelementen och fönstret eller dörrramen som ligger under |
| -elementen. Aestetisk-psykologisk | Samma,som i pos.2 och |
10. utböjningar och förskjutningar
normer av detta avsnitt set limit utböjningar och förskjutningar som stödjer och omsluter strukturer av byggnader vid beräkning den andra gruppen av begränsande tillstånd oavsett tillämpade konstruktionsmaterial.
Reglerna gäller inte för hydrauliska strukturer, transport, kärnkraftverk, samt den överliggande kraftledning stöder öppna distributionsenheter och flygkommunikationsmöjligheter.
ALLMÄNNA INSTRUKTIONER
10.1.Vid beräkning av konstruktionen enligt avböjningar( valvbildning) och förskjutningen följande villkor ska vara
( 25)
där f - avböjning( camber) och förflyttning av strukturelementet( eller konstruktionen i sin helhet) bestäms med hänsyn till faktorer som påverkar deras värden i enlighetmed pp.1-3 i rekommenderad bilaga 6;
fu - ultimat böjning( böjning) och rörelse, fastställd av dessa standarder.
Beräkningen ska baseras på följande krav:
a) Teknisk( säkerställande av normal drift av tekniken och hanteringsutrustning, instrumentation, etc.);B) konstruktivt( säkerställa integriteten hos angränsande konstruktionselement och deras leder, med angivna sluttningar);
c) fysiologiska( förebyggande av skadliga effekter och obehagsmakningar vid fluktuering);
d) estetisk-psykologisk( ger ett gynnsamt intryck av utseendet på strukturer, förhindrar uppfattningen av fara).
Var och en av dessa krav måste uppfyllas vid beräkning oberoende av de andra.
Begränsningar för konstruktionsvibrationer ska installeras i enlighet med de normativa dokumenten i klausul 4 i rekommenderad bilaga 6.
10.2.Beräknat situation som du vill bestämma böjning och förskjutning motsvarande ladda dem, men också krav på att bygga hiss, som ges i sek. 5 rekommenderad applicering
6. 10.3.Avböjning begränsar strukturelement av tak och tak, begränsad baserat på de teknologiska och konstruktiva och fysiologiska krav bör mätas från den krökta axeln, motsvarande det tillstånd elementet vid tidpunkten för belastning ansökan från vilken den beräknade utböjning och begränsad baserat på de estetiska och psykologiska krav - på en rät linje som förbinderstöd av dessa element( se även punkt 7 i rekommenderat tillägg 6).
10.4.Böjningar av strukturella element är inte begränsade på grundval av estetiska och psykologiska krav om inte försämra utseendet av strukturer( t ex membranbeläggnings sluttande tak, slapp eller design med en upphöjd nedre sträng), eller om de strukturella elementen är dolda från vyn. Böjningar är inte begränsade på grund av ovanstående krav och design för överlappningar och täcker över lokalen med en kort vistelse på människor( t ex transformatorstationer, vindar).
Anm. För alla typer av beläggningar integriteten av taket membranet bör tillhandahålla, som regel, de konstruktiva åtgärder( t ex användning av kondensorer, skapandet av en kontinuerlig beläggning element) och inte öka styvheten hos lagerelement.
10.5.Belastningsfaktorn för alla laster beaktas och den dynamiska faktorn för laster från lastare, elbilar, bro och upphängningskranar ska tas lika med en.
Tillförlitlighetskoefficienterna för ansvar måste tas i enlighet med den obligatoriska ansökan 7.
10.6.För strukturella element i byggnader och anläggningar, gräns utböjningar och rörelser som inte föreskrivs av denna och andra regler måste både vertikala och horisontella avböjningar och förflyttning av permanenta, långsiktiga och kortsiktiga belastningar inte överstiga 1/150 av spännvidden eller 1/75 ut- konsolen.
VERTIKALA GRÄNSER FÖR
STRUCTURES ELEMENTS 10.7.Vertikala begränsningsavböjningar av konstruktionselement och belastningar, från vilka deflektioner bör bestämmas, ges i tabell.19. Krav för mellanrummen mellan närliggande element som anges i sek. 6, den rekommenderade användnings 6.
Tabell 19
_____________
Symboler som används i tabell.19:
1 - beräknad spänning av konstruktionsdelen;
a - Steget med balkar eller karmar, till vilka de kranade spåren är fastsatta.
Anmärkningar: 1. För konsolen istället för l bör tas två gånger dess radie.
2. För mellanliggande värden l vid pos.2, och samtidigt begränsa nedböjningar som skall bestämmas genom linjär interpolation, med tanke på de krav som n. 7, den rekommenderade användnings
6. 3. Nyckeln.2, och siffrorna inom parentes, bör tas på höjden av byggnader upp till 6 m, inklusive.
4. Funktioner för beräkning av nedböjningar enligt pos.2 g p. 8 rekommenderade användnings
6. 5. När begränsa deflektioner psykologiska estetiska krav tillåten spännvidd l tagna lika med avståndet mellan de inre ytorna av stödväggarna( eller kolumner).
10.8.Avståndet( gapet) från toppen av vagnen av bron kran till botten av bäraren att böja coatings strukturer( eller föremål fäst vid den) bör vara minst 100 mm.
10.9.Avlänkningselementen beläggningar bör vara sådan att den inte är mindre än 1/200 i en riktning( med undantag som anges i andra förordningar) trots deras närvaro har uppnåtts taklutning.
10.10.Böjningsgränser golvelement( balkar, balkar, plattor), trappor, balkonger, bostäder och offentliga byggnader, och bostäder för industriella byggnader, baserat på de fysiologiska krav bör definieras av formeln
( 26)
där g - acceleration avsläppa;
p - normativa lastvärde från människor excitatoriska vibrationer tas från tabell.20;
P1 - minskat den administrativa bördan för överlappningsvärdet, ta Table. 3 och 20;
q - normativt värde av lasten av vikten beräknas baserat på objektet och det mönster;
n - belastning ansökan vid mänsklig gånghastighet, hämtas från tabell.20;
b - koefficient hämtas från tabell.20.
Tabell 20
| Premises taken on tabell.3 | p, kPa( kp / m2) | p1, kPa( kp / m2) | n, Hz | b |
| Pos.1 och 2, med undantag av svala och inhemska; pos.3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | accepteras av tabell.3 | 1,5 | |
| Pos.2 - klass hushåll; pos.4, b-g, förutom dans; pos.9 och 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | samma | 1,5 | |
| Pos.4 - dans; pos.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
Symboler som används i tabell.20:
Q - vikten av en person, taget lika med 0,8 kN( 80 KGF);
a - koefficient, att vara 1,0 för elementen, beräknat av strålmönstret av 0,5 - och de andra fall( t ex när vilar plattorna i tre eller fyra sidor);
och - ett steg för balkar, balkar, plattbredden( trall), m;
l - kontrollera kanaldel struktur, bör m
avböjning bestämmas från mängden yA1p + P1 + q laster där yA1 -. Faktor bestäms av formeln( 1).
HORISONTELL KOLUMN ultimata böjning och broms design från kranlaster
10.11.Horisontella avböj gränserna för byggnadskonstruktioner, som är utrustade med traverser, kranbryggor, samt kranbanan balkar och bromskonstruktioner( balkar eller takstolar), bör tas från tabell.21, men inte mindre än 6 mm.
Nedböjningar bör kontrolleras på samma nivå som huvudkranskenor av bromskrafterna en kran, riktade över kranbanan, exklusive bankstiftelser. Tabell 21
| kranar lägen Grupper | Avböjning gränser fu | ||
| kolumner | balk portal skenor och bromskonstruktioner, byggnader och kran rack( inomhus och utomhus) | ||
| byggnader och inomhus- kran bockar | öppen kran bock | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________
symboler som används i tabell.21:
h - höjd från toppen av fundamentet till kranskenhuvudet( för enkel våningar byggnader och inomhus- och utomhuskran bockar) eller bort från bultaxeln för att överlappa huvudet på kranskena( för övre våningarna i höga byggnader);
l - kontrollera passage strukturorgan( stråle).
10.12.Horisontella konvergensbegränsning kran spårar öppna rack av horisontella och vertikala excentriskt anbringade belastningar från en kran( exklusive källare rulla) begränsas på grundval av processkraven, bör vara lika med 20 mm.
HORISONTELL LIMIT RESA och sagging ram byggnader, separata element STRUKTURER & STÖDER transportör gallerier AV VIND LOAD RULLE AV STIFTELSER OCH TEMPERATURKLIMAT EFFEKTER
10,13.Horisontell förskjutning begränsande ram byggnader, begränsad baserat på de strukturella kraven( upprätthållande av integriteten hos fyllningsramen väggar, skiljeväggar, fönster-och dörrelement) visas i tabell.22. Riktlinjer för den definition som ges i patentkrav förskjutningar. 9 rekommenderas ansökan 6.
10,14.Den horisontella rörelsen av ram byggnader som skall bestämmas, vanligtvis med valsen( rotation) baser. I detta fall bör övervägas belastningen av vikten av utrustning, möbler, människor, lagrade material och produkter endast när en kontinuerlig likformig uppladdning alla våningar i flervåningsbyggnader dessa laster( baserat på deras minskning beroende på antalet våningar), med undantag för de fall då villkoren för normal driftannars tillhandahålls av uppladdning.
bank baser bör fastställas med hänsyn till vindlasten mottagen med en hastighet av 30% standardvärdet.
för byggnader upp till 40 m( och transportören stöder gallerier någon höjd) belägna i vinden områden I-IV, fundament rulla orsakade av vindlast, inte tas med i beräkningen.
Tabell 22
| Byggnader, väggar och skiljeväggar | Stagning av väggar och skiljeväggar till ett skelett byggnad | Limit rörelse fu |
| 1. Flervåningsbyggnader | Any | h / 500 |
| 2. En golv höghus: | smidig | hs / 300 |
| a) väggoch väggar av tegel, gips betong, betongpaneler | Styva | hs / 500 |
| b) väggar fodrade med naturliga stenblock av keramik, glas( färgade) | « | hs / 700 |
| 3. våningsbyggnad( med självbärande väggar) höjdgolv hs, m: | eftergivliga | |
| hs £ 6 | hs / 150 | |
| hs = 15 | hs / 200 | |
| hs ³ 30 | hs / 300 |
_____________
Symboler som används i tabell.22:
h - höjden av flervåningsbyggnader, som är lika med avståndet från fundamentet till de bästa crossbar beläggningsaxel;
hs - golvhöjd i enkel våningar byggnader, vilket är lika med avståndet från toppen till botten av fundamentet fackverket;i flervåningshus: för de lägre våningarna - lika med avståndet från toppen av fundamentet till bulten axeln överlappar varandra;för de återstående våningarna - lika med avståndet mellan axlarna i intilliggande tvärstänger.
Anmärkningar:( . Vid position 3) 1. För mellanliggande värden hs begränsande horisontell förskjutning bör bestämmas genom linjär interpolation.
2. Till de övre våningarna i flervåningshus, konstruerade med hjälp element coatings våningsbyggnader, bör horisontell förskjutning gräns vara samma som för de envåningsbyggnader. Höjd hs hos den övre våningen tas bort från axeltapparna förhöjda golv till bottenfackverket.
3. För att böjliga fästen monterar väggar eller skiljeväggar till ett skelett, inte hindrar ramen förskjutning( utan hänvisning till de väggar eller skiljeväggar ansträngningar som kan orsaka skada på konstruktionselement);till styva fästningar, förhindrande av ömsesidiga förskjutningar av ram, väggar eller skiljeväggar.
4. För envåningsbyggnad med en gardin vägg( och i frånvaro av hårddisken beläggning) och flervånings etazherok gräns förskjutning tillåts öka med 30%( men tar inga fler hs / 150).
10,15.Horisontell rörelse av ramlösa byggnader mot vindlaster är inte begränsade till, om deras väggar, mellanväggar, anslutningselement är konstruerade för styrka och sprickbeständighet.
10.16.Horisontell avböjning begränsande fachwerk tätt spröjsat och de ledade väggpaneler från vindlast, begränsad baserat på de strukturella kraven bör vara lika med l / 200, där L - beräknad span rack eller paneler.
10.17.Den horisontella transportören stödjer begränsande nedtryckning gallerier till vindlaster, begränsad baserat på de tekniska kraven, bör vara lika med h / 250 där h - höjden av stöden från toppen till botten av fundamentbalkar eller fackverk.
10.18.Horisontella gräns nedtryckning kolonner( stolpar) ram byggnader från temperaturklimatmässiga och krympning exponering bör vara lika:
hs / 150 - vid väggarna och bafflar av tegel, gips betong, armerad betong och ledade paneler,
hs / 200 - med väggar fodrade med natursten,block av keramik, glas( färgade) där hs - höjd av golvet, och för singel-story byggnader med traverser - höjd från toppen till botten av grundbalkarna gantry skena.
Således temperatureffekter bör vidtas utan hänsyn till dygnsvariationer av uteluftens temperatur och temperaturskillnaden från solstrålning.
Vid bestämning av horisontella böjningen av temperatur och klimat krympningseffekter av deras värden bör inte sammanfattas med en omläggning och vindlaster på grunderna för banken.
LIMIT övergripande ELEMENT mellanbjälklag på insatser för pre-rullande
10.19.Begränsa arching element fu mellanbjälklag, begränsade på grundval av de strukturella krav bör tas lika med 15 mm med l £ m 3 och 40 mm - med 12 l ³ m( för mellanliggande värden l arching gräns bör bestämmas genom linjär interpolering).
övergripande f bör bestämmas av de för-kompressionskrafter, gravitation golvelement och golv vikt.
APPLIKATIONER
BILAGA 1 Referens
bro och traverser för olika grupper av driftlägen( lista med exempel)
| Kranar | lägen Grupper | Villkor |
| Hand alla typer | 1Q - 3Q | Alla |
| med driv utombordare hissar, inklusive en ledad käkar | reparation och hantering begränsad | |
| intensitet vinsch Kärror, inklusive en ledad käkar | maskinhallar av kraftverk, installationer, hanteringarBegränsade | |
| intensitet vinschKärror, inklusive en ledad käkar | 4K - 6K | Dock arbete medelhög intensitet, teknisk arbete i verkstäder, färdiga varor Lager företag av byggmaterial, metallosbyta |
| lager med grab dvuhkanatnogo typ magnetisk grab | Blandatlager, som arbetar med olika laster | |
| Magnetiska | lager mellan arbeta med en mängd olika laster | |
| släcka, smide, manlig, gjutning | 7K | guilder |
| metallurgiska företag med grab dvuhkanatnogo typ magnetiska grip | Lager bulkgods och metallskrot med likformiga belastningar( som verkar i en eller två skift) | |
| med vinsch Kärror, inklusive en ledad käftar | Process Kranar på klockan | |
| travers, muldogreyfernye, muldozavalochnye för stripp tackor, Hissa, kupol, kolodtsevoy | 8K | gillen metallurgiska företag |
| Magnetiska | gillen och metadatalageroch Steel företag, stora metallbaser med homogena laster | |
| C griper dvuhkanatnogo typ magnetisk grab | Lager bulkbehållare och skrot med homogena laster( när urverk) |
BILAGA 2
Required
LOAD FRÅN IMPACT TAP O buffert stoppar
karakteristiskt värde horisontell last Fkn riktad längs kranbanan och kranen förorsakas av ett slag på återvändsgränd fokus, bör bestämmas av formeln där
v - kran körhastigheten vid tidpunkten för påverkan, värdenEnda som är lika med hälften av de nominella m / s;
f - den största möjliga bufferten fällning, antas vara lika med 0,1 m för kranar med flexibel upphängning lastbärande kapacitet av högst 50 m grupper lägen 1K-7K och 0,2 m - i andra fall;
m - massa av det reducerade kranen, definieras av formeln häri
mb - massan av portalkranen, t;
Tc - vagnen, det vill säga;
TQ - lyftkapacitet, t;
k - faktor;k = 0 - för kranar med flexibel upphängning;k = 1 - för kranar med en styv upphängning av last;
l - span kran, m;.
l1 - närmar sig lastbilen, m
beräknat värde av lasten i fråga, med hänsyn tagen till säkerhetsfaktorn belastning gt( .. Se avsnitt 4,8) tas mindre än de gränsvärden som anges i följande tabell:
| kretsnumret | profiler beläggningar och snö belastningskretsen | koefficienten m och applikationsscheman |
| 1 | Byggnader med en eller två backar beläggningar  | m = 1 för en £ 25 °, m = 0 «a ³ 60 °. Utföringsformer 2 och 3 bör övervägas för byggnader med gavel beläggningar( profil B), med möjlighet 2 - vid 20 ° £ en £ 30 °;Alternativ 3 - vid 10 ° £ en £ 30 ° endast med navigationsbryggan eller luftningsanordningar |
| 2 | ås täcker byggnader med välvd och nära därtill täcker konturen  | m1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 synd 1,4a, där en - belägga förspänning deg |
| 2 ¢ | beläggningar i form av lancet valv  | När b ³ 15 ° måste använda schema 1b, med l = l, med b |
| 3 | Byggnader med längsgåendelyktor stängda övre  | men högst: 4,0 - för takstolar och balkar med en beläggningsvikt standardvärde av 1,5 kPa eller lägre; 2,5 - för takstolar och balkar med en beläggningsvikt standard värde över 1,5 kPa; 2,0 - för betongplattor över en spännvidd av 6 m eller mindre, och för stål byggplåt; 2,5 - spännvidd för betongplattor över 6 m, såväl som för körningar oberoende av spännvidden; bl = hl, men inte mer än b. När bestämning av en lampa belastning slutet av zonen B koefficienten m i båda utföringsformerna bör tas som 1,0 Anmärkningar: 1. Utföringsformen enligt schema 1, bör 2 också tillämpas för gavelytorna och krökta två-tre-span byggnader med lyktor i mitten av byggnader. 2. Påverkan på distributionskorten vetrootboynyh snölast nära lamporna inte beaktas. 3. För plana skridskor med b & gt;48 m bör beakta lokal ökad belastning i lampan, som i droppar( se figur 8.) |
| 3 ¢ | Byggnader med längsgående ljus, öppna översta | värden b( b1, b2) och m bör bestämmas i enlighet med de instruktioner till kretsen 8;l span tas lika med avståndet mellan de övre kanterna hos lyktor |
| 4 | Shed  | beläggningssystemen bör användas för Shed beläggningar, inklusive lutande glaserade välvda tak kontur |
| 5 | Två- och fler span byggnader med gavel beläggningar  | Alternativ 2 bör övervägas i en ³ 15 ° |
| 6 | två- och fler span byggnad med välvd och nära besläktade i kontur täcker  | Alternativ 2 bör övervägas i syfte att armerade betongplattor som täcker värdena på m faktorer bör tas inte mer än 1,4 |
| 7 | Två- och fler span byggnader med välvd gavel och belagt med en längsgående lampa  | koefficienten m för att tas flugit med en lykta i enlighet med utföringsformer 1 och 2 av Schema 3, för spännvidder utan lykta - med utföringsformer 1 och 2, kretsar 5 och 6. Till plan gavel(en beläggning med l & gt; 48 m bör beakta lokal ökad belastning såsom i droppar( se schema 8) |
| 8 | Byggnader med höjd  | snölast på täck bör fattas i enlighet med scheman 1-7, och i botten - på två sätt: enligt scheman 1-7 och schema 8( för byggnader - profil "a" för markiser - profil. "b") koefficienten m bör vara lika med: där h - höjden av rampen, m, mätt från takfoten till taket av det övre locket och det lägre värdet på mer än 8 m, bestämning av den mottagna m lika med 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - längden av de övre partierna( l ¢ 1) och nedre( l ¢ 2) beläggning, från vilken snön överförs till nivåskillnad regionen, m;de bör vidtas: beläggnings lampor utan längsgående eller tvärgående lyktor - beläggning med längsgående lyktor - ( vari l ¢ l ¢ 1 och 2 bör inte vara mindre än 0). t1;m2 - Andelen snö som bärs av vinden till höjdskillnaden;värdena för de övre( T1) och lägre( m2) beläggning bör baseras på deras profil: 0,4 - planet för beläggning med en £ 20 °, med välvt f / l £ 1/8; 0.3 - för platt beläggning med en & gt;20 °, välvt med f / l>1/8 och beläggningar med tvärgående lyktor. För låg beläggningsbredd och r2 = 0,5 k1 k2 k3, men inte mindre än 0,1, vari( a backförspänning, den visade streckade linjen, k2 = 1);men inte mindre än 0,3( a - i m, b, j - i grader). zonlängd förhöjd snegootlozheny b bör vara lika med: då b = 2h, men inte mer än 16 m; vid inte mer än 5 timmar och bör inte mer än 16 m koefficienter m, accepterade för beräkning( visad i två utföringsformer scheman) överstiga ( där h - i m; s0 - kPa). 4 - om bottenhöljet är ett byggkåpa; 6 - om bottenkåpan är en baldakin. Koefficienten m1 bör tas: m1 = 1 - 2m2. Anmärkningar: 1. Med d1( d2) & gt;12 m m värde för differentiallängden d1( d2) del som skall bestämmas utan hänsyn till effekt på lamporna ökas( minskas) yta. 2. Om spänner över den övre( undre) av beläggningen har en annan profil, vid fastställandet m måste ta lämpligt värde T1( T2) för varje sung inom l ¢ en( l ¢ 2). 3. Lokal belastning i differential bör inte tas i beaktande om differentialhöjden, m, mellan två intilliggande beläggningar mindre( där s0 - i kPa) |
| 9 | Byggnader med två droppar höjd  | snö belastning på de övre och nedre kåpan som skall vidtas enligt schemat 8. Värdenm1, b1, m2, b2 bör bestämmas för varje droppe oberoende tar: T1 och T2 i kretsen 9( bestämda laster nära h1 och h2 droppar) motsvarande M1 i schema 8 och m3( fraktion snö transporteras av vinden på den reducerade beläggningen) motsvarandem2 i schema 8. I detta fall: |
| 10 | Beläggning medparapeter | Schemat bör användas när( h - in m; s0 - i kPa); men högst 3 |
| 11 | Land beläggningar intill reser sig över taket ventiler schakt och andra överbyggnader  | schema hänför sig till de delar med diagonal överbyggnader bas inte mer än 15 MW, beroende på den beräknade designen( täckplattor, och podstropilnyh Truss) bör ta hänsyn tillden mest ogynnsamma positionen för zonen med ökad belastning( för en godtycklig vinkel b). koefficient m, konstant inom nämnda zon, bör ses som: 1,0 vid d £ 1,5 m; men inte mindre än 1,0 och inte mer än: 1,5 vid 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, men inte mer än 2d |
| 12 | Hängande beläggnings cylindrisk form | m1 = 1,0; |
| Nummer | kretsscheman för byggnader, byggnadsdelar och vindlast | Bestämning av aerodynamiska koefficienter | Notes | |||||||
| 1 | Fristående platt solid konstruktion. | - | ||||||||
| vertikal och avviker från den vertikala med högst 15 ° yta: | ||||||||||
| lovart | ce = +0,8 | |||||||||
| lä | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Byggnader med gavel beläggningar | |||||||||
 | koefficient | en, | deg värden CE1, CE2vid lika | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0,6 -0,7 -0,8 | 1. när vinden vinkelrätt mot ändytan av byggnader, för hela ytan av beläggningen ce = -0,7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 | +0,8 | |||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 | -0,8 | 2. vid bestämning av koefficienten n i enlighet med n. 6,9 | ||||||
| värdenvid Ce3 & gt;, lika | ||||||||||
| £ 0,5 | 1 | ³ 2 | ||||||||
| £ 1 | -0,4 -0,5 -0,6 | |||||||||
| ³ 2 | -0,5 -0,6 -0,6 | |||||||||
| 3 | byggnader med välvda och närbesläktade i kontur täcker | 1. Se. Anm. En till kretsen 2,2.Vid bestämning av koefficienten n i enlighet med n. 6,9 | ||||||||
 | koefficientvärden | CE1, CE2 vid lika | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | 0,1 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0,2 -0,2 -0,1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| ³ en | -0,8 -0,7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | godtycklig | -0,8 -0,9 -1,1 | -1 | -1,2 | ||||||
| Ce3 värde taget av ordningen 2 med en längsgående | ||||||||||
| 4 | Byggnader lykta | koefficienter CE1, CE2 och Ce3 bestämmas enligt förordningenniyami till Schema 2 | 1. Vid beräkning av de tvärgående ramar och byggnader med lykta vetroboynymi avskärmar totala koefficientvärde "lykta-paneler" vindruta systemmotstånd tas lika 1,4.2.Vid bestämning av koefficienten n i enlighet med n. 6,9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lampor | för beläggning av en byggnad på segmentet AB koefficienter för sig bör ta Schema 4. För att solen lampor parti vid l £ 2 cx = 0,2;vid 2 £ l £ 8 för varje lampa cx = 0,1l;om l & gt;8 cx = 0,8 här. För andra delar beläggnings ce = -0,5 | 1. för lovart, läsidan sidoväggar och byggnader pressa koefficienter bör bestämmas i enlighet med instruktioner från schemat 2,2.Vid bestämning av koefficienten n i enlighet med n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | Byggnader med längsgående tänder av olika höjd  | koefficienter c ¢ e1, e2 med ¢¢ ¢ e3 och bör bestämmas i enlighet med de instruktioner till Schema 2, varvid bestämningen av CE1 höjd h1 måste taszdaniya. Dlya avsnitt AB syns lovart vägg bör bestämmas samt för hela kretsdelen 5, där för h1 - h2 är nödvändigt att ta höjden på lampan | Se not. .1 och 2 av schema 5 | |||||||
| 7 | Byggnader med  | Shed För beläggningar avsnitt AB och för sig bör bestämmas i enlighet med instruktioner från schemat partiet 2.För sol ce = -0,5 | 1. friktionskraften måste beaktas i någon riktning av vinden, varvid cf= 0,04.2.Se. Anm.1 och 2 av Schema 5 | |||||||
| 8 | Byggnader med clerestory  | För lovart lampa koefficient ce bör bestämmas i enlighet med de instruktioner till Schema 2, för resten av beläggningen - som en plats för sol kretsen 5 | Se not. .1 och 2 av Schema 5 | |||||||
| 9 | Byggnader permanent öppna på ena sidan | I 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;när m ³ 30% SI1 SI3 bör tas som fastställts i enlighet med de instruktioner till Schema 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koefficienter för sig på den yttre ytan som skall tas i enlighet med instruktioner från schemat 2,2.m staket permeabilitet bör definieras som förhållandet mellan den totala ytan tillgänglig för honom öppningar till den totala arean av stängslet. För tätning av byggnaden bör vara Ci = 0. I byggnader som anges i sek. 6,1 i, standardvärdet för det inre trycket i lungorna partitioner( när ytan densitet av mindre än 100 kg / m 2) bör vara lika 0,2w0, men inte mindre än 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Till varje vägg i en byggnad som en "plus" eller "minus" för koefficienten SI1 när m £ 5% bör bestämmas utifrån de mest ogynnsamma förhållanden av förverkligandet av belastningsfall. | |||||||
| 10 | avsatser av byggnader vid en | parti för CD ce = 0,7.bör bestämmas genom linjär interpolering av värden vid de punkterna B och C. De koefficienter CE1 och CE3 på segmentet AB som skall fattas i enlighet med instruktioner från schemat för sektionen BC ce 2( vari b och l - förvaltnings dimensioner av byggnaden). För vertikala ytor koefficientce skall bestämmas i enlighet med de instruktioner till schema 1 och 2 | - | |||||||
| 11 | Sheds  | typ krets | a, hagel | koefficientvärden | 1. koefficienter CE1, CE2, CE3, Ce4 hänföras till mängden av tryck på de övre och undre ytorna navesov. Dlyaden negativtCE1 värderingar, bör CE2, Ce3, Ce4 riktning av trycket i diagrammen vara omvänd. 2. För skärmtak med vågiga beläggningar CF = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 | +0,6 | 0 | ||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | 1,5 0,5 2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 | +0,6 | - | - | ||||||
| IV | 10 | +1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 | +0,3 | - | - | ||||||
| 30 | +1,6 | +0,4 | - | - | ||||||
| 12 och | Field | b, deg | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koefficienter SE ges med Re & gt;4 × 105,2.Vid bestämning av koefficienten n enligt mom. 6,9 bör vara b = = 0,7d |
| sig | 1,0 0,8 0,4 | -0,2 -0,8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| Fortsatt | ||||||||||
| b, deg | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| sig | -1,0 -0,6 -0,2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 vidRe c = 0,2 vid 4 × 105 & gt;Re, där Re är Reynolds-numret; ; - sfärens diameter, m; - bestämd i enlighet med 6.4, Pa; - bestäms i enlighet med punkt 6.5; - avståndet m från ytan till mitten av sfären; - bestämd i enlighet med punkt 6,11 | ||||||||||
| 12b | Konstruktioner cirkulärcylindrisk yta  | & gt; , vari när 1 = & gt; .0; | 1. Re bör bestämmas av formeln till kretsen 12 och, med z = h1.2.. Vid bestämning av koefficienten n i enlighet med punkt 6,9 bör vidtas: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. ci faktor att beakta när den nedsänkta locket( "flytande tak"), såväl som frånvaron av dess | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,9 | 0,95 | 1,0 1,1 1,2 | 1,15 | |||||||
- bör tas om Re & gt;4 × 105 enligt schemat:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| beläggning | CE2 med värdet lika | |||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ en | ||||||||
| platt, avsmalnande vid en £ 5 °, när sfärisk £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prismatiska strukturer | ;Tabell 1 | 1. För balkonger väggar med vinden, parallellt med dessa väggar, CF = 0,1;för vågiga beläggningar med f = 0,04,2.För rektangulära planen byggnader på l / b = 0,1 - 0,5 och b = 40 ° - 50 ° = 0,75;Den resulterande vindbelastningen appliceras vid punkt 0, med excentriciteten e = 0,15b. 3. Re bör bestämmas av formeln till kretsen 12 och, med z = h1, d - diametern hos den omskrivna cirkeln. 4. Vid bestämning av koefficienten n i enlighet med punkt 6,9 h. - Höjd av byggnaden, b - storleken i termer av axeln y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le bör bestämmas i enlighet med tabell.2. Tabell 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| Tabell.2 l = l / b, där l, b - respektive maximi- och minimi storlekar av strukturer eller komponent i ett plan vinkelrätt mot riktningen vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Sketches sektioner och riktningar | b vind, hagel | l / b | ||||||||
Rektangel  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40-50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Rhombus | 0 | £ 0,5 1,9 1,6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
Höger triangel  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabell 4 skisser | ||||||||||
| sektioner och riktningar | b vind, hagel | n( antal sidor) | vid Re & gt;4 × 105 | |||||||
regelbunden polygon  | godtycklig | 5 | 1,8 | |||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Konstruktioner och deras element h cirkulär cylindrisk yta( tankar, kyltorn, torn, skorstenar), trådar ochkablar, liksom runda, rörformiga element och fasta strukturer genom | där k - bestäms av tabellen.1 i schema 13; - bestäms enligt schemat: För ledningar och kablar( inklusive belagda isbildning) cx = 1,2 | 1. Re bör bestämmas av formeln till kretsen 12 och, med Z = H, d - diameter D tas sooruzheniya. Znacheniya: för träkonstruktioner D = 0,005 m;murverk D = 0,01 m;för betong och armerad betongkonstruktion D = 0,005 m;för stålkonstruktioner D = 0,001 m;för trådar och kablar med diameter d D = 0,01d;för ribbade ytor med ribbor med höjd b D = b. 2. För korrugerade beläggningar med f = 0,04. 3. För ledningar och kablar d ³ 20 mm, fria från is, kan cx värdet sänkas vid 10% | |||||||
| 15 |  | plana gitterstruktur, varvid - den aerodynamiska koefficienten för i-te elementet strukturer;för profiler = 1,4;för rörformiga element som skall bestämmas i enlighet med schemat till kretsen 14, är således det nödvändigt att ta le = l( se tabell 2 i schema 13. .); Ai - område av utsprånget i: te strukturelement; Ak - det område som avgränsas genom konstruktion | 1. Aerodynamiska koefficienter till kretsarna 15 - 17 visas för gitterstrukturer med en godtycklig kontur och 2. vindlasten antas vara det område som avgränsas av Ak. 3. Riktningen för x-axeln sammanfaller med vindriktningen och vinkelrätt mot planet av strukturen | |||||||
| 16 | antalet plana parallella gitterstrukturer  | För CX1 lovart utformning Faktorn definieras på samma sätt som för kretsen 15.Dlya andra och efterföljande konstruktioner ex2 = skh1h. För gårdar av rör vid Re ³ 4 × 105 h = 0,95 | 1. Se. Annotated.1 - 3 till schemat 15.2.Re bör bestämmas i enlighet med formeln och schema 12, där d - den genomsnittliga diametern av de rörformiga element;z - kan tas lika med avståndet från marken till den övre kordan. 3. Tabell för Schema 16: h - minsta kretsstorlek;för rektangulära och trapetsformade fackverks h - längden av den minsta sidan kretsen;för runda gitterstrukturer h - deras diameter;för elliptisk och liknande i konturstrukturer h - mindre axel; b - avstånd mellan närliggande gårdar. 4. Koefficienten j som skall bestämmas i enlighet med instruktioner från schemat 15 | |||||||
| j | värde h för gårdar av profiler och rör vid Re, som är lika med 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | Lattice torn och rumslig fackverks  | cf CX =( 1 + h) k1, där CX - definierat samma kak för krets 15; h - definieras på samma sätt som för kretsen 16. | 1. Se not. .1 - 3 till schemat 15.2.cf avser en krets område vindsidan kant. 3. När vindriktningen diagonalt tetraedriska kvadratiska torn koefficient k1 för de stål torn av enskilda element bör minskas med 10%;för trä torn för de delar - ökning med 10%.Skisser | |||||||
| tvärsnittsformer och vindriktning banan | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | vant och de lutande rörformade element är anordnade i planet för flödet  | skha cx = sin2 a, där c, - bestäms i enlighet med de instruktioner tillschema 14 | - | |||||||
| kranar | Limits F belastning, kN( tf) |
| Suspended( manuell och elektrisk) och bro handen | 10( 1) |
| Electric overhead: | |
| kombiläge grupper 1K-3K | 50( 5) |
| allmänt ändamål och särskildagrupper sätt 4K-7C, samt gjutning | 150( 15) |
| speciell grupp av driftlägen 8K med fjädring belastning: | |
| flexibel | 250( 25) |
| styv | 500( 50) |
BILAGA 3 *
Required
SCHEME snölaster ochFAKTORER m
BILAGA 4 Obligatorisk
Yelnia
SYSTEM vindlaster och aerodynamiska koefficienten med
BILAGA 5 Obligatorisk
CARD zonindelning av Sovjetunionen på klimatförhållanden
Karta 1 *
zonindelning av Ryska federationen om vikten av snötäcket
( reviderad upplaga. Rev.№ 2).
Karta 2
Zonindelning av SSSR av medel vindhastighet, m / s, för vintern
Karta 3
Zonindelning av SSSR av vindtrycket
Karta 4
Zonindelning USSR väggtjocklek av glasyr
karta 5
Zonindelning av SSSR med den genomsnittliga månadslufttemperatur, ° C, i januari
karta 6
Zonindelning av SSSR innebär månatliga omgivningstemperatur, ° C 7 juli
karta
Zonindelning USSR av avvikelsen medeltemperatur Sportha den kallaste dagen i det månatliga genomsnittet Temperatur, ° C, i januari
zonindelning USSR VIKT snötäcke och en väggtjocklek av glasyr
( tillsats till kortet 1 och 4)
BILAGA 6
Rekommenderade
avböjning DEFINITION OCH DEPLACEMENT
1. Vid bestämning avutböjningar och förskjutningar bör ta hänsyn till alla de viktigaste faktorer som påverkar deras värden( oelastisk deformation av material, sprickbildning, att hålla det deformerade kretsen hålla närliggande element, vilket gav gränssnittsnoder och baser).Med tillräcklig motivering individuella faktorer kan ignoreras, eller att överväga en ungefärlig metod.
2. För strukturer av material med krypning, är det nödvändigt att ta hänsyn till den ökade böjningen med tiden. När begränsa böjning utifrån de fysiologiska krav bör övervägas endast en kortsiktig kryp ut omedelbart efter applicering av lasten, och på grundval av den tekniska och design( med undantag för beräkningen med hänsyn till vindlasten) och de estetiska och psykologiska behov, - komplett krypning.
3. Vid fastställandet nedtryckning kolumner våningar och bockar av horisontella kranlaster beräkningsunderlag som kolumner bör omfattas av villkoren för deras infästning, med tanke på att kolumn:
i byggnader och inomhus rack har ingen horisontell förskjutning på den övre delen av stödet( om beläggningen inte producerarstyv i horisontalplanet av skivan, är det nödvändigt att ta hänsyn till den horisontella efterlevnad av pelarna);
i öppna rack betraktas som en konsol.
4. I närvaro av en byggnad( konstruktion) av tillverkningsutrustning och transport orsakar fluktuationer i byggnadsstrukturer, och andra källor till vibrationer vibrations gränsvärden, hastighet och acceleration måste vidtas i enlighet med GOST 12.1.012-90;"Sanitary normer för vibrations jobb" och "Sanitary tillåtna vibrationer i husen" hälsoministeriet. I närvaro av hög precision utrustning och instrument som är känsliga för vibrationer i strukturen, på vilken de är installerade, vibrationsgränser, hastighet, skall vibrationsaccelerationen bestämmas i enlighet med de särskilda specifikationer.
5. Beräknat situatsii1 som du vill bestämma böjning och förskjutning och motsvarande last måste tas beroende på grundval av vilka kraven beräknas.
_____________
1 Beräknat situation - beaktas vid beräkningen av uppsättning villkor som definierar de beräknade konstruktionskrav. Beräknat
situation kännetecknas av beräkningskretskonstruktion, lasttyper, värden på driftsförhållanden för koefficienterna och tillförlitlighet faktorer som begränsar förteckning över villkor som bör övervägas i denna situation.
Om beräkningen görs utifrån tekniska krav bör utformningen situation överensstämmer med massor av åtgärder som påverkar driften av processutrustning.
Om beräkningen görs utifrån konstruktionskraven bör designen situation följa med massor av action, som kan leda till skador på intilliggande element som resulterar i betydande böjningar och förskjutningar.
Om beräkningen görs på grundval av de fysiologiska kraven för utformningen situation skulle uppfylla ett villkor i samband med vibrationerna av konstruktioner och utformning måste ta hänsyn till lasten som påverkar strukturella variationer, begränsat kraven i dessa regler och föreskrifter som avses i punkt. 4.
Om beräkningen görsbaserat på de estetiska och psykologiska krav bör designen situation överensstämmer med de permanenta och långsiktiga belastningar.
För strukturer av omslag och överlappningar, med byggnaden projicerade upphov genom att begränsa böjnings psykologiska estetiska krav som definieras av den vertikala avböjning kan reduceras till storleken av en byggnad stiga.
6. De avlänkningselementen och golvbeläggningar, begränsas på grundval av krav på konstruktionen får inte överstiga avståndet( gapet) mellan den undre ytan av elementet och den övre delen av skiljeväggarna, blyinfattade fönster och dörrkarmar anordnat under lagerelementen.
gapet mellan de nedre ytan omfattar och överlappar elementen och den övre delen av bafflar placerade under elementen, bör i allmänhet inte överstiga 40 mm. I fall där utförandet av specificerade krav som är förknippade med ökad styvhet och golvbeläggningar, som är nödvändiga för konstruktions åtgärder för att undvika denna ökning( t ex genom att placera bafflar inte böjbara balkar, och bredvid dem).
7. Om det finns skiljeväggar mellan väggarna av kapital( i huvudsak samma höjd som väggarna) i nyckelvärden l.2 och fliken.19 bör vara lika med avstånden mellan de inre ytorna av huvudväggarna( eller kolumner) och dessa skiljeväggar( eller mellan innerytorna av väggarna, Fig. 4).
Damn.4. System för att bestämma värdena av L( L1, L2, L3) i närvaro av skiljeväggar mellan väggarna i kapital
och - i en passage;b - två i spännvidden;1 - bärande väggar( eller kolumn);2 - huvudpartitioner;3 - överlappning( beläggning) till lasten ansökan;4 - överlappning( beläggningen) efter applicering av belastningen;5 - referenslinjer för avböjningar;6 - staket
8. Truss Nedböjning i närvaro av suspenderade kranspår( ..., Se Tabell 19, punkt 2, d) som ska vidtas som skillnaden mellan avböjningen f1 och f2 intilliggande fackverks( Fig 5.).
9. Den horisontella rörelsen av slaktkroppen som skall bestämmas i planet för väggarna och bafflar, vars integritet skall säkerställas. När ramar av bindning
flervåningsbyggnader med mer än 40 m våningar skeva celler intill membranets styvhet lika med f1 / hs + f2 / l( Fig. 6) får inte överstiga( se tabell 22. .);1/300 för pos.2, 1/500 - för pos.2, a och 1/700 - för pos.2, b.
Damn.5. Krets för bestämning av avböjningar Truss i närvaro av suspenderad kran spårar
1 - takkonstruktion 2 - utombords kran strålgången;3 - luftkran;4 - startpositionen för stiftstrukturerna;f1 - avböjning av den mest lastade takfläkten;F2 - dalarna intill den mest belastade fackverks
Fan.6. Drivsned storey cellerna 2 intill de förstyvande membranen 1 i byggnader med Svjaseva scaffold( prickade linjen visar den ursprungliga ramen före anbringandet av belastningskretsen)
BILAGA 7 *
Required
REDOVISNINGSANSVARS BYGGNADER *
1. För att redogöra för ansvar av byggnaderkännetecknas av ekonomiska, sociala och miljömässiga konsekvenserna av sina misslyckanden, finns tre nivåer etablerade: i - högre II - normal, III - minskas.
ökad nivå av ansvar bör tas för byggnader och anläggningar, om fel uppstår kan leda till allvarliga ekonomiska, sociala och miljömässiga konsekvenser( tankar för olje- och petroleumprodukter med en kapacitet på 10.000 m3 eller mer, rörledningar, industribyggnader med spännvidder av 100 m och mer, anläggningar av kommunikations höjd100 m och mer, samt unika byggnader och strukturer).
normal nivå av ansvar bör tas för byggnader mass konstruktion( bostäder, offentliga, industriella, jordbruks- byggnader och anläggningar).
Minskad grad av ansvar ska tas för byggandet av säsongs eller hjälp( växthus, växthus, sommar paviljonger, små lager och liknande anläggningar).
_____________
* Denna ansökan är en 5 § GOST 27.751-88 med ändringar som godkänts av RF statliga kommittén för arkitektur och konstruktion av 21.12.93 № 18-54.
2. Vid beräkning av bärande konstruktioner och skäl att överväga ansvars reliabilitetskoefficienten gn, tas lika: till den nivå av ansvar I - större än 0,95, men inte mer än 1,2;för nivå II - 0,95;för nivå III - mindre än 0,95, men inte mindre än 0,8.På
ansvar tillförlitlighet koefficient som skall multipliceras med en belastningseffekt( inre krafter och rörliga strukturer och de grunder, och effekter som orsakas av belastningar).
Anm. Denna punkt gäller inte för byggnader och anläggningar, med hänsyn tagen till ansvar återfinns i gällande bestämmelser.
3. Nivåer av byggnader och konstruktioner ansvars bör också övervägas när man fastställer kraven för hållbarheten av byggnader och konstruktioner, sortiment och volym av tekniska undersökningar för konstruktion, inrättandet av regler för godkännande, testning, underhåll och teknisk diagnostik av byggobjekt.
4. Klassificeringen av objektet till en viss nivå av ansvar och val GN koefficientvärden producerade allmänna designer i samråd med kunden.
2. VIKT STRUKTURER OCH SKÄL
2,1.Normativa värde prefabricerade vikt som skall fastställas på grundval av standarder, arbetsritningar eller pass uppgifter tillverkare, andra byggnadsstrukturer och mark - för utformningen storlek och specifika vikt material och mark med avseende på deras fuktighetsförhållanden i byggande och drift av byggnader.
2.2.Säkerhetsfaktorer för last gf vikt av strukturer och jordar ges i tabell.1.
Tabell 1 Strukturer
| strukturer och jord typ | lastsäkerhetsfaktor gf |
| Konstruktioner: | |
| metall | 1,05 |
| betong( med en genomsnittlig täthet av mer än 1600 kg / m3), betong, murverk, förstärkt murverk, trä | 1,1 |
| betong( med en genomsnittlig täthet av 1600 kg / m3 eller mindre), isolering, utjämning och efterbehandling skikten( plattmaterial i rullar, infiltration, kopplare, etc.) utförs: | |
| fabrik | 1,2 |
| på byggsite | 1,3 |
| Mark: | |
| i natur fastställaii | 1,1 |
| bulk | 1,15 |
Anmärkningar: 1. Vid kontroll av stabiliteten hos strukturer på bestämmelserna mot tippning, liksom i andra fall, när minskningen i vikt av strukturer och jordar kan förvärra arbetsvillkoren för byggande, bör lösa, med viktstruktur eller del därav, pålitlighetsfaktorn för lasten gf = 0,9.
2. Vid bestämning av belastningen på marken bör beakta belastningen av lagrade råvaror, utrustning och fordon som ska överföras till marken.
3. För metallstrukturer i vilka de ansträngningar som dess egen vikt överstiger 50% av den totala ansträngning bör vara gf = 1,1.
9. annan last
Vid behov, under förutsättning för regleringar eller in beroende på villkoren för byggande och drift av byggnader bör ta hänsyn till andra belastningar som inte ingår i dessa regler( särskild bearbetning belastning, fukt och krympningseffekter, vindpåverkan, vilket en aerodynamiskt instabilfluktuationer som galloping, buffeting).
