2. Glavne vrste vijakov in njihov obseg
2.1.Z oblikovanjem so vijaki razdeljeni na naslednje vrste: ukrivljeni;s sidrno ploščo;spojina s sidrno ploščo;Odstranljive s sidro;Neposreden;s koničastim koncem.
2.2.Ker se postopek za pritrdilne vijake razdeli na betonskih temeljev montiran za nameščena na končnih skladov ali druge strukturne elemente v izvrtane ali pripravljenih "vdolbinic."
ukrivljene vijake in sidrna plošča pritrjena na betonski temelj voditi na sl.1.
Sl.1. vijaki, nameščeni v temelj pred betoniranjem
, a - ukrivljeni;b, c, d - s sidrno ploščo;E, F - komponenta na sidrno ploščo
odstranljivimi vijaki nameščeni po betoniranje temeljev v posebnih sider, vnaprej določena v telesu temelja, so prikazani na sl.2.
sl.2. Odstranljive vijaki nameščeni po betoniranju temelj
in - z ravnim sidrno ploščo( M12-M48);b - z lito sidrno ploščo( M56-M125);V - privarjena sidrna plošča( M56, M100)
ukrivljen vijaki nameščeni v vdolbinice, so prikazani na sliki 3.
Sl.3. vijaki so nameščeni v "vdolbinic", če vnaprej temeljih
neposredno vijaki nameščeni v izvrtino gotovih temeljev in sidranimi sintetično lepilo( epoksi, siloksan) ali preko cement, pesek metodi zmes vibrozachekanki prikazan na sl.4.
sl.4. direktni vijaki nameščeni v izvrtino gotovih temeljev
- premična sintetično lepilo( in s № 209305. .);b - zavarovana z cement, pesek zmes procesno vibrozachekanki a( .. in № 419.305)
vijaki razpornih tipa s stožčastim koncem, ki je vgrajen v izvrtino gotovih temeljev in zavarovani s ekspander Collet ali cement, pesek Postopek malta vibro, je prikazano na sliki.5.
sl.5. Sorniki, Razpirni tipa s stožčastim koncem, ki je vgrajen v izvrtino gotovih temeljev
- premična s pomočjo razpirnega Collet( in s № 539170. .);b, - vibro premična način( in s № 737 573 in 763 525 ter iz №. ...) z dne cement, pesek malta
distančnih vložkov( v nadaljevanju mozniki) so nameščene v izvrtane vrtine gradbene elemente( stene, stebri, itd)in fiksne z uporabo distančnikov so prikazane na sl.6.
Sl.6. čepov distančnike, ki so nameščeni v izvrtino montažne
, b - razmik moznika čep( M8-M24)( kot pri №1225936. .);c - moznik, distančnik( M6-M20);1 - distančnik;2 - raztezna steza;3 - matica;4 - distančni rokav;5 - a razžemna zamašek;6 - pritrdilni vijak
2.3.V skladu s pogoji delovanja so vijaki razdeljeni na konstrukcijo in konstrukcijo.
za poravnavo so vijaki, stres povzroča med delovanjem konstrukcije in delovanja opreme. Z
so konstruktivni vijaki predvidena za vgradnjo objektov in naprav, ki stabilnosti pred odlaganjem ali premikajo iz lastne teže strukture ali opreme. Strukturne vijaki so namenjeni za poravnavo objektov in naprav v času njihove vgradnje in zagotoviti stabilno delovanje objektov in naprav v obratovanju, kot tudi za preprečitev nenamernega premika.
Dinamična raven je nastavljena glede na vrsto in naravo opreme.
2.4.Vijaki za montažo objektov in naprav morajo biti izdelane v skladu z GOST 24.379,0 "vijaki za temeljev. Splošni tehnični pogoji" in GOST 24.379,1 "vijaki za temeljev. Zasnova in mere."
Klasifikacija sornikov v skladu s predpisanimi standardi je podana v tabeli.1.
Tabela 1
Slika| tipa vijak | nazivni navoj premer d , mm | GOST 24379,1 | |||
| 1 | in c | ukrivljena sidrna plošča | 12-48 tipa | .1 | Version 1 |
| b | tip 16-48 | .2 | Verzija 1 | ||
| v | 56-140 | različica 2 | |||
| g | 100-140 | Verzija 3 | |||
| d | Composite sidrno ploščo z | 24-48 | Različica 1 | ||
| e | 56-64 tipa | .3 | različica 2 in | ||
| 2 | Snemljiva vpenjalna naprava | 24-48 | Verzija 1 b tip | ||
| 56-125 | .4 različica 2 | ||||
| v | 56-100 | Verzija 3 | |||
| 3 | Ukrivljena jamic | tipa 12-48 | .1 | Različica 2 | |
| 4 | Neposredno lepilo in cement, pesek vibrozachekankoy | 12-48 tipa | .5 | - | |
| 5 | C in konični konec | 12-48 tipa | .6 | ||
| Različica 1 Različica 2 b | |||||
| v | Version 3 |
2.5.Vijaki ukrivljeno( glej. Sl. 1 a) so namenjeni za pritrditev objektov in tehnološke opreme v primerih, ko višina temelja ni odvisna od globine tesnjenje vijakov v beton.
2.6.Vijaki s sidrno ploščo( glej. Sl. 1 b, c, d), ki ima manjšo globino v primerjavi z tesnilni vijaki ukrivljena, je priporočljivo, da se uporablja v primerih, ko višina temelja, ki ga globina tesnilnih vijaki v beton določena.
2.7.Vijaki komponente s sidrnimi ploščami( glej. Sl. 1 d, e) se uporabljajo v primerih namestitve z rotacijo ali drsna( npr med sestavljanjem vertikalni cilindrični aparata kemijski industriji).V teh primerih stročnica ter s spodnjim čepov sidrne plošče nameščene v matriki pri betoniranju temelj, in zgornji zatič na vijak priklapljanje celotno dolžino nit po namestitvi skozi luknje v nosilnih delih.
dolžina privijanje čep v cev ne sme biti manjša od 1,6 premer sornika nit.
2.8.Ukrivljene zapahi in sidrna plošča pritrjena na betonske temelje prevodnika na posebnih napravah, nujno ohraniti svoj oblikovalski položaj pri betoniranju.
2.9.Odstranljive vijaki( glej. Sl. 2), je priporočljivo, da se uporablja v glavnem za pritrditev težka valjanje, kovanje in drugo električno opremo, ki povzroča velike dinamične obremenitve, in v tistih primerih, ko so vijaki med delovanjem naprave, ki je predmet morebitne zamenjave.
Pri namestitvi paleto odstranljivih vijakov temelj je položen le sidrne armature( sidra) in Ostra oblikujejo prosto cevi po napravi temelje.
2.10.Ukrivljene vijaki, nameščeni v "jame" končal kleti( gl. Sl. 3), ki mu sledi Vpetost betonskih vodnjakov se priporočajo za montažo opreme in gradbenih struktur v primerih, ko ni mogoče namestiti vijake v izvrtine.
2.11.Vijaki neposredno sintetična lepila( epoksi ali siloksan) in zavarovana z cement, pesek zmes procesno vibrozachekanki a( .. glej sliko 4) je priporočljivo za pripenjanje konstrukcije in proizvodno opremo s r asimetrije cikla ravni ³ 0,6 - vijak zasintetična lepila in r ³ 0,8 - za vijake za zaščito pred vibracijami.
vijaki, zavarovane z epoksi lepilom, se lahko uporabi pri načrtovanju zunanji temperaturi minus 40 ° C in pri segrevanju na beton 50 ° C, vijaki, lepilni sidranimi siloksan - oziroma minus 40 ° C in 100 ° C
2.12.Vijaki razpirno tipa sidranimi preko razpirnega Collet( glej. Sl. 5a) in ekspanzijski vtiči( glej. Sl. 6) za pritrditev delov in opreme, ki se srečujejo statične in vibracijske obremenitve( r ³ 0,9).
2.13.Vijaki s stožčastim koncem, premična cement, pesek Postopek malte vibro( glej. Sl. 5b, c), priporočljivo za pričvrstitev konstrukcij in procesne opreme, razen opreme, ki povzroča znatne dinamične in udarci( pritisne kovanja opreme, valjanjezabojniki, elektromotorji z visoko močjo itd.).
Opomba. Vijaki s koničnim koncem različice 2 so izdelani z izkrcanjem, različica 3 - z vijačenjem stožčaste tuljave.
2.14.Vijaki, ki so nameščeni v izvrtane vrtine končal kleti se ne sme uporabljati za pritrditev z nosilnimi stebri zgradbe, ki je opremljen s voznih dvigal, kot tudi pri visokih zgradb in struktur, kar je osnovni veter obremenitev.
Za vijačenje zgornjih konstrukcij je dovoljeno uporabiti vijake s koničastim koncem, ki so nameščeni s potapljanjem vibracij.
Istočasno mora biti globina pritrditve sornika najmanj 20 d .Ko
dejavnosti, ki zagotavljajo zanesljivost in vzdržljivost pritrdišča( povečana globina sajenja, dodatna sidra naprave, itd), ti modeli dovoljena pritrdilne vijake druge vrste, nameščene v izvrtano luknjo gotovih temeljev, odobritev - razvijalec teh vijakov.
2.15.Za pritrditev tehnološke opreme je dovoljeno vgraditi vijake s premerom več kot 48 mm v vodnjake z ustrezno tehnično in ekonomsko upravičenostjo ter z razpoložljivostjo vrtalne opreme.
2.16.Expansion čepi so namenjeni za zavarovanje glavni sanitarni, električne in prezračevalne naprave, kot tudi okrasne elemente, obloge, itd. . so
modelov in velikosti stene svečke prikazano v dodatku.1.
2.17.Klini so namenjeni za strukturno konsolidacijo različnih manjših kosov opreme, kot tudi kovinskih konstrukcij in njihovih delov okrasnimi oblogami in drugih elementov na temelje, stene in drugih gradbenih konstrukcij iz betona, armiranega betona in opeke.
Tehnična dokumentacija za moznike razvija VNIImontazhspetsstroy.
2.18.Pritrdilni vijaki s stožčastimi razporniki in distančniki se lahko vgradijo takoj po namestitvi vijakov in zatičev.
3. Izračun vijakov
3.1.Obremenitev deluje na vijakih o naravi vplivov so razdeljeni v statične in dinamične. Obseg, smer in narava obratovalnih obremenitev na opremo, na vijake je treba navesti v delo za oblikovanje temeljev za opremo.
3.2.Mack jekel izračuna vijake delujejo na oblikovanje zimskih zunanjih temperaturah do minus 65 ° C inclusive, je treba upravljati v skladu z navodili tabeli.2.
TABELA 2 Izračunano
| pozimi zunanja temperatura, ° C | od -40 ° C in nad | od -40 do -50 ° C, | od -51 do -65 ° C |
| vrsta jekla | VSt3kp2, VSt3ps2, St20 | 09G2S-C6 10G2S1-6 | 09G2S-8 10G2S1-8 |
opomba. Vijaki dovoljene proizvodnja drugih vrst jekel, mehanske lastnosti so lastnosti, ki niso nižji jekla, navedene v tabeli.2.
3.3.Vijaki za pritrditev konstrukcij pri zunanji temperaturi minus 40 ° C in višja treba ogljikovega jekla VSt3kp2( GOST 380) in za montažo okovje - ogljikovega jekla VSt3ps2( standardno 380) ali konstrukcijskega jekla St20( GOST1050).Za
vijaki 56 mm ali več s premerom se lahko uporablja pod enakimi temperaturnih pogojih Nizko legirana jekla 09G2S-2 in 10G2S1-2( GOST 19.281).
3.4.Za pritrditev posode in naprave za predelavo in shranjevanje eksplozivnih izdelkov, kot tudi za pritrjevanje aparat kolone tipa v predvidenem zimskem zunanji temperaturi minus 30 ° C vključujoče, ki naj se uporablja VSt3ps3 nerjavečega jekla( jekla, namesto VSt3ps2);ko zunanja temperatura minus 31 do 40 ° C - St20 razred Jeklo po GOST 1050.
3,5.Ko ocenjen pozimi zunanje temperature do minus 65 ° C nizko legirana jekla 09G2S 10G2S1-8-8 morajo imeti žilavost ni nižja od 30 J / cm2( KGF x m3 / cm2) pri testni temperaturi -60 ° C.
3.6.Strukturne zapahi v vseh primerih je treba dovoliti, da proizvodnja jekla VSt3kp2 GOST 380.
3.7.Izračunana natezne trdnosti vijaki kovine RVA treba vzeti iz tabele.3.
premer Tabela 3
| vijak, mm | kovine Izračunana natezna trdnost RVA , MPa | ||
| VSt3ps2, VSt3kp2, St20 | 09G2S | 10G2S1 | |
| 145 | 185 | 190 | |
| 10-30 36-56 64-80 | 145 | 180 | 180 |
| 145 | 175 | 170 | |
| 90-100 110-140 | 145 | 170 | 170 |
| 145 | 170 | 165 |
3.8.Vsi vijaki morajo biti priviti s količino prednapenjanje F, na statične obremenitve, ki jih je treba predpostaviti, da so: F = 0,75 P za dinamične obremenitve Č = 1,1r, pri čemer je P - izračunana obremenitev na sorniku.
za gradnjo stavbe( jeklenih stebrov stavb, itd), vijaki se lahko izvajajo v standardni ročnega orodja z izredno veliko truda( ustaviti) na vijaku.
3.9.Prečni presek vijakov( z navojem) je treba določiti s pogojem, da je moč s formulo v
ase = / RVA P,( 1)
kjer da = 1,35 - za dinamične obremenitve; za = 1,05 - za statične obremenitve. Za
snemljivi vijake z sidrnih plošč prosto nameščen v cevi, koeficient do dinamičnih obremenitev sprejetih enako 1,15.
3.10.Delovanje dinamičnih obremenitev vijake oddelek izračuna po formuli( 1), test vzdržljivosti formulo
ASA = 1,8 cm do P / RVA ( 2)
kjer c - koeficient obremenitve,v skladu s tabelo.4, odvisno od modela sornika; m - koeficient upošteva faktor lestvice, vzeti iz tabele.5, v odvisnosti od premera sornika; - koeficient odraža število ciklov prejeli na mizo.6.
Tabela 4
| Izdelave vijaki | C okončine | s sidrno ploščo | Neposredno Koničnost( distančniki) vijaki premer | ||
| ( navoji) d, mm | 12-48 | Gluhi 12-140 | Odstranljivi 56-125 | 12-48 6-48 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Skice |  |  |  |  |  |
| globina Vpetost H iz pogoja sprejmejo RVA = 145 kPa | |||||
| največja globina vdelavi H | 25 d | 15 d | 30 d | 10 d | 10 d ( 8 d ) * |
| najmanjša razdalja med osema vijakov | 6 d | 8 d | 10 d | 5 d | 8 d |
| MiniČ oddaljenost od osi sornika na rob temelja | 4 d | 6 d | 6 d | 5 d | 8 d |
| zasedenosti c | 0,4 0,4 | 0,25 0,6 0,55 | |||
| koeficient obstojnost pri zatezanje | 1,9( 1,3) ** | 1,9( 1,3) | 1,5 | 2,5( 2) | 2,3( 1,8) |
* V oklepaju je navedena Vpetost globino vijakov premera manj16 mm.
* V oklepajih so vrednosti dejavnik statične obremenitve. Tabela 5
premer
| vijak, 10-12 mm | 16 | 20-24 30-36 42-48 | 56-72 80-90 100-125 | 140 | |||||
| m | 1 | 0,9 1,1 1,3 | 1,6 | 2 | 1,8 2,2 2,5 |
| Tabela 6 število ciklov | 0,05 x 106 0,2 x 106 0,8 x 106 | 2 x 106 5 x 106 inveč | |||
| to spektakularen | 3.15 | 2,25 1,57 1,25 | 4 |
3.11.Pri izračunu pritrdišča silo konstrukcij predhodne privijanja vijakov in območja prečnega prereza je treba opredeliti za statične obremenitve, če se projekt ni izrecno navedeno.
3.12.(. Slika 7), ko je skupina določanju vijake za pritrditev opreme ocenjena vrednost obremenitve P na eni sornika, je treba določiti za najbolj obremenjenem vijak formulo
,( 3)
kjer N - izračuna normalne sile; M - oblikovanje upogibni moment; n - skupno število vijakov; y1 - oddaljenost od osi vrtenja na najbolj oddaljenem skupnem sorniku v nateznem območju; il - razdalja od osi tečaja za i -tega vijaka se tako šteje kot raztegnjena in stisnemo vijaki.
Sl.7. Skica napora presojo v skupini nastavitev vijakov za pritrditev procesne opreme
nihalne osi, se lahko sprejme skozi težišče podporno površino opreme.
3.43.Za ñêâîçíûõ jeklenih stebrov z izolirano bazo vrednost izračunana natezne obremenitve na eni sornika, je treba določiti s formulo
P =( M - NB ) / NH ,( 4)
kjer M in N - upogibni moment in vzdolžno silo skozi kolono vrhu temelja; h - razdalja med osema veje kolone; n - število zapahi stolpcev vej; v - oddaljenost od kolonsko preseka težiščem na os stisnjene veje.
3.14.Za podatkovne baze jeklenih stebrov za neprekinjeno vrsto znesek ocenjene obremenitve, na eni raztegnjeno vijaka, ki ga določi formulo
P =( slika 8).( Rb BS x - N ) / n, ( 5)
kjer N- osna sila v koloni; Rb - odpornost zasnova betonskega temelja do osno stiskanje se vzame, odvisno od konkretnega razreda tabeli.7; n - raztegne število vijakov, razporejenih na eni strani dna kolone; BS - širina podpora osnovne plošče s kolone; x - višina stisnjenega betona coni pod podpora osnovne plošče s kolone s formulo
določena,( 6)
kjer la - oddaljenost od rezultante sil v raztegnjenega sornika na nasprotni površini plošče;C - razdalja med osjo kolone na os sornika; E0 - ekscentričnost obremenitve.
Sl.8. Skica sil v podpornih stebrov preseka za jeklo strnjeni
tabeli 7
| betona | razreda B10 B15 | V12,5 | B20 B25 B30 | |||
| Rb, MPa | 5,8 7,3 8,7 | 11,5 | 14,5 | 17 |
stisnemo višina x cona omejeno stanje
x £ xR la, ( 7)
čemer
xr =.( 8)
v formuli( 8) in Rb RVA v MPa.
Kadar x & gt; XR la , je treba okrepiti konkretno razred temeljni ali povečanje osnovne plošče ali zagotoviti bočno ojačitev.
3.15.Količina sile prednapetega sornika - pri zaznavanju horizontalnih( strižnih) sil v ravnini priključne opreme z osnovo za strižne povezave upora( ne dovoli premik podporne strukture za reže med vrtljivim sornikom in vrtine steno stekla) je treba določiti s formulo
F1 = do( Q - NF ) / NF, ( 9)
kjer Q - izračunana strižna sila, ki deluje na referenčno ravnino; N - normalna sila; f - koeficient trenja sprejme enako 0,25; n - število vijakov; na - koeficient zaostritev stabilnost prejeli na mizo.4.
3.16.Z kombiniranega delovanja vertikalno in horizontalno( strig) prisili količino sile F0 zategovanja treba določiti s formulo
F0 = F + F1 / do .(10)
območje prečnega prereza vzdolž navoju vijaka v tem primeru se določi s formulo
ASA =( da do + F1 P) / do RVA ,( 11)
kjer da - pritrdilna stabilnost koeficient prejelaTabela.4.
3.17.Spojine sdvigodopuskayuschih strižna sila Q zaznava zaradi strižnih upor sornika gredi in se določi s formulo
Q £ 0,6 ASA RVA n. ( 12)
skupno delovanje P osno The in strižnih sil Q njihove dopustne vrednosti lahko opredeli s formulami:
P £ 0,6 ASA RVA n ;(13)
Q £ 0,4 ASA RVA n ;(14)
kjer n - število vijakov. Količina sila
F2 začasne zategovanje vijakov v tem primeru se določi s formulo
F2 = ASA RVA / 2 .( 15)
3.18.Rezalni sila Q deluje v ravnini upogibni moment, za skoznje jekla stolpcev, ki ima ločene baze pod stolpci veje pustimo zaznati silo trenja pod stisnjenih stolpcih regijo in določi stanje
Q £ ž [ M + N ( h - v )] / h, ( 16)
kjer zapisi enake kot tiste v formuli( 4).
strižna sila jekleni stebri strnjeni, kot tudi skozi kolone pod delovanja strižne sile pravokotno na ravnino upogibnega momenta( Svjaseva stolpec) pustimo, da zaznavajo silo trenja od učinkovanju vzdolžnih sil in navora sornika in izračuna po formuli
Q £ f ( N ASA RVA / 4 + N ),( 17)
kjer N - minimalno vzdolžno silo, ki ustreza obremenitvi na katerega je definirana strižno silo; n - število vijakov za pritrditev stisnjenih stolpcev ali števila vej stisnjeni zapahi, razporejenih na eni strani temeljnih stebrov( stolpca za trdnega tipa); f - koeficient trenja sprejme enako 0,25; ASA - presek vijaka.
3.19.Vijake je treba priviti, praviloma vrednost navora md , n x m, katere vrednost je treba določiti s formulo
Mcr = F x, ( 18)
kjer Č - prednapenjanje sile vijakov; x - koeficient ob upoštevanju geometrijske dimenzije nit, trenja na koncu matice in navoje na prejete mizo.8.
Tabela 8
| premer vijakov, mm | x , premer m | vijak, mm | x , m |
| 10 | 56 | 2 x 10-3 1,4 x 10-2 2,4 x 10-3 | |
| 12 | 64 | 1,7 x 10-2 | |
| 16 | 3,2 x 10-3 1,9 x 10-2 | 72 | |
| 20 | 4,4 x 10-3 2,1 x 10-2 | 80 | |
| 24 | 5,8 x 10-3 2,3 x 10-2 | 90 | |
| 30 | 75 x 10-3 2,5 x 10-2 | 100 | |
| 36 | 110 | 9 x 10-3 2,8 x 10-2 1,1 x 10-2 | |
| 42 | 125 | 3,2 x 10-2 1,2 x 10 | |
| 48 | 140 | -2 3,5 x 10-2 3,20 |
.Minimalna globina vpetost jeklenih vijakov VSt3kp2 v osnovnem( dimenzija H) za beton V12,5 razred naj bi tabelo.4.
V drugih vrst jeklenih vijaki ali drugi razred betona Vpetost globina pa je treba opredeliti s formulo
But ³ H m1 m2, ( 19)
kjer sta m1 - razmerje med izračunano natezno trdnostjo betona razreda V12,5 izračunanemu uporasprejeti konkretni razred; m2 - izračunano razmerje natezna trdnost kovinskih vijakov sprejet jekla in izračunana natezna trdnost jekla VSt3kp2.Za premera
polža 24 mm ali več, nameščeni v vdolbinice končnih temeljev, morajo m1 koeficient enaka enotnosti.
vrednosti izračunane natezno trdnostjo betona RVT odvisno od konkretnega razreda so navedene v tabeli.9.
Tabela 9
| razreda B10 betona | V12,5 | B15 | B25 | B20 B30 | ||
| RVT, 0,61 MPa | 0,7 0,8 1,1 | 0,95 | 12 |
za te materiale uležiščevalnim sidro rokav najmanjšo globino distančnika( .. Slika 6C) naj bi H = 6 d , ob upoštevanju naslednjih konstrukcijskih parametrov količin: zasedenosti c = 0,4;Stabilnost koeficient zatezanje da = 1,3( pri dinamične učinke = 1,9);razdalja med osema moznikov - vsaj 5 d, od roba temelja z osjo moznike - 6 d .
3.21.Globina zatesnitev stenskih čepov nameščenih v mehkih materialov( opeka, ekspandirane gline), je treba povečati z 2 d primerjavi s podobnim globino vdelavi sider nameščenih v konstrukcijah iz betona razreda V12,5.
3.22.Za zapahi uda globino strukturno sajenje v beton, se lahko sprejmejo enak 15 d, zapaha s sidrnimi ploščami - 10 d , zapah nameščen v vrtini, - 5 d .
3.23.Najmanjša dovoljena razdalja med osema vijakov od osi do zunanjega roba temelja so prikazani v tabeli.4.
razdalje med vijaki in vijakov od osi do roba temelja je dovoljeno zmanjša na 2 d z ustreznim povečanjem Vpetost 5 d.
razdalje od osi sornika na rob temelja se lahko zmanjša za eno premerom s posebno ojačitveno navpični stranici temelja v napravi vijaki.
V vseh primerih je razdalja od osi sornika na rob temelja ne sme biti manjša od 100 mm, za vijake s premerom 30 mm do vključno 150 mm, za vijake 48 mm v premeru in 200 mm za premer polža 48 mm.
3.24.Pri namestitvi dvojnima polžema, na primer za pritrditev podporne jeklene stebre stavb, mora zagotoviti skupen sidrno ploščo z razdaljo med luknjami projekta enake velikosti med osema vijakov ali vgrajujejo z enim vijakom "podaljšane" v globino. Globina Setveni paru vijake kdaj naj bo razdalja med svoje osi 8 d ali več določenih 15 d , na razdalji manj kot 8 d - 20 d.
oddaljenost od roba plošče na os sornika treba dajati vsaj 2 d, čemer mora biti površina sidrna plošča vsaj 32 d2 .
3.25.Izračunane površine presekov vijakov( z navojem) v odvisnosti od premera navedenih v tabeli.10.
TABELA 10 Premer svornika
| d | izračunana površina prečnega prereza vijakov navojno ASA, | cm2 Premer svornika d | izračunano območje prečnega prereza vijakov navojno ASA, cm2 |
| M 10 M | 0571 | 20,29 | |
| 56 M 12 M | 0842 | 26,75 | |
| 64 M 16 M | 1,57 | 72'6 | 34,58 |
| M 20 M | 2,45 | 80'6 | 43,44 |
| M 24 M | 3,52 | 90'6 | 55,91 |
| M 30 M | 5,60 | 100'6 | 69,95 |
| M 36 | 8,26 | M 110'6 | 85,56 |
| M 42 M | 11,2 | 125'6 | 111,91 |
| M 48 M | 19,72 | 140'6 | 141,81 |
3.26.Premeri strukturnih vijakov morajo biti navedene v delo za oblikovanje temeljev. V odsotnosti navodil so premeri strukturne vijakov dodeljena v skladu s premerom luknje v nosilnih delih opreme.
primeri izračunov so navedeni v Dodatku vijaki.2 tem priročniku.
4. No tvorba iz betona in armiranega betona
4.1.dobro izobraženi v betonskih in armirano betonskih so orodja, tehnične lastnosti, kar bi povzročilo v dodatku.3 tega priročnika.
4.2.dobro izobraženi v beton in beton je treba opraviti na označevalni ali preko lukenj za temeljenje vijaki v okvirju vnaprej kalibrirano opremo.
4.3.Označevanje mest montažo zapahi opravi: a) z običajnimi metodami geodetski zasedi, priporočeni oprema in luknje os razpored jedro barvo olja;b) vzorec( odstrani iz načrta sidro) uporabljati kot prevodnik;c) iz predhodnega postavitev z nakernivaniem lokacijah vijake skozi luknje v okvirju.
4.4.Razdelitev luknje mora biti strogo v skladu z merami v skicah.
napaka označevalni vijakov luknje ne sme biti več kot 50% od dopustnih odstopanj osi lokacije temeljnih vijakov. Točnost
označevanje osi lukenj ne sme biti manjša od vrednosti za razmerje določi:
, ( 20)
kjer dx in dy - obseg odstopanjih od želenih dimenzij, položajno koordinato osi luknje; D - premer lukenj sornika v okvir opreme; d - premer temelj vijak.
4.5.vrtine izobraževanje tehnologija mora biti v skladu z veljavnimi tehničnimi specifikacijami predpisov o delovnih in varnosti.
4.6.Za tvorbo vrtin s premerom nad 60 mm Buster vrtanje priporočljivo v dveh fazah. Prvič, kot je izvrtana 50-60 mm v premeru, in nato - želeni premer.
4.7.Vrtanje železobetona z zgornjo armaturo se lahko izvede, če je potrebno z rezom skozi armaturo ujete v odseku tudi s pomočjo kisika in acetilena gorilnika ali metoda električnega obloka.
4.8.Za vrtanje lukenj za vijake in stožčastih vložkov( glej. Sl. 5, 6), ki se uporabljajo elektriko in Buster ali vrtanje opremljeni z diamantno jedro nož.
4.9.Pri vrtanju bitov in diamant bitov opremljene s trdimi zlitinami, potrebnega pretoka vode za hlajenje območje obdelave. Pretok vode je odvisen od premera vrtine. Ko je premer izvrtine 25 mm porabe vode 1,5 l / min in pri premeru nad 25 mm - do 2,5 l / min.
4.10.Premer luknje vijaka za neposredno sintetičnih lepila( epoksi ali siloksanskih) mora biti 8-12 mm večji od premera sornika.
4.11.Premer vrtine neposrednem vijakov zavarovane s cement, pesek mešanico procesov vibrozachekanki, z dimenzijami pečatenje določi( glej. Adj. 5).
4.12.Premer luknje za koničnih polžev, zavarovane s širitvijo Collet in odstopanj velikostih vodnjakov, vzetih iz tabele.11.
Tabela 11
| jamic premer premer sornika | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| mm mm | 16 | 22 | 28 | 32 | 40 | 50 | 60 | 68 |
| odstopanja mm | 1 1,5 | 43 |
4.13.Premer vrtine v obliki stožca vijakov moč pritrditi cement, pesek malta z vibro določen premer Dkor bitov za vrtine in v skladu s tabelo.12.
Tabela 12
| premer vijakov, mm Premer kronskega | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| Dkor ( izvrtina premera) mm | 30 | 30 | 40 | 43 | 52 | 60 | 70 | 80 |
4.14.Dimenzije vrtin za ukrivljene vijakov je treba sprejeti v skladu s tabelo.13.
Tabela 13
| naredil skico | zapahi Premer, mm | naredil Velikost mm |
| V | L | |
| 12 | 100 | 300 |
| 16 | 400 | |
| 20 | 150 | 500 |
| 24 | 600 | |
| 30 | 200 | 750 |
| 36 | 900 | |
| 42 | 250 | 1050 |
| 48 | 1200 |
razdalji od ploskvi in na zunanjo površino temelja mora biti premer najmanj 50 mm, zapah 12 do 24 mm in 100 mm - zavijak premera 30 do 48 mm.
je mogoče proizvajati krožne vodnjake, ki so jih vrtanje v končnem kleti z diamantnimi orodji. Premer vrtine morajo biti velikosti B.
4.15.Premer luknje opredeljujejo dimenzije moznika vrtanjem( rezanje) orodja, ki ga prejme zunanjega premera strukturnih elementov zapaha.
5. Namestitev vijakov
5.1.Vijaki ukrivljene in s sidrne plošče( glej. Sl. 1) in sidrne armature odstranljive elemente( glej. Sl. 2), ki se namesti na temelju pred betoniranjem na posebne šablone, strogo pritrditev in zagotavlja oblikovanje pozicij vijake in sidranje ojačitev pri betoniranju temelja.
V teh primerih je priporočljivo uporabiti odstranljivih vodnikov in združiti vijake v blokih, in uporabite lofting blok metode za namestitev vijakov in drugih ukrepov za zmanjšanje porabe kovinski in povečati namestitev natančnost.
5.2.Ko lokacijo ukrivljenega roba temeljenje vijaki upognjeni konec sornika mora biti usmerjena v smeri niza, in kadar se dajejo v kotih - so simetrale.
so spodnji konci vijakov nahajajo v krajih baz praznin( odprtinami, predori, itd), ki se lahko izvajajo ukrivljena( sl. 9), pri čemer je upogibni kot sorniki z navpičnico ne sme preseči 45 ° in ravne dolžina odsek na začetku tesnilnega l je sprejet vsaj 0,5 N.
Sl.9. Vrste ukrivljene vijaki in jih namestite v temeljih
5.3.Namestitev kompozitni vijaki( glej. Sl. 1 d, e) nižji zatič in tulec skupaj s sidrno ploščo je nameščen pred betoniranjem podlage, medtem ko je zgornja vijak zatič v tulec in namestitev prihvatyvaet varjenje, ki je nameščena z rotacijo ali premiki kasneje.
5.4.Nameščanje zapahi v epoksi lepila se lahko opravi pri sobni temperaturi od minus 20 ° C ali več in siloksan lepila 10 ° C in več.Debelina
lepilnega sloja mora biti od 4 do 6 mm.
debelina enakomernost lepilnega sloja je treba zagotoviti postavitve varovalo obroči hladno vlečenih ojačitev žice. Spodnji obroč je nameščen v vdolbino za zapolnitev lepila, vrhu - po namestitvi zapaha.
komponent epoksi lepilo( razen peska) so strupene snovi, in pri delu z njimi morajo biti v skladu z varnostnimi in zdravstvenimi predpisi pri delu z epoksi smol, ki jih mora izpolnjevati državni sanitarni nadzor.
Tehnološki montažo vijaki na sintetično lepilo vezja je prikazan na sl.10.
Sl.10. Postopek za vgradnjo vijaka Diagram na lepilo
1 - vrtalne krone;2 - vrtalna palica;3 - dozirna naprava;4 - lepilo;5 - vijak;6 - Oprema
sestava in priprava sintetično lepilo tehnologiji( epoksidna in silikona), in priporočila za nameščanje vijakov so podane v dodatku.4.
5.5.Vibrozachekanka toga cement, pesek zmes izvedemo v direktni vijaki obročasto režo med sornikom in površino ter s posebno tesnilno napravo. Merilo za dober pečat je mešanica vibrouplotnitelej spontan dvig iz dobro na površje. Nameščanje zapahi vibrozachekanki način, ko je zunanja temperatura ne sme biti nižja od minus 20 °, da dobimo C.Postopek namestitve Postopek
vibrozachekanki vijaki diagram prikazan na sl.11.
Sl.11. Postopek vijaki nastavitev vezja pomeni vibrozachekanki
1 - sveder;2 - vrtalna palica;3 - vijak;4 - vibrator;5 - podaljšek;6 - lijak;7 - tesnilna masa;8 - zmes cementnega peska;9 - Oprema
sestavek in tehnologija priprave mešanice cement, pesek in priporočila za nameščanje vijakov so podane v dodatku.5.
5.6.Distančniki z razpirnega Collet, določene v jamice s snemljivimi montažnih oglasni cevi, ki služijo za potisno Collet( sl. 12).Po pritrditvi sornika v vdolbino odstranite cev.
Sl.12. Vgradnja sornika z razpirnega razpirnega Collet preko snemljivo vgrajena cev inventarja
1 - konično čepov;2 - raztezna steza;3 - cev za montažo inventarja;4 - podložka;5 - Izpušni
matica vijaka ko pritrjevanje ne sme preseči 1,5 d , kjer d - premer sornika.
5.7.V prisotnosti agresivnih industrijskem okolju( Olje, kislino, itd), kot tudi za pritrditev naprave na dinamičnih učinkov za koničnih vdolbinice vijaki Razpirni Kolut mora biti napolnjena z lepilom po predhodnih napenjalnih vijakov.
5.8.Namestitev in pritrditev stožčasto vijak( glej. Sl. 5b, c) cement, pesek zmes, ki jo vibro vijakov v vrtinah napolnjena z raztopino 2/3 njihove globine.
VIBRO vijaki se običajno izvajajo z enakimi instrumenti, ki so vrtine izvrtane z uporabo, kadar je to potrebno, od prehodnih naprav( terminale) ali drugih orodij za vrtanje, ki ustvarjajo translacijsko-rotacijsko gibanje. Za
konstrukcijsko igro nastavitev vijaka v raztopino na vrhu dobro uveljavljenih držalo žično obroči, zagozde itd
procesnih vijaki, ki določajo način vezje vibro prikazano na sl.13.
sl.13. Tehnološka shema vgradnje sornikov s postopkom vibracije vibracij
1 - vrtalni bit;2 - vrtalna palica;3 - zmes cementnega peska;4 - vijak;5 - adapter;6 - vibracijski nakladalnik;7 - Oprema
sestavek in tehnologija priprave cement, pesek malta, ter priporočila za namestitev vijakov so podane v dodatku.6.
5.9.Namestitev in pritrjevanje upognjenih vijakov v vdolbine izvedemo z betonom razreda B15 na drobnozrnatem agregatu.
5.10.Vgradnja spacer čepi rokavov, ki jih nosijo jih prizadeli v izvrtino in kasnejše zamašiti kovine Razpirni svečk s posebnimi trnov.
Tehnološka shema vgradnje distančnikov je prikazana na sl.14.
sl.14. Tehnološka shema vgradnje distančnega džepa
1 - vrtalni bit;2 - vrtalna palica;3 - distančnik;4 - razžmična zamaška;5 - trna;6 - pritrdilni vijak;7 - oprema
5.11.Odstopanja osi betonskih sornikov, sidrne armature in sornikov, nameščenih na končnih temeljih, od načrtovanega položaja ne smejo biti višje od ± 2 mm in višine ± 10 mm.
5.12.Odstopanja od načrtovalnega položaja osi vrtenja za ukrivljene vijake ne smejo presegati ± 10 mm.
5.13.Največji dovoljeni premik zgornjega konca sornika pri upogibanju ne sme presegati 2 d. V tem primeru je deformacija upogibanja vijaka dovoljena le zunaj njegovega navojnega dela.
6. Usklajevanje opreme in konstrukcij
Metode podporne opreme na temelju
6.1.Namestitev opreme na temeljih na naslednji način:
a) s spravo in določitvi stalni člani podporo in naknadno potrditev omaka betonska mešanica "Oprema - osnova"( slika 15b).
b) uskladitev o začasnih elementov podpore, omaka vrzel "Oprema - temelj" in uležajena za določanje paleto strjenega injekcijsko materiala( bespodkladochny montaža, slika 15, a). .
Sl.15. Podporni elementi za usklajevanje in namestitev opreme
so začasni;b so konstante;1 - stisnite nastavitvene vijake;2 - nastavitvene matice z disketnimi vzmeti;3 - zalogovniki;4 - lahke kovinske blazinice;5 - embalaža kovinskih blazinic;6 - klini;7 - podporne čevlje;8 - trda
podpirati prvi način podpiranja prenos opreme, namestitev in obremenitvah obratovanja do temelja prek stalnih nosilnih elementov in omaka ima pomožno, zaščitno namen ali obliko.
Če je treba med obratovanjem nastaviti položaj opreme, se mast ne sme proizvajati, kar je treba zagotoviti z navodili za vgradnjo.
6.2.Pri nameščanju opreme uporabljate kot stalne nosilne elemente pakete z ravnimi kovinskimi podlogami, podpornimi čevlji itd.razmerje celotne površine stiku s podporami Temelj površinskih in celotno območje prečnega prereza ASA zapahi mora biti vsaj 15
6.3.Ko je oprema podprta na betonskem sestoju, se delovne obremenitve iz opreme prenesejo na temelje neposredno s sokovi.
6.4.Zasnova spojev je navedena v montažnih risbah ali v navodilih za namestitev.
Če ni izrecno navedeno v navodilih proizvajalca opreme ali v predlogu oblikovanja vmesnika temelj in vrsto podpornih elementov, ki jo je monter.
Usklajevanje opreme
6.5.Poravnavo( vgradnja v oblikovanje položaju glede na oseh in določenimi oznakami) izvedemo v več stopnjah z doseganjem vnaprej določenih parametrov glede natančnosti, nato višino in vodoravno( vertikalna).Odstopanja
nameščene naprave z nazivno ne sme presegati odstopanja iz prvotne tehnične dokumentacije in navodil za vgradnjo nekaterih vrst opreme.
6.6.Poravnava oprema prilagoditev delavci proizvajajo relativno okvirje ali iz predhodno nameščene opreme, s katero se umerja priključene opreme kinematično ali tehnološko.
6.7.Poravnavo v načrtu( z vnaprej določenimi vijaki) izvedemo v dveh stopnjah: najprej poravnane luknje v nosilnih delih opreme z vijaki( predhodno alignment), nato proizvajajo dajanje strojna zasnova položaj glede na osi glede na temeljih ali predhodno kalibrirano opremo( končno preverjanje).
6.8.Vleka položaj spravo proizvajajo tako konvencionalno nadzor in merilne instrumente in metode opto-geodetski, kot tudi s posebno centriranje in drugih naprav, da se zagotovi nadzor nad pravokotnost, vzporednost in Koncentriranost.
6.9.Uskladitev opreme se izvaja na začasnih( preverljivih) ali konstantnih( nosilnih) podpornih elementih.
Kot začasni( preveri) podporni elementi za uskladitev opreme preden se vlije z betonsko mešanico, uporabite: stisnite nastavitvene vijake;prilagajanje matice s podložkami;inventarji;. Lahkih kovin linijskih itd Pri uravnavanju
s stalnim( -ov) podpornih elementov, ki delujejo in med delovanjem opreme uporabiti: zavitkih ravnih kovinskih ploščic;kovinski klini;podporni čevlji;togi nosilci( betonski blazini).
6.10.Izbira časa( vyverochnyh) elementov za podporo in ustrezno poravnavo tehnologiji, ki jo je monter, glede na težo posameznih opreme enot za montažo, pritrjenih na podlago, in na podlagi ekonomskih kazalcev.
število nosilnih elementov, kot tudi število in lokacijo alignment vijaki priviti ko so izbrani pogoji, da se zagotovi zanesljiva namestitev kalibrirano opremo ob njeni omako.
6.11.Celotna površina ležaja scours( vyverochnyh) nosilnih elementov A m2 , na temelju določimo iz izrazov
£ 6 n ASA + gx 15 x 10-5,( 21)
kjer n - število temeljenje vijaki, zategnjeni pri usklajevanju opreme; ASA - meri prečni presek sidrni vijaki, m2; G - teža Usklajevanje oprema kN.
skupna obremenitev W , kN čas( vyverochnyh) nosilnih elementov je opredeljena z
W ³ 1,3 G + n ASA S0, ( 22)
kjer S0 - napetost začasni privijanje temeljenje vijaki kPa.
6.12.Začasni nosilni elementi morajo biti postavljeni temelji na udobje opreme poravnavo s črtanjem morebitne deformacije delov opreme telesa pod lastno težo in napora pred zaostrovanja vijaki matice.
6.13.Konstantna( podpiranje) nosilna elementa se lahko dajo na kratki razdalji od vijakov. Ko se podporni elementi lahko razporejeni na eni strani in na obeh straneh zapaha.
6.14.Pritrdilna oprema umerjena na položaju jih je treba izvesti s privijanjem vijakov matice v skladu s priporočili Sec.8 tega priročnika.
6.15.podporna ploskev oprema umerjena pozicija treba tesno prilega na sidrnih elementov, stiskanje vijake prilagoditvene - na osnovni plošči, in konstantno nosilni elementi - površina osnove. Gostota prileganje parjenje kovinskih delov, je treba preveriti sondo 0,1 ml debela.
6.16.Oprema za poravnavo tehnologija z vijaki za nastavitev, popis fantov, pritrdilnimi vijaki, kot tudi na trdih betonskih oblog in kovinskih ploščic je podan v dodatku.7.
Fugiranje opreme
6.17.Odlitek oprema mora biti betonski mešanici cementa in peska ali posebne rešitve po predhodnem( za modele sklepov o začasnih podporah), ali po končna( za fuge na fiksne nosilce) vijak natezne matice.
6.18.Debelina gravies oprema pod dovoljeno v 50-80 mm. V navzočnosti o potrditvi opreme podporno površino reber izhaja iz spodnjih robov( sl. 16).
Sl.16. Vožnja pod
omaka opreme 1 - temelj;2 - omako;3 - podporni del opreme;4 - rebro nosilni del
6.19.Omaka v načrtu smejo pokrivati opreme površinske podpore ni manjša od 100 mm. Poleg tega je njegova višina ne sme biti večja od višine opreme osnovnega sloja gravies pod manjšim od 30 mm in ne več kot debelina nosilni pas opreme.
6.20.Gravies površino, ki mejijo na području treba poševnega proč od opreme, ki je zavarovan in olja odpornim premazom.
6.21.Razred štruco ali rešitev, ki jo moč opreme opiranii neposredno na omako treba en korak višje stopnje betonski temelj.
6.22.Površina ustanovitve pred omako mora biti ovir, olja in prahu. Tik pred omaka kleti površino se navlaži, ob izogibanju akumulacijo vode v jamah in jaškov.
6.23.Izdelava opremo Roux pri temperaturi pod 5 ° C, ki se jih ne da predgrevanje mešanice( električno ogrevanje, paro in podobno), ni dovoljena.
6.24.Betonska zmes ali raztopino dovajamo skozi luknje v nosilnem delu ali na opremi izlivne eni strani tako dolgo, kot je nasprotna stran zmesi ali raztopine ni dosegel nivo 30 mm višja od ravni višine ležajno površino opreme.
Zmes ali raztopina krma se mora izvesti brez prekinitve.raven zmes ali raztopina na dovodni strani sme presegati zneska izlivne površine ni manjša od 100 mm.
Za omak opremo lahko uporabimo Pneumosuperchargers beton tipa C-862 ali betonskimi tipa SB-68.
6.25.Hranjenje konkretno zmes ali raztopino je priporočljivo opraviti vibracijski z odlagalno Uporaba pladnja. Vibrator zato ne sme dotikati nosilnih delov opreme. S širino izlitvenega prostora, večjega od 1200 mm, je obvezna montaža pladnja za shranjevanje( slika 17).
Sl.17. omaka naprave z pladenj pogona
1 - opažnih;2 - podpora opreme;3 - pladenj za shranjevanje;4 - vibrator;5 - infuzijska zmes;6 - temelj
Dolžina pladnja mora biti enaka dolžini izlitvenega prostora.
Ne dovolite, da se pladenj vlije v opremo, ki jo je treba vliti. Stopnja
betonske mešanice, ko mora biti omaka s pladnja nad površinsko opremo nosilnega približno 300 mm in konstantna.
Za proizvodno delo na omako priporoča vibratorje z gibljivo gredjo, na primer IV-34, IV-47, IV-56, IV-60, IV-65, IV-67, in drugi.
6.26.Površina lepilom za tri dni po zaključku del mora biti sistematično navlažijo, potresemo žagovina ali pokrijemo s ponjavami.
6.27.Pri uporabi betonskega ometa velikost velikega agregata ne sme biti večja od 20 mm.
6.28.Izbira betona proizvedeni v skladu z veljavnimi predpisi. Polzi betonske mešanice mora biti vsaj 6 cm. Za izboljšanje lastnosti betona omako( redukcijskim krčenje, večjo mobilnost) je priporočljivo injicirati aditiv v rRT količini 0,2-0,3% na težo cementa. Kadar dajemo rRT cementa in vode se zmanjša za približno 8-10%, medtem ko vzdržujemo vodocementni izračunane vrednosti. Kot omako lahko uporabimo peskov beton.
6.29.Za zaščito gravies protikorozijsko prevleko, ki se uporabljajo v korozivnih okoljih, v skladu s poglavjem 2.3.11 snip.
Metode ležaj jeklenih stebrov
6,30.Ob jeklenih stebrov odri industrijske stavbe s predelnimi vej( mrežasti) izvedemo v napolnjenem prilagoditi podporne plošče iz jekla, ki so nameščeni na vsaki veji betona omako( sl. 18).
Sl.18. Seznanjanje jekleni stebri s številko tipa temelj žar
in lokacijo vijakov dodeljenih glede na obtežbo in oblikovanje temeljev. Vijaki so prikazani na sl.19.
Sl.19. Shematski prikaz vijakov za pritrditev jeklenih mrežastih stebrov
6.31.Ob jeklenih stebrov neprekinjenih industrijskih stavb tipa na temeljih trupov se opravi po jeklene plošče privarjena na kolono in nameščenih na temeljenje vijaki z maticami vyverochnymi sledi vdelavi sklop nosilca( sl. 20).
Sl.20. Shema vgradnje jeklenih stebrov neprekinjenega tipa okvirov industrijskih stavb
7. Vijake
7.1.Pri pritrjevanju strojne Matice in vijaki morajo biti priviti z zneskom prizadevanj pred zaostrovanja, navedenih v tehničnih specifikacijah za vgradnjo opreme. V odsotnosti omenjene vrednosti navora pri končni pritrdilni vijak ne sme preseči določeno v tabeli.14.
TABELA 14 Premer svornika
| d, največja | 10 | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| mm dovoljena navora M strukturna privijanja vijaki H x m | 12 | 24 | 60 | 100 | 250 | 550 | 950 | 1500 | 2300 |
7.2.Zategovanje je temeljenje vijaki treba uporabiti ročno ali orodja, kot tudi posebno opremo iz Dodatka.8 tega priročnika. Instrument tipa mora biti določena v projektu dela.
7.3.Izračunane zapahi od 64 mm v premeru splošno morajo biti priviti z vnaprej raztegljive posebnih tipk s hidravličnim tirno krmiljenje sile ali raztezka.
7.4.Zaostrovanje je treba storiti enakomerno. Za strukturne vijaki zaostrovanje se izvaja v dveh "bypass" za oblikovanje - nič manj kot tri "bypass".Vijake je potrebno priviti v zamaknjeno simetrično glede na os opreme.
7.5.Zategovanje vijakov bespodkladochnom način vgradnje opreme( predhodno in končno) poteka v dveh stopnjah. Zadnji obrat je treba opraviti po materialni moči injekcijsko maso, ki ni manjša od 70%.
7.6.Ko je oprema deluje z velike dinamične obremenitve vijaki oreškov, kadar je to potrebno, je treba zaščititi pred odvitjem z njihovo zaklepanje. Zaporna
izvedeno s pomočjo: a) matice;b) vzmetne podložke( GOST 6402);c) blokiranje pranje z zavihki( GOST 13.463).
morali namestiti matice, vzmetne podložke in podložke za zaklepanje je odvisna od vrste in narave opreme in mora biti navedena v opremi projekta.
7.7.Po zaključku cikla, zagon in testiranje opreme je treba matice in vijaki priviti na ocenjeno vrednost navora.
7.8.Zategovanje pri čemer nadzor lahko izvaja na vrednost navora na gibanju ali raztezek območja vrtenja vijakov matice ali tlaka v hidravličnem sistemu posebne gidroklyuchey.
7.9.količina navor na matico vijaka konstruktivno namenskih glede na vrsto in naravo opreme, vendar ne več kot vrednosti, navedene v tabeli.14.
7.10.Izračunane vijaki priviti na vrednost navora MD, n x m, ki je definiran s formulo( 13).
7.11.Stres odstranljive privijanja vijaka, vgrajeni v bazi z izolirno cevjo( glej. Sl. 2) je mogoče krmiliti v obseg čepov raztezek d. velikost stojni vijak raztezek je določen s formulo
d = F ( H + l ) / E ASA ,( 23)
kjer H - globina tesnilni vijak, m; l - višina štrli nad dnom sornika do sredine priviti matico M; = E2 x 108 - elastični material sornika modula kPa.
7.12.Nadzor končne vrednosti vpenjalne sile je dovoljeno, da od kota vrtenja matice.
Za vijaki nameščeni na temelju pred betoniranjem( ukrivljena in sidrna plošča), kot vrtenja matice je treba določiti s formulo
,( 24)
in odstranljive vijaki - s formulo
( 25)
kjer s - navoja.
7.13.Pri določanju razteznostni d vijak treba uporabiti urne kazalce natančnost izravnati in druge naprave, ki omogočajo meritve z natančnostjo najmanj ± 0,02 mm glede na neobremenjenem površine kleti.
rotacije matica kot bi bilo treba določiti z zagozdami Mornet, šablone, kotomeri, in druge naprave, ki zagotavljajo natančne meritve vsaj ± 5 °.
7.14.MCR navor magnituda je mogoče nadzorovati s pomočjo vzdolžnih in navora ključev, navedenih v dodatku.8.
7.15.Pri uporabi redkoudarnyh IE3112 tipa ključe, IE3115A, mora IE3118 navora je treba nadzorovati glede na čas delovanja ključa. Dodatek 1
konstrukcije in dimenzije distančnih vložkov
1. vtično čep razmik, tip 1
Tabela 1
| Simbol Velikost, mm | Teža kg | Izračunana obremenitev, kN | ||||
| d | D | l | L | |||
| DSHR 2-M8 | M8 | 8,5 | 35 | 70 | 0025 | 5( 2) |
| DSHR 2 | M10-M10 | 10,5 | 45 | 80 | 0049 | 8( 3,3) |
| DSHR 2 | M12-M12 | 12,6 | 50 | 90 | 0,08 | 12( 5) |
| DSHR 2 | M16-M16 | 16,6 | 65 | 120 | 0188 | 22( 9) |
| DSHR 2 | M20-M20 | 21 | 80 | 150 | 0356 | 35( 15) |
| DSHR 2 | M24-M24 | 25 | 95 | 175 | 0,61 | 50( 20) |
Namen: utrjevanje opreme in kovinskih konstrukcij pri gradbenih elementov iz betona in opeke.
Material: distančnik stud - vrsta jekla VSt3 GOST 380;Trosilnik Kolut - jeklo razred 20, GOST 1050.
Note. Konstrukcijske obremenitve so za betonske elemente V12,5 razred zgoraj v oklepaju - opeke elementi niso nižje M75.
Sl.1 adj.1. razmik Plug-pin, tip 1
1 - čep razmik;2 - Spreader Kolut
2. vtično čep razmik, tip 2
Tabela 2
| Simbol | Velikost, mm | Teža kg | Izračunana obremenitev, kN | ||||
| d | D | L1 | L2 | L | |||
| ASR 1-M8 | M8 | 10 | 35 | 50 | 70 | 0028 | 5 |
| ASR 1-M10 | M10 | 12 | 45 | 65 | 85 | 0052 | 8 |
| ASR 1-M12 | M12 | 15 | 50 | 70 | 100 | 0089 | 12 |
| ASR-1 M16 M16 | 20 | 65 | 90 | 130 | 0204 | 22 | |
| ASR-1 M20 M20 | 24 | 80 | 110 | 160 | 0392 | 35 | |
| ASR-1 M24 M24 | 30 | 95 | 130 | 190 | 0672 | 50 |
Namen: utrjevanje opreme in kovinskih konstrukcij pri gradnji betonskih elementov.
Material: distančnik stud - vrsta jekla VSt3 GOST 380;Trosilnik Kolut - jeklo razred 20, GOST 1050.
Sl.2. adj.1. vtično čep razmik, tip 2
1 - distančnik pin;2 - Spreader Kolut
3. vtično stročnica
razmik Tabela 3
| Simbol Velikost, mm | Teža kg | Izračunana obremenitev, kN | |||||
| DP | d | D | L | l | |||
| DDA-M6 M6 | 8 | 9,3 | 30 | 12 | 0,007 | 3 | |
| DDA-M8 M8 | 10 | 11,5 | 35 | 16 | 0014 | 5 | |
| fer M10-M10 | 12 | 13,8 | 45 | 20 | 0025 | 8 | |
| fer | M12-M12 | 15 | 16,8 | 55 | 24 | 0048 | 12 |
| fer M16-M16 | 20 | 22 | 65 | 32 | 0098 | 22 | |
| fer | M20-M20 | 25 | 27,3 | 80 | 40 | 0195 | 35 |
Namen: konsolidacija opreme in kovinskih konstrukcij v gradbeništvu aleHm beton.
Material: distančnik - razred jekla 20 Standardna 1050;Trosilnik pluta - vrsta jekla 45 DNV 1050.
Obloga: distančnik - kemične oksidacije, Spreader pluta - neprevlečene.
Sl.3 app.1. Distančni distančnik
1 - distančni tulček;2 - Spreader vtič
Dodatek 2
Primeri zapahi izračuna
primeru 1. Za določitev premer ukrivljene vijaka za pritrditev naprave( glej sliko 1, in. .) in globina njegovega vdelavi v betonu z naslednjimi začetnih podatkov.
Nazivna dinamična obremenitev na vijaku P = 50 kN;jeklo ST20( Rva = 1,45 × 105 kPa - v skladu s preglednico 3);razred betonske podlage B15.
1 . Po tabeli.4 za ta vijak: faktor obremenitve c = 0,4;koeficient stabilnosti zaostrovanja na = 1,9;globina vdelavi v konkretnih vijaki H = 25 d ( za V12,5 betona razred).
2. površina prečnega prereza sornika( navoji) določi iz formule( 1):
ASA = P / RVA = 1,35 x 50 / 1,45 x 105 = 0,00046 m2 = 4,6 cm2,
kjer je Ko = 1,35( glej poglavje 3.9).
V skladu s tabelo. Sprejemamo sornika 10 s premerom vijaka M30( ASA = 5,60 cm2).
3.Preverite prejela sornik prereza s formulo( 2) vzdržljivost:
ASA = 1,8 cm do P / RVA = 1,8 x 0,4 x 1,3 x 50/1 x1,45 x 105 = 0,000323 m 2 = 3,23 cm2,
kjer je m = 1,3( v skladu s tabelo 5).a = 1( v skladu s tabelo 6).
sprejela vijak prereza izpolnjuje zahteve moči in vzdržljivosti.
4. Stres začasni privijanje vijakov( glej poglavje 3.8. .):
F = 1,1r = 1,1 x 50 = 55 kN.
5. Globina vdelavi v betonske vijaki But s formulo določimo( 19):
A ³ H m1 m2 ;Toda
³ H m1 m2 = 25 x 0,03 x 0875 x 1 = 0,66 m,
kjer m1 = 0,7 / 0,8 = 0875; m2 = 1,45 x 105 / 1,45 x 105 = 1.
Primer 2. Določanje premer sornika do sidrne plošče( slika 1, b. .) V strižno odpornostjo priključkom za pritrditev opreme, ki deluje pri sobni temperaturi -45 ° C in globino vgradnje v beton z naslednjimi začetnimi podatki. Izračunana
statično obremenitev sornika P = 130 kN, število vijakov n = 4;strižna sila Q = 60 kN;teža opreme N = 10 kN.Razred betonske podlage B12.5.
1. Z delujejo pogojih za jekla, vijaki sprejme 09G2S-6( Tabela. 2), RVA = 1,8 x 105 kPa.
2. površina prečnega prereza sornika( navoji) določi iz formule( 11):
ASA =( do + F1 P) / za RVA = ( 1,3 x 1,05 x 130 + 74,75) / 1,3 x 1,8 x 105 = 0,00108 m 2 = 10,8 cm2,
kjer da = 1,3( po tabeli. 4), do okoli = 1,05( cm.3.9).
F1 opredeljena s formulo( 9):
F1 = do ( Q - NF ) / NF = 1,3( 60-10 x 0,25) / 4 x 0,25 = 74,75 kN.
V skladu s tabelo. Sprejemamo sornika 10 s premerom vijaka M42( ASA = 11,2 cm2).
3. Zahtevano vijak prednapetost sila določena s formulo( 10):
F0 = F + F1 / za = 0,75R + 74,75 / 1,3 = 0,75 x 130 + 57,5= 155 kN.
4. Globina vdelavi v konkretnih sorniki H0 s formulo določi( 19):
A ³ H m1 m2 = 15 x 0042 x 1 x 1,24 = 0,78 m,
kjer m1 = 0,7/ 0,7 = 1; m2 = 1,8 x 105 / 1,45 x 105 = 1,24.
Primer 3. določi obliko obremenitev mogoče pripisati najbolj obremenjenim sornikom po sistemu izračunavanja prikazan na sl.7, z naslednjimi začetnimi podatki. Oceniti
opremo prevrnitev navor M = 1200 kN x m lastne teže N = 100 kN opreme.Število vijakov n = 8, razdalja od osi tečaja za opremo zunanjima sornik Yi1 = 0; yi2 = 1,45 m;. yi3 = y1 = 2m
Izračunana sila( napetost) na najbolj obremenjenem sornika s formulo( 3) določi:
= -100/8 + 2 x 1200 / 133,75 = 16,41 kN
= 1,452 x 4 + 22 x 2 = 16,41 m2.
Primer 4. določi obliko obremenitev, ki se pripisuje vijaka in premer sornika za pritrditev stolpec rešetkasta jekla( glej sliko 18. .) z naslednjimi začetni podatki:
M = 8000 kN x m; N = 6000 kN; Q = 300 kN;
h = 2 m; RVA = 1,75 x 105 kPa( 09G2S nerjavnim jeklom).
1. izračunana obremenitev na eni sornika razdobjem opredeljena s formulo( 4):
P =( M - NB ) / NH = ( 8000-6000 x 1) / 2 x 2 = 500kN.
2. Določimo želeno presečno površino sornika( navojnega):
ASA = za P / RVA = 1,05 x 500 / 1,75 x 105 = 0003 m2 = 30 cm2.
Po tabeli.10 za sprejem premera sornika nit M72'6( ASA = 34,58 cm2).
3. Globina tesnilne zapaha, da sprejme enako sidrna plošča 15 d z( zavihek. 4) za betonske temelje razreda V12,5 09G2S in jekla.
H = 15 d = 15 x 0072 = 1,08 m
4. Preveri možnost zaznavanje strižna sila v ravnini parjenja baz z dna kolone s formulo( 16): .
Q £ ž [ M + N( h - v )] / h = 0,25 [8000 + 6000( 3 - 1.5)] / 3 = 1417 kN
kjer h - razdalja med osema kolon vej( h = 3 m); v - razdalji od težišča kolone na stisnjen osi regijo( v = 1,5 m); Q = £ 300 kN 1417 kN, pogoj je izpolnjen.
Primer 5. Določimo nazivni obremenitvi se pripisuje premer sornika in vijaka za pritrditev stolpca trdne oddelek jekla( glej sliko 8. .), z naslednjimi začetni podatki:
= M x 900 kN m; N = 1200 kN; Q = 100 kN;c = 0,4 m;
la = 0,9 m; v = 0,5 m;Rb = 8,7 MPa; RVA = 145 MPa
1. Določimo ekscentričnosti obremenitvijo: .
e0 = P / N = 900/1200 = 0,75 m
2. Določimo velikost stisnjenim betona območju pod osnovno ploščo z naslednjo formulo( 6):
= 0,9 - = 0,48 m
3.Preverite naslednji pogoj: .
x = 0,48 m £ xR la = 0,7 x 0,9 = 0,63 m - pogoj je izpolnjenkjer xR opredeljena s formulo( 8):
xR = = = 0706.
4. zasnova obremenitev na eni sornika razdobjem opredeljena s formulo( 5):
P =( Rb BS x - N ) / n = ( 8700 x 0,5 x 0,48 - 1200)/ 2 = 444 kN,
kjer n - število razširjenih vijakov( n = 2).
5. določitev potrebnega prečnega prereza sornika( navoji):
ASA = za P / RVA = 1,05 x 444 / 1,45 x 105 = 0,00322 m2 = 32,2 cm2.
V skladu s tabelo.10 za sprejem premera sornika nit M72'6( ASA = 34,58 cm2).
6. Globina tesnilne zapaha, da sprejme enako sidrna plošča 15 d ( tabela 4) betonski temelj razred V12,5 in jeklo VSt3kp2.
H = 15 d = 15 x 0072 = 1,08 m.
7. Preverjanje možnost zaznati strižne sile v ravnini parjenja baz z dna kolone s formulo( 17):
Q £ f ( zahtevek ASA RVA / 4 + N ) = 0,25( 2 x0.003458 x 1,45 x 105/4 + 600) = 212,68 kN,
kjer N - minimalno vzdolžno silo, ki ustreza obremenitvi, ki je določena na poti itschaya sila( N = 600 kN); Q = 100 kN
Dodatek 3
Specifikacije mehanizirane opreme za izdelavo lukenj v beton in armiranobetonske
Tabela 1
električno orodje za vrtanje v beton in armirani beton
| Tehnični | Elektrosverlilnye stroji | Pnevmosverlilnye stroji | ||||||
| IE1015 | IE1017A | IE1029 | IE1023 | IE1801 | IE1805 | IP1023 | IP1016 | |
| premer vrtanja, mm | 25 | 25 | 25 | 25 | 50-125 | 85-160 | 25 | 32 |
| poraba energije | 600 | 600 | 800 | 370 | 2200 | 3000 | - | - |
| Napetost, | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | 220 | - | - |
| Frekvenca Hz | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | 50 | - | - |
| Operacijski zračni tlak, MPa | - | - | - | - | - | - | 0,5 | 0,5 |
| Specifični pretok zraka m3 / min | - | - | - | - | - | - | 1,2 | 1,9 |
| specifična hitrost pretoka hladilne vode, l / min | - | - | - | - | 3-5 | 4-6 | - | - |
| masa( brez kabla), 9.7 kg | 4,1 6,7 6,5 | 140 | 130 | 5,4 1,5 | ||||
| Izdelano | Daugavpilsskogoth obrat "Power» | Vyborg obrat "moči" | Rezekne oddelek "električna orodja» | Odessa tovarni gradbeni zaključna stroji | moskovski tovarni "Pnevmostroy stroj» | Sverdlovsk rastlin "Pnevmostroy stroj» |
Tabela 2
električno orodje za rotacijsko-tolkalavrtanje lukenj v beton in armirani beton
| Specifikacija | Električni perforatorska | Buster | ||||||
| IE4710 | IE4708 | IE4707 | OL-12 | PP-36 | PP-50 | PP-54 | PP-63 | |
| premerom vrtanja mm | 26 | 32 | 40 | 32 | 40 | 40 | 46 | 52 |
| Vpliv energije, poraba J | 4 | 10 | 25 | 25 | 36 | 50 | 54 | 63 |
| električne energije, W | 450 | 570 | 1359 | - | - | - | - | - |
| napetost, | 220 | 220 | 220 | - | - | - | - | - |
| frekvenca Hz | 50 | 50 | 50 | - | - | - | - | - |
| delovni zračni tlak, MPa | - | - | - | 0,5 0,5 0,5 | 0,5 0,5 | |||
| Specifični pretok zraka m3 / min | - | - | - | 1,3 | 1,3 | 1,3 | 1,3 | 1,3 |
| masa( brez kabla) kg | 7 | 15,5 | 29 | 12,5 | 24 | 30 | 32 | 35 |
| Proizvajalec | Daugavpilssky Plant "moči" | Naginsky pilotni obrat montažo naprave | Leningrajska rastlin "Pnevmatski" |
Tabela 3
rezalno orodje za rotacijsko in tolkala-vraschatelnogo vrtanje in tudi vrtanje v beton in armiranega betona
| rezalnega orodja | proizvajalec | ||
| Oznaka tipa( oznaka) | Premer, mm | ||
| Svedri z zoženim steblu opremljeni s trde plošče iz aluminijeve zlitine po GOST 22735 in GOST 22.736 | App.1, Ex.2 | 10-30 | Obrat "Fraser" jih. Kalinin, Sestroretsk instrumental jih rastlin. Voskova |
| Svedri celoto, karbida s cilindrično in konično stebla po GOST 17.275 in GOST 17276 | 1-1v, 2b | 10-12 | isti |
| obroč karbid vrtalniki po GOST 17.013 | IC 16;20;25;32;40;50;75;85 | Orshanskiy Alatničar | |
| krone dleto karbid GOST 17.014 | KD | 16;18;20;22;25 | Kamenets-Podolsky Plant naznanil po. Petrovsky |
| krone Crosspoint GOST 17.015 | CCC 1, CCC 2 | 32;36;40;45;52;55;60 | isti |
| obročasti žage po katerem GOST 5688 | RC RD | 20;32;40;50 | isti |
| obročasti diamant sveder v skladu z GOST 19.527 | SCD-1, CAS 2, CAS 3 | 20-40;40-60 | za Terek Kabardino-rastlin diamantno orodje |
| izvrtino nekaj po GOST 17.196 | Digitalni | 30-85 | Kuznetskii stroj dela |
Dodatek 4
sestavek in tehnologija priprave epoksi lepila in silikoni
Nameščanje zapahi
I. Boltmontiran na epoksi lepila
1. priprava lepilne komponente je treba uporabiti za pripravo lepila, po katerem GOST( tabela. 1), opremljen s tovarniško potne liste z datumom poteka od časaanufacture, ki ne presega 12 mesecev - za epoksi smolo in mehčalo;6 mesecev - za trdilec.
Tabela 1 Priporočena sestavek
epoksidne
| adhezijskih sestavin | simboli | Teža deli predstavljajo lepilo | sestavke Predpisani Listina | ||
| 1. | 2. | 3. | |||
| epoksi | ED 16 ali ED-20 | 100 | 100 | 100 | GOST na 10.587 |
| polietilen-poliamin | PEPA | 15 | 15 | 75 | TU 6-62-594-80E |
| metaphenylenediamine | večnamensko | - | - | 7,5 | GOST 5826 |
| DBP dibutil ftalat | 20 | - | - | GOST 8728 | |
| Poliefirkrilat | IFG-9 | - | 10 | 10 | TU 6-01-450-70 |
| Pesek Wolski | PV | 200 | - | - | GOST 6139 |
| kvarčnim peskom ima specifično površino 1000 in 2000 cm2 / g | PM | - | 200 | 200 | - |
| Opomba. Kohezivna moč pod tlakom v skladu z GOST 4651 za 1. sestavi ne sme biti nižja od 50 MPa, in za 2. in 3. - 70-80 MPa. |
2. Tehnološki Odprti čas pri sobni temperaturi 20 ° C je enak: 1 za drugo sestavka - 80 m, za 2. in 3. sestavkih - 25-30 minut.
3. Lepilo 1. Sestavek uporabljajo v območjih temelj segrejemo( na globini vdelavi vijaki) na temperaturo 50 ° C, v 2. Sestava - od 50 do 90 ° C, tretjega sestavka - 100 ° C.
4. Komponente lepila je treba shraniti v suhem okolju, izpolnjuje protipožarne pogoje za vnetljive tekočine.
5. Pred pripravo epoksidne smole ED-16 ali ED-20 vnaprej plastificiran. Za ta vzorec smole( 20-30 kg) segrejemo v vodni kopeli na temperaturo od 70 ° C, nato vanjo potopimo mehčala DBP ali IFG-9 in temeljito mešamo 10-15 minut do izginotja zračnih mehurčkov. Zatem je plastificirana smola ohladili na sobno temperaturo.
6. Priprava lepilne mase je potrebna pri nameščanju odseki vijaki 5-7 kg v naslednjem vrstnem redu.
zahteva znesek plastificirane smole, trdilca in kremenčev pesek smo zatehtali v ločenih posodah. Nato je plastificirana smolo uvedena trdilca( PEPA) in zmes mešamo 5 minut, nato uvedemo pesek in nadaljevali z mešanjem še 5 minut.
mešanje kakovosti plastificirano smola s trdilcem se določi, dajejo enobarvni tekoče odtekanje ko ga gledate iz dvignjenega lopatico.
mešanju kot lepilo po uvedbi polnila določimo ob hkratnem doseganju enakomerno porazdelitev peščenih zrn v višini lepila.
7. Priprava lepila pri sobni temperaturi od minus 5 do plus 20 ° C zahteva predgrevanje plastificirane smolo in kremenčev pesek na temperaturo od 30 ° C
8. Pri pripravi adhezivno nadzorne temperature mešanice, ne da bi ga izkoristil nad 40 ° CPovečanje
temperature "samosegrevajoči" lepilo povzročila eksotermna jo utrjevanje vodi do znatnega zmanjšanja izvedljivost postopka, tjČas uporabnosti priprave.
Note. Segreti plastificirano smolo priporočljivo v vodni kopeli. Mešajte epoksi lepilo mora biti v jedi, kot so "peko" ali kleemeshalkah z vodnim hlajenjem. Priprava površine
9. lepljenje Priprava površine luknje za orodje za vgradnjo vijaka sestoji iz preverjanja globino in vizualno preverjanje odsotnosti z njimi tujih vključkov, vodnega ledu.
Če je potrebno, dodatno čiščenje vdolbine izvedemo s pihanjem ali mehanično( kovinska, kovinska krtača).
10. Površina vijakov( za vezavo) ne sme imeti nobenih znakov korozije in oljnih nečistoč.
11. Priprava površine sornika sestoji iz predhodne mehanske in končne kemične obdelave. Začasni
( mehansko) obdelava zapaha je izdelan za odstranjevanje premazov konzervans v obliki mast, papir, itdKončne
( kemična) vijaki obdelavo izvedemo v 20% raztopino klorovodikove kisline, s katero je bil dodan 1%( vol raztopine) heksamina( GOST 1381).Jedkanje
zapečatena temeljenje vijaki površino priporočeno v območju njihove vgradnje 2-4 h.
Tik pred namestitvijo vijakov odstranimo iz raztopine klorovodikove kisline in nato obrisati s krpo, namočeno v acetonu( GOST 2768).Namestitev vijakov
naredil
12. Nastavljanje vijake na zunanjem okolju je višja od 15 ° C je sestavljena iz naslednjih postopkov:
spusti v zaklepni obroč in spodnjem;
majhne velikosti posode lepilom zlijemo v dobro s pomočjo gravitacije na višini, enaki h :
,
kjer H - globina vrtine;pritrdite vijak, tako da ga počasi potapljate v lepilo, dokler ni pritrjen v spodnjem obroču;
namestite zgornji pritrdilni obroč( speljite s površino temeljnega betona).
Opomba. Obroči so izdelani iz valjane žice z notranjim premerom 1-2 mm večji od premera sornika in zunanjega premera 1-2 mm manjši od premera izvrtine.
13. Ko temperatura zunanjega okolja 15 do minus 20 ° C za vgradnjo vijaka tehnologije naslednjim: je
downhole epoksi lepila zlijemo pri temperaturi, ki ni nižja od 20 ° C;
določena sornike, predhodno segrejemo, v odvisnosti od temperature okolice:
temperature okolice predhodno temperatura medija
, ° C: segrevanje vijak, ° C:
15 do 0 150-200
od 0 do 5 od 200-250
-5 do -15 250-300
-15 do -20 300
14. zatezanje vijakov nameščeni pri temperaturah nad 15 ° C, pustimo 72 ur. po potrebi je rok za prenos obremenitev vijakov lahko zmanjša na 3 urez vgradnjo predgretih sornikov na temperaturo 150 ° C.
privijanja vijakov nameščeni pri temperaturi pod 15 ° C, dovoljene po 240 urah.
15. Električna peč opremljena z avtomatskim uravnavanjem temperature je treba uporabiti za ogrevanje vijakov. Moč peči mora zagotoviti, da je temperatura konstantna, ob upoštevanju ciklične narave obremenitve / razkladanja peči.
16. Zadrževalni čas v peč vijakov mora zagotavljati Priporočena porazdelitev temperature v celotnem prečnem prerezu in zapaha na vnaprej določeno dolžino.
ne smejo znižati temperaturo vijakov preden jih vgradnjo v dobro proti spodnjih temperaturnem priporočene v odstavku. 13 te aplikacije.
Kontrola kakovosti
17. Nosilnost sornikov zagotavlja: trdnost temeljnega betona,trdnost epoksidnega lepila( glej točko 1 te priloge);z operativnim nadzorom tehnoloških procesov vgradnje sornikov.
18. Za nadzor kakovosti lepila iz vsake serije vnaša komponente gradbene pripravimo in preizkušeni lepilni vzorci so bili kompresijo( GOST 4651).
19. Izdelava vzorcev za preizkušanje stiskalnega lepila je treba opraviti v jeklenih kalupih na stekleni paleti.
Epoksidno lepilo je napolnjeno s težo brez gravitacije.
Vzorci hranimo pri temperaturi ± 20 ° C.Po odstranitvi vzorcev iz kalupa se zgornji rob njih melje.
Vzorci epoksi lepila za stiskanje se preskusijo po treh dneh od datuma izdelave. Istočasno se testira najmanj 5 vzorcev.
20. Za preizkus nizke porabe hidravlične stiskalnice za( 50 kN) je treba uporabiti, kar omogoča, da se določi jakost lepilni z napako 1%.
21. Velja za proizvodno delo je treba upoštevati lepila pri testirani vzorci pokazali tlačno trdnost, ki ustreza n. 1 te aplikacije.
22. funkcionalni pregled velja: premer vertikalnosti in vrtine globine;tehnologija priprave lepila;Dobro čiščenje in površinska obdelava sornika;Toplotne zapahi v pogojih montaže pri znižani temperaturi;enakomernost porazdelitve lepila v vdolbini okoli sornika.
23. Za nadzor kakovosti proizvodnje dela na referenčni predmet sklopa vijaki stopnje premera 3 do 20 mm vijak 500 montirana v strukturi( vendar ne vključno z najmanj tremi vijaki 50 do 500).Vijaki
preskušen časa, določenega v pogl. 14 te aplikacije, s hidravličnim priključkom, oddajanje aksialno statične obremenitve na vijak. Razdalja od osi sornika na opornik v vtičnico se lahko izbere poljubno.
Za preskuse se lahko uporabijo priključka tipa CP-15-125 ali njihova protivrednost v strukturi.
24. Povprečna vrednost oprijema na kontaktni lepilo - kovina na globini vdelavi sornika 10 d, morajo ne sme biti manjša od 6 MPa.
Varnost
25. Sestavni deli epoksi( razen pesek) so toksične snovi, in delo z njimi je treba upoštevati posebne varnostne ukrepe.
26. dela, povezane z lepili morajo biti dovoljene delavci, ki so opravili zdravniški pregled in navodila o varnosti in zdravju pri delu. Delavci z lepili morajo redno opravljati zdravniške preglede.
27. delavci, ki predstavljajo lepila in delajo na vgradnjo sidrnih vijakov z lepilom, da je treba izdati zaščitno obleko: kombinezon, gumijasti predpasnik, gumijaste rokavice, šale in očala.
morajo biti vsi postopki za pripravo epoksi lepila storiti v dobro prezračevanem prostoru.
28. Delavci, ki se ukvarjajo s proizvodnjo delo z epoksi lepilom mora biti sposoben uporabljati toplo in hladno vodo.
29. Kapljice smole ali trdilec, ujet na kožo, je treba takoj izpere z gazo blazinico namočeno z acetonom, nakar prizadeti predel temeljito speremo s toplo vodo.
30. prehranjevanja na delovnem mestu je prepovedano.
31. Vrtanje brez izpiranja je treba opraviti z uporabo plinske maske. Primer
izračun ponderacijske odmerek epoksi
Pogoji: želite namestiti sidrni vijaki 20 s premerom 20 mm z relativno globino Vpetost 10 d.
Količina lepila v gramih se določi s formulo
P = pH / 4( DC2 - D2 ) Ng,
kjer H - tudi globina, cm; dc - premer lukenj, cm; d - premer sornika, cm; N - število vijakov, koščke; g - gostote lepilo( 2 g / cm3):
P = 3,14 x 20/4( 32 - 22) x 20 = 3149 g 2
Določimo število komponent epoksi lepila:
a) adhezivni sestavek:
DE-16 100 teža odmerki
DBP 20 mas odmerki 15 mas
PEPA odmerki
masa peska 200 odmerki
_______________________
Skupna teža 335 odmerkov
b) masa enakih odmerkih mase:
q = P / 335 = 3149/335 =9,4 g;
c) masa sestavine:
DE 16 DBP + 120 x 9,4 = 1128 g PEPA
15 x 9,4 = 141 g peska
200 x 9,4 = 1880
II.Vijaki nameščeni na siloksan adhezivni
1. Priprava lepilne komponente je treba uporabiti za pripravo lepila, ki ustreza zahtevam GOST( tabela. 2).
Tabela 2
| Št. Ime | materiali v skladu z GOST | GOST |
| 1 | Glass natrijev vode | 13078 |
| 2 | Pesek za gradbena dela | 8736 |
| 3 | natrijevega silicofluoride tehnično | - |
| 4 | granulirane žlindre z modulom bazičnosti nad eno * | - |
| 5 | Kalijev hidroksid tehnična | 9285 |
| 6 | Aluminijev prah | 5494 |
* Lahko se uporablja granulirane žlindre metalurških obratih južniUkrajina( Dnipropetrovsk, Zaporizhzhya, Dnipropetrovsk).
2. Lepilo pripravimo z mešanjem suhoprašnega mešanico naravnega kremenovega peska in vodnim steklom v terilnici s tipa SC-43( ali ročno).Zmes
3. suhoprašnega obsega granulirane žlindre, kremenov pesek, natrijev silicofluoride, aluminij v prahu.
4. granulirane žlindre in kremenčevega peska pred mletjem se posuši do vsebnosti vlage 0,5%.
5. rezkanje suho zmes proizvedena v serije krogelni mlin s specifično površino 5000-7000 cm2 / g ali ostanka na situ 5200 mrežnimi očesi / cm2 - 1%.
6. specifična površina je treba določiti na instrumentu PSC-2.Zmes
7. suhoprašnega med skladiščenjem in transportom, morajo biti v zaprti posodi in ga ščiti pred vlago in kontaminacijo.
8. Za pripravo lepila treba uporabiti vodnega stekla z 1.8-2 enoto, ki za modul 2,8-3 v topnega stekla blago damo kalijev hidroksid( trdno) v količini 70 g na 1 kg vodnega stekla intemeljito premešajte, dokler se popolnoma ne raztopi.
9. Sestavek zmeljemo zmesi in lepilo je prikazano v tabeli.3.
Tabela 3 Sestava
| siloksan adhezivni sestavek mlete suhe mešanice mas% aluminijevega prahu | več kot 100% ozemljitvene zmesi | adhezivni sestavek,% po teži žlindro | ||||
| kremenčev pesek | natrijev fluorosilikat | suho zmeljemo zmes | vodno steklo | naravni kremenčev pesek | ||
| 35 | 40 | 25 | 0,01 | 50 | 30 | 20 |
Note. Kohezivno lepilo tlačna trdnost po 28-dnevnem skladiščenju vzorcev 2'2'2 cm na zraku pri temperaturi 18-20 ° C, ne sme biti manjša od 40 MPa.
10. Priprava lepila mora pripraviti na naslednji način: doda malta napolnjena vodnega stekla 50% zmes suhega zmeljemo mešamo 2 minuti. Nato se preostali znesek vbrizga in zmes zmletega naravnega kremenčev pesek zmes mešamo 7 min. Celotni čas kuhanja lepilo dokler terilnici 10 minut.
11. viabilnost Postopek pripravimo lepilo 1,5-2 ure.
12. Priporočena količina lepila in serijska številka nameščenih vijakov, odvisno od njihovega premera navedenih v tabeli.4.
Tabela 4
| vijaki mm premera | 12 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 76 | 90 | 100 |
| količina lepila serije, 4,2 kg | 4,4 4,2 4,7 | 5 | 6,3 5,5 4,5 | 4,2 2,7 | 4 | 33 | ||||||
| število nameščenih vijakov, kosov. | 40 | 27 | 19 | 14 | 12 | 10 | 7 | 5 | 3 | 2 | 1 | 1 |
Note. Tabela je sestavljen lepilo tehnološko izvedljivost - 90 m in globino vdelavi vijakov - 10 d .
13. Priprava površine jamice in temeljenje vijaki za produkcijo del, ki se izvede podobno kot produkcijo del za vijake nameščene na epoksi lepilo. Primer izračuna
maso silikonsko lepilo
odmerek pojmi: želeli namestiti sidrnih vijakov 20 s premerom 20 mm z relativno globino Vpetost 10 d.
P = 3,14 x 20/4( 32-22) 20 x 2,1 = 3297 g
Tekoče steklo, 990 g 30%
naravni kremenčev pesek, 822 g 25%
Suha zmes( 45%), ki obsega:
žlindre, 460 g 13%
kremenovega peska, 9%
565 g natrijevega silicofluoride, 460 g 13%
aluminijev prah, 0,01 g 15%
Dodatku 5
sestava cement, pesek zmes
Namestitev Postopek zapahi vibrozachekanki
1.pripraviti zmes cement, pesek je treba uporabiti materiale, ki ustrezajo zahtevam GOST( Tabela 1)..
Tabela 1
Sestavek cement, pesek zmes
| zunanji temperaturi zraka med namestitvijo vijaka, ° C | sestava mešanice, teža deli | Postopek Odprti čas, min | ||||
| Portland M400( DNV 10178) | drobnega peska za gradbena dela( DNV 8736) | vodeTech( GOST 2874) | kalijev karbonat( pepelika)( DNV 10.690) | aluminijev sulfat( DNV 8758) | ||
| 5-30 | 100 | 100 | 10 | - | - | 120 |
| 5 do -5 | 100 | 100 | 10 | 5 | 1 | 30 |
| od -5 do -10 | 100 | 100 | 10 | 10 | 15 | 30 |
| -10 do -20 | 100 | 100 | 10 | 15 | 2 | 30 |
2. Vodne raztopine kalijevega karbonatain aluminijev sulfat treba pripraviti ločeno v vodi, segrejemo na temperaturo 40-50 ° C.Oba vodne raztopine lahko združena skupaj, šele po popolni raztopitvi posameznih komponent.
3. Vodna raztopina potrebujejo najmanj en dan pred uporabo. Pred uporabo jih je treba dobro premešati.
4. Prehrambena tehnologija cement, pesek zmes brez dodajanja raztopine kalijevega karbonata in aluminijevega sulfata je naslednji: od ločenih posodah in dozirana cement zlijemo v vrsto pesek mešalnik LB-2, in to mešamo 2-3 min . Nato dodamo potrebno količino merilne vode.Čas pomešanja, da dobimo homogeno mokra zmes 3-5 minut. Zmes je pripravljena za uporabo.
5. Prehrambena tehnologija dvokomponentnega zmesi z dodatkom kalijevega karbonata in sulfatnih raztopin aluminija je, kot sledi. Stehtana sestavine zmesi so postavljeni v vrsto mešalnega LB-2 in mešamo 2-3 minute. Nato zmes dodamo vodno raztopino kalijevega karbonata in aluminijevega sulfata in z mešanjem nadaljevali 5 minut. Mešalnik se ustavi in nazaj zmes tam zadrži za 6-10 minut. Nato ponovno mešanje zmesi( tako imenovani "pomlajevanje") 3 minute. Zmes je pripravljena za uporabo.
6. betonske mešanice z dvokomponentnim dodatka je treba pripraviti za uporabo pri delu z suho mešanico.ga zmešamo z vodnimi raztopinami soli v tekačev, zaščiteni pred vetrom, dežjem in snegom.
7. Priprava površine dobro produkcijo del je podoben produkcijo del za vijake nameščene na sintetičnih lepil.
8. Priprava zapečati površina zapaha je vnaprej mehanska obdelava za odstranitev prahu, različne vrste kontaminantov, rje, premazov odstranitev konzerviranje masti, papir, itdČiščenje se izvaja
ščetke, strgala, brusni papir, streljanje, itdčemur sledi spiranje površine z acetonom ali alkoholom vijaka.
Tesnilna naprava 9. Vibrozachekanka sidro poteka( glej. Sl. 1) preko zhestkoprisoedinennogo nanj directional vibrator.
uporablja za splošne namene tip vibratorja IV-21A z napetostjo 36 priključen na nosilec nihala z usmerjenim tipa vibrator IV-74.
dovoljena pod strogimi pravili elektrotehniki usmerjenim vibrator z napetostjo VI-74 220/380 V. Če se pritrdilni vijaki premer 48-100 mm lahko uporabimo tip vibratorja IV-38a( 220/380).
zanimivo sila vibrator Q izbrana tako, da zagotavljajo določeno konec tlaka z zapiralom na zmes q ni nižja od 8,5 MPa formulo
q = Q / A ³ 8,5 MPa,
kjer Q- razburljivo sila vibratorja; - skupna površina projekcije na koncu za pečatenje.
10. montažo zapahi Postopek vibrozachekanki Stopnja sobni temperaturi pod -20 ° C se ni priporočljiva.
11. Nameščanje vijaka v izvrtino se izvede neposredno po pripravi zmesi za cement, pesek in pripravo izvrtine površin in vijak.
12. Vijaki vibrozachekankoy sestavljen iz naslednjih korakov: Pri namestitvi vijake v vrtino;predhodno polnjenje majhnih delih zmesi v režo med sornikom telesa in izvrtino stene;dajanje na sorniku vibrouplotnitelej vibratorjem;Vključitev vibratorja;polnjenje zmesi v tesnilnega točilnega avtomata;redno obrača vibrouplotnitelej v času svojega dela na 20-30 °.Kot
zmes steče v dozirnih posodah iz polnjenje odsek, in postopek se ponovi, dokler izhodni vibrouplotnitelej iz vodnjaka. Kriterij za dobro tesnilo
zmesi vibrouplotnitelej spontan porast od wellbore na površino. Dvižna naprava iz wellbore ročno ali s pomočjo različnih prijemal je prepovedana v izogib slabo tesnilno zmes.
13. Pri sestavljanju vijake in vzdržujemo pri temperaturi okolja 5 ° C. .. 30 prenos obremenitve na vijakih dovoljenih po treh dneh, in na njihovo pritrditev in vzdrževanje pri sobni temperaturi v 5. ..- 20 ° C- po 10 dneh.
Slika adj.5. Tesnilna naprava
1 - vibrator;2 - Podaljšek;3 - lijak;4 - tesnilo; L - se izvaja pri največji višini sornika v objekt
Tabela 2
dimenzije vrtine vijakov moč pritrditi način vibrozachekanki
| D , mm | d1 , mm | L , | mm za katere zapahi uporablja | |
| oprema | stolpca | |||
| 25 | 13 | 150 | - | M10, M12 |
| 30 | 17 | 180 | - | M16 |
| 40 | 21 | 220 | - | M20 |
| 50 | 31 | 320 | 620 | M24, M30 |
| 66 | 43 | 450 | 850 | M36, M42 |
| 68 | 50 | 500 | 980 | |
| 76 | 58 | 580 | 1140 | M48 M56 M64 |
| 85 | 66 | 660 | 1300 | |
| 102 | 73 | 740 | 1460 | M72'6 |
| 108 | 84 | 820 | 1620 | M80'6 |
| 115 | 104 | 1020 | 2020 | M90'6, M100'6 |
izračun odmerka primer prilagojenih zmes
pogoji: 20 je potreben za namestitev sidrnih vijakov 20 vrtin mm premera od premera 40 mm do globine 200mm .
potrebno količino v gramih zmesi s formulo
P = 2,5( DC2 - D2 ), določena nH,
kjer DC - vrtina premer, cm; d - premer sornika, cm; N - število vijakov, koščke; H - tudi globina, cm;2,5 - koeficient upoštevajoč površino prečnega prereza sornika, gostote zmesi in izguba dela:
P = 2,5( 42 - 22) x 20 20 = 12.000
Določanje teže odmerka sestavin zmesi:
pri pozitivni temperaturi:
portlandski cement 100 utežnih delov odmerki
Pesek 100 teža odmerki
vode 10 mas odmerki
Skupni 210 odmerkov teža
pri negativni temperaturi:
portlandski cement 100 mas.delov odmerki
Pesek 100 teža odmerki
vode 10 utež odmerki
Potash 10 odmerkov teža
aluminijev sulfat 1 masSkupaj odmerki
221 vesovaya odmerka
Mass odmerke enake teže:
q = P / 210 = 12000/210 = 57,2 g;
q = P / 221 = 12000/221 = '54
teže sestavine:
cementnih 100 x 57,2 =
5720 g peska 100 x 57,2 =
5720 g vode 10 x 57,2 =
572 g Skupna 12.000 ~ g
cementa x 100 = 54,4 5440 g peska
54,4 x 100 = 5440 g
voda 10 x 54.4 = 544 g kalijevega klorida
x 1054,4 =
544 g aluminijevega sulfata 1 x 54.4 = 54,4 g Skupna
~ 12.000 g
Dodatek 6
sestavek cement, pesek malta
Namestitev vijaki Postopek vibro
1. Za polnjenje vdolbinic treba uporabiti cement, pesek malta SESTAVA 1: 1 z vodo, da se utrdi razmerje( w / C) od 0,4 do 0,3 aluminatnega cementa in - Portland cementa.
2. pesek mora biti srednje velikosti in v skladu z GOST 8736 "Pesek za gradbena dela."
3. Za pripravo zmesi cement, pesek je treba uporabiti portlandski cement ne znižajo M400 izpolnjujejo zahtev GOST 10178 ali aluminatni cement, razred M400 GOST 11052.
zapahi 4. fitingi naslednjim:
izvrtamo luknjo v beton;
dobro očistiti prahu s stisnjenim zrakom, v poletnem navlažene in napolnjena z cement, pesek malta za 2/3 vrtine globine. Odstranijo se ostanki vlage iz vrtine pred prelivanjem raztopine;
po polnjenju ter cement, pesek malta vijaka potopimo v dobro na konstrukcijsko določen položaj;
po namestitvi vijakov, ki so potrebni, da se določi v položaju konstrukcijsko dojeti raztopino z dvigom zgornji del tudi držalo žično obroči, zagozde itd Zgornji del napolnjene luknje napolnijo z mokro žaganje in hidrat 2-3 dni.
Vijaki lahko naročite 7 dni po namestitvi.
pri temperaturi nižji od zunanjega zraka 3 ° C k raztopini vijakov nameščenih na Portland cement, in ko je zunanja temperatura zraka od 3 ° C do minus 5 ° C - gipsoglinozemnom cementa.
pri sobni temperaturi minus 15 ° C vijakov vgrajenih lukenj v cement, pesek malta na osnovi portlandskega cementa s proti zmrzovanju aditivov( natrijev nitrit).
Vijaki in malta morajo med namestitvijo imeti pozitivno temperaturo. Dodatek 7
tehnološka oprema
poravnava Poravnava opremo uporabljajo vijaki vyverochnyh
1. Ko uskladitvijo podpore oprema plošče so nameščene na temelju v skladu z lokacijo vijakov v podporo opreme. Lokacije nosilnih plošč na temelju so poravnani horizontalno pri čemer odklon največ 10 mm na 1 m.
2., v katerem je oprema spusti pred namestitvijo naprave na temelju razporejena pomožno podporo.
3. Pri spuščanju opreme na temelju brez pomožnih polov nastavitvene vijake mora segati pod montažno površino opreme za enak znesek, vendar ne več kot 20 mm.
4. nastavljiv položaj području horizontalnosti treba prilagoditi izmenično vse silijo vijake, preprečuje odklone v poravnavo z vodoravnico za več kot 10 mm na 1 m.
5. Po končani strojne poravnani položaj prilagoditvi vijake treba določiti matice.
6. Pred omak navojnega odseka izmed nastavitvenih vijakov večkrat uporabljenih, je treba zaščititi pred stikom z betonom z ovijanjem debel papir.
7. Pred končnem privijanju pritrdilnih vijakov nastavite vijake je treba izkazalo 2-3 obrne. Pri ponovni uporabi so vijaki popolnoma iztegnjeni. Preostale luknje( ne pride v stik z oljem) zatesnjena vijake ali malto, ki površina je prevlečen z barvo odporno na olja.
Sprava oprema, inventar priključkov
8. Za kalibracijo opreme z uporabo popis fantov se lahko uporablja vijak, klin, hidravlični ali drugih fantov, da se zagotovi zahtevano točnost sprave, varnost in udobje prilagoditve.
9. opore dana na temeljih pripravljene prej nastavljiv po višini z natančnostjo ± 2 mm. Nato se oprema spusti na priključke.
10. Pri poravnavi opreme se vtiča ne sme odkloniti z navpičnice.
11. Pred vlivanjem, zalogovniki vsebujejo opaž.Opažni in zalogovni oporniki se odstranijo po 2-3 dneh po soji. Preostale niše se napolnijo s sestavo, ki se uporablja za omako.
Uskladitev nastavitev naprave matice
12. Za umerjanje opremo pomočjo pritrdilne vijake( glej. Sl. 15) vijaki morajo biti podaljšana do 6 d nit, ki je predvidena za izdelavo vijakov na zahtevo monterja.
13. Poravnava opreme se izvaja na pritrdilnih maticah s pomočjo elastičnih elementov ali neposredno na pritrdilnih maticah.
14. Kot kovinski podporni elementi priporočamo kovinske plošče, gume ali plastične podložke.
oprema poravnavo 15. Zaporedna uporabo Belleville podložke naslednje:
nosi matica Belleville podložke nameščeno tako, da je zgornji Belleville podložko 1-2 mm nad višino konstrukcije ploskvijo za pritrditev opreme;Oprema
je nameščena na podložke;
prilagaja opremo z uporabo pritrdilnih matic.
Na enak način se prilagodijo matice z elastičnimi elementi v obliki gumijastih ali plastičnih podložk.
16. Uskladitev opreme na montažno matico z elastičnimi elementi, je treba izvesti nastavljanje matice priviti višinske lege . Po nastavitvi so nastavitvene matice prekrite z oporo, ki se po nastavitvi betonske mešanice odstrani( 2-3 dni po sivi).Pred končno privitjem vijakov se nastavitveni matici spustijo za 3-4 mm. Preostale niše se napolnijo s sestavo, ki se uporablja za omako. Ta način poravnave se uporablja s premerom temeljnih vijakov največ 36 mm.
Sprava oprema na trdih betonsko ploščo
17. Trdi podporami so narejeni neposredno na temelj z natančnostjo, ki ustreza tolerančnem prilagoditve opreme in vodoravno. Na trdnih nosilcih je preverjena oprema z mehansko uporabljenimi podpornimi površinami. Po spuščanju na nosilce opreme se preveri glede na in fiksno.
treba uporabiti 18. beton razreda ni nižja od B15 s polnilom v obliki zdrobljenega kamna ali gramoza frakcije 5-12 mm za izdelavo trdih podpor.
19. Specifični tlak iz mase opreme na nosilec ne sme presegati 5-103 kPa.
20. Za izdelavo betonskih podpira poseben opažev za predhodno očiščen in navlažen površini temelj betona odsek iz do stopnje 1-2 cm višja od želene znamke. Nato se površina podpornikov izravnava, presežki mešanice se odstranijo.
21. Za povečanje natančnosti betonskih nosilcev so na njih položene kovinske plošče z obdelano površino ali nastavitveni klini. Razdalja od plošče do roba nosilca betona ne sme biti manjša od širine plošče.
22. Za izdelavo betonskih podpira s kovinskimi ploščami dane betonske mešanice v kalup na raven, ki mora biti pod nivojem projektiranja do 1/2 - 1/3 debeline plošče. Nato na neskončnem betonu postavite ploščo in rahlo udarite v kladivo, potopite ga v oznako.
Pri uporabi nastavitvenih klinastih napak, njihova namestitev v višino ne sme presegati ± 2 mm. Horizontalna narava plošč ali klinov se preverja s pomočjo ravni, ki je v zaporedju nameščena na plošči v dveh medsebojno pravokotnih smereh.
23. Za opremo, ki ne zahteva visoke natančnosti vgradnje, so dovoljeni togi nosilci brez kovinskih plošč.
24. Med nastavitvijo je dovoljena natančna nastavitev višine podpornih elementov z dodajanjem tankih kovinskih blazinic.
25. Namestitev opreme se opravi po nizu trdnih trdnih trdnih trdnosti najmanj 1 × 104 kPa.
Usklajevanje opreme na kovinskih blazinicah
26. Paketi kovinskih blazin se uporabljajo kot tekoči( tokovni) in kot začasni( preveritveni) podporni elementi.
27. Paketi se zbirajo iz jeklenih ali litih železnih ploščic debeline 5 mm ali več.Doseganje načrtovane ravni namestitve opreme se izvede med prednapetostjo z nastavitvenimi blazinicami debeline 0,5-5 mm .
28. Obloge v vrečah, ki se uporabljajo kot trajni podporni elementi, morajo biti ravne, brez burrs, udarcev in korit. V paketu lahko poleg ploskih, klinastih in drugih nastavljivih višino nastavljivih blazinic.Število blazinic v paketu mora biti minimalno in ne sme presegati 5 kosov, vključno s tanki listi. Površino betonske podlage pod blazinicami je treba skrbno preveriti. Po končnem privijanju vijakov se blazinice zasežejo z električnim varjenjem.
29. Priporočene dimenzije zagozde( glede na težo stroja) iz tabele.3 te aplikacije.Število paketov, ki imajo zagozde določene od 6,2 in čas za kalibriranje opreme, -. . N 6.11.Tabela 3
kovinska podloga za namestitev opreme
| Teža oprema | kN Velikost zagozdami, | mm Material St |
| . 1000 | 250'120'80 | železo |
| St. 1000 | 250'120'60 | železo |
| 250'120 "40 | jekla | |
| 250'120'30 | « | |
| 200'100'20 | « | |
| 200'100'10 | « | |
| 200'100'5 | « | |
| od 300 do 7000 | 200'100'50 | železa ali jekla |
| 200'100'30 | Steel | |
| 200'100'20 | « | |
| 150'100'10 | « | |
| 150'100'5 | « | |
| 100-300 | 150'100'30 | železa ali jekla |
| 150'100'20 | jeklo | |
| 120'80'10 | « | |
| 120'80'5 | « | |
| Manj 100 | 120'80'20 | « |
| 120'80'10 | « | |
| 120 '80'5 | « |
Dodatek 8
orodje za zategovanje vijakov
Tabela 1
ročno orodje za zategovanje vijakov
| № ot | Ime in orodje znamke | premeri razpon priviti vijake | proizvajalca |
| 1 | Keys zehanje zveze, dvostranskih, enostranskih, v kombinaciji: | Perm tovarne za montažo izdelkov in avtomatizacijo | |
| GOST 2839 | M16-M56 | ||
| GOST 2841 | M16-M56 | ||
| GOST 3108 | M64-M140 | ||
| GOST 2906 | M64-M140 | ||
| GOST 16.983 | M16-M42 | ||
| 2 | Keys kolikovye sklop( z odprtim koncem ključa) Znamka QC | M10-M24 | enako |
| 3 | ključ multiplikator znamka: | M27-M36 | « |
| KM-70 | M30-M42 | ||
| KM-130 | M30-M42 | ||
| KM-200 | M42-M56 | ||
| KM-400 | M48-M64 | ||
| KM-600 | M64-M76 | ||
| KM-800 | M64-M100 | ||
| 4 | Tipke zehanje z samopodzhimayuschimisya čeljusti znamko SRS-916/4 | M14-M24 | Gorkovsky rastlinski električni instrumenti |
| 5 | ključno zobatega kolikovy z nizom zamenljivih glav, blagovna znamka SRS-961/7 | M14-M30 | isti ključ |
| 6 | ragljo, tečajno-pritrjen na ročico s podolgovato sornik navojni del CT 42, CT 80, CT-100 in CT-140 | M42-M140 | Noginsk eksperimentalni rastlinski montažo naprave |
| 7 | Tipke posebne pritrdilne matice za sidrni vijaki KT-22p, 30R CT, CT-36P | M22-M36 | isti |
Tabela 2
električnega orodja za zategovanje vijakov
| Specifikacija | Elektro | Pnevmatski | ||||||||
| IE3116 | IE3117 | IE3113 | IE3114A | IE3118 | IE3115A | IE3112 | IP3111 | IP3112 | IP3113 | |
| največji premer priviti navojni vijaki mm | 12 | 12 | 16 | 16 | 27 | 27 | 48 | 12 | 14 | 18 |
| Največji navor, N × m porabe | 63 | 63 | 125 | 125 | 700 | 700 | 2100 | 63 | 100 | 250 |
| električne energije, W | 120 | 120 | 180 | 180 | 210 | 210 | 120 | - | - | - |
| napetost, | 220 | 36 | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | - | - | - |
| frekvenca Hz | 50 | 200 | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | - | - | - |
| Operacijski zračni tlak, kPa | - | - | - | - | - | - | - | 500 | 500 | 500 |
| Specifični pretok zraka m3 / min | - | - | - | - | - | - | - | 0,7 | 0,7 | 0,9 |
| masa( brez kabla)kg | 3,3 3,1 3,8 | 3,5 5,2 | 12 | 5,2 1,9 2,2 | 3 | |||||
| Proizvajalec | konakovskiy elektrarna orodje | Rostovu sredstva "električno» | rastlina Viborgskiy"Moč» | Moskva tovarni "Pnevmostroimashina» |
Priloga 9
Legendaoltov in njihovo vezavo v zasedi osi opreme
1. vijaki v številkah v smislu simbolov se uporabljajo in označene z dvema ruske abecede in številk( glej.risba trenutno aplikacijo).Na primer, "AB2", kjer je črka "A" označuje premer navoja, malo črko "a" - dolžina vijaka, digitalna koda "2" - kje znamke in top znamka vijak dati znamke .
2. Vijaki z vidika usklajenosti osi pritrjena na sredstva( glej. Sliko) in so prikazani v obliki specifikacij iz tabele.1 predloženega zahtevka. Tabela 1
simboli
zapahi| zapahi premera navoja mm | 10 | 12 | 15 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 72 | 80 | 90 | 100 | 110 | 125 | 140 | |
| simboli |  | ||||||||||||||||||
| Znamka sornik | mati | B | V | T | d | E | F | IN | K | M | H | P | P | C | T | Y | F | ||
| a, b, c, d, e, f. .. | |||||||||||||||||||
| montažo | 1, 2, 3, 4, 5, 6. .. |
Tabela 2
| temeljenje vijaki Specifikacija Znamka Znamka | vijaki, premer sornika, mM | Število vijakov, kom. | ugotavlja, | mm Dolžina štrlečega dela sornika | mm Dolžina mm | ||||
| v montažni | ulovnye zapis | zgornji sornik | zgornji betonski | ||||||
| FD-3 | Da | 1 |  | M24 | 8 | 50 | -150 | 200 | 1400 |
| Da | 2 |  | M24 | 6 | -100 | mati | -300 | 200 | 1400 |
| Zha | 1 |  | M36 | 6 | -50 | -350 | 300 | 1800 | |
| Zha | 2 |  | M36 | 6 | -150 | -450 | 300 | 1800 | |
| RC | 1 |  | M36 | 8 | -100 | -500 | 400 | 1900 |
simbola
d -
premer sornika DC - vrtina premer
ASA -Površina preseka vijaki( navojem)
RVA - meri upornost kovinske raztegljiva
Rb - oblikovanje odpornost betonski temelj osno stiskanje
RVT - oblikovanje odpornost betona raztegljiva
N - normalna sila
M - upogibni moment
Mcr -
momentE - modul elastičnosti vijaka
P po - aksialno silo
F - vrednost prednapetja zapahi
H - globina vdelavi v konkretnem razreda vijakov in jekla V12,5 VSt3kp2
0 - globina tesnilni vijaki za druge modele betona
K0 - koeficient upoštevajoč faktorjem( vrednost vijak premer)
r - nesomernostjo
c cikla - faktorja obremenitve, upoštevajoč pri čemer dobimo iz sornika
m s - koeficient upoštevajoč faktorjem( vrednost premera vijaka)
a - faktorob upoštevanju števila obremenitvenih ciklov
y1 - razdaljo od osi tečaja do najbolj oddaljenega zapaha v napetost
h skupnem prostoru - razdalja med osema vej v stolpcu
- razdalja od središča resnostiin prečni prerez kolone na os tlačnega regijo
VII - širina osnovne plošče kolone osnovnega
x - višine stisnjenega betona coni pod podporno osnovne plošče stolpcu
la - razdalji od rezultante sil v raztegnjenega sornika na nasprotni površini plošče;
C - razdalja med osjo kolone na os sornika;
E0 - ekscentričnost obremenitve
XR - relativna višina stisnjenega coni betonskega
f - koeficient
trenja na - koeficient stabilnosti zatezanje
x - koeficient ob upoštevanju geometrijskih dimenzij navoja, trenje na koncu matico in nit
DX in dy - obseg odstopanjih od želenih dimenzij, koordinatna položaja
D luknje - premer luknje vijakov v opremo okvirja
Dkor - prevlek premera
v - PAZmer stran "dobro" v smislu
L - globina naredil
l - ravne dolžina odsek ukrivljen vijak stopnjo vključitve
A - nosilni elementi začasno območje vyverochnyh
G - teža
W Oprema - čas obremenitve( vyverochnyh) podporato elementi
S0 - stresa na sorniku prednapetost
AOP - skupna površina stika podpira
D - raztezek vrednost stojni vijak napenjalni
j - sukanja v
maticedodatek k snip 2.09.03-85 - Priročnik za inženiring sidrni vijaki za montažo objektov in opreme
Srednja Raziskave
oblikovanje in eksperimentalni inštitut
industrijske stavbe in konstrukcije( TsNIIpromzdany)
Priročnik o projektiranju
sidrnih vijakovUtrjevanje konstrukcij
in oprema( za SNIP 2.09.03)
priporočljivo objaviti sklep odseka ob strukture znanstvene in tehnične TsNIIpromzdany sveta.
vsebuje osnovne določbe o izračunu vijakov in gradbenih modelov in gradbeništvo. Upoštevani progresivne vrst vijakov in daje priporočila za njihovo uporabo. Obravnava vprašanja iz vrtin pri oblikovanju betona in armiranega betona, nameščanju in privijete vijaka, poravnavo opremo in strukturo.
za inženiring in tehnično zasnovo osebje zavodov, namestitev in gradbena podjetja, kot tudi proizvodnih obratih.
1. Splošne informacije
1.1.Ta priročnik je bil pripravljen na SNIP 02/09/03 "zdravljenje, industrijskim podjetjem" in se uporablja v sidrnega vijaka( sornik), vključno z vijaki in vložki vrsto spacer struktur in opreme za beton, armiranega betona in opeke elemente( temelje, moč tla, stene initd), ki delujejo na konstrukcijsko zunanji temperaturi minus 65, vključujoča in na segrevanje betonski temelj na 50 ° C.
Note. Izračunana zimska zunanja temperatura je sprejeta kot povprečna temperatura najhladnejšega pet dni, odvisno od področju gradbeništva po snip 2.01.01.
temperature postopku reševanja so določene z odstopom oblikovanja.
1.2.Pri segrevanju betonski temelj od 50 ° C, je treba upoštevati pri izračunih učinek temperature na lastnosti trdnosti temeljev materiala, vijaki, gravies, lepil itd
1.3.Vijaki, ki so namenjeni za delovanje v agresivnem okolju z vlago, mora biti zasnovan tako, da odražajo dodatne zahteve snip 3.04.03.
1.4.Zahteve koristi ne izključuje prisotnost ustreznih študij, uporabo drugih metod za pritrditev opreme na temelju( na primer, vibracij zapirali, lepilo itd).
1.5.Priporočila tega priročnika je treba upoštevati pri izvajanju montažo in zavarovanje gradbenih objektov in tehnološke opreme med namestitvijo.
