1. Všeobecné ustanovenia
1.1.Konštrukcia by mala brať do úvahy stres spôsobený pri výstavbe a prevádzkovaní zariadení, rovnako ako pri výrobe, skladovaní a prepravu stavebných konštrukcií.
1.2.Hlavné charakteristiky zaťaženie stanovenými v týchto pravidlách, sú ich referenčnej hodnoty.
zaťaženie konkrétny typ sa vyznačuje spravidla štandardné hodnoty. Pre veľa ľudí, zvierat, zariadenie poschodiach obytných, verejných a poľnohospodárskych budovách, z mosta a mostové žeriavy, sneh, vplyv teploty klímy je vybavená dvoma štandardnými hodnotami: plná a znížená( ktoré majú byť zapísané na účte, kedy je potrebné vziať do úvahy vplyv trvania zaťaženie, testovanie vytrvalosťav ostatných prípadoch je uvedené v normách pre navrhovanie konštrukcií a základov).
1.3.Vypočítaná hodnota zaťaženia určí ako súčin jeho štandardná hodnota faktora GF bezpečnostné zaťaženie, zodpovedajúce uvažovanej medzného stavu a získal:
a) * pre výpočet pevnosť a stabilitu - v súlade s patentovými nárokmi.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 a 8.7;
b) vo výpočte vytrvalosti - rovnajúci sa jednému;
c) pri výpočte deformáciou - rovná jednému ak štrukturálne štandardy dizajnu a dôvody nie sú nastavené iné hodnoty;
g) výpočet na iné typy medzných stavov - štrukturálnych štandardov dizajnu a báz.
vypočítané hodnoty zaťaženia v prítomnosti štatistiky môžu byť určené priamo z prekročenia danej pravdepodobnosti. Pri výpočte
štruktúry a základy pre stavanie budov podmienok a štruktúry vypočítanej hodnoty snehu, vetra, ľadu zaťaženie a teplotných poveternostným vplyvom by mala byť znížená o 20%.
Ak je to nutné, založený na pevnosť a odolnosť pri požiari pod výbušných dopadov kolízie vozidiel s časťou konštrukcie výpočtu ukazovateľov spoľahlivosti pre všetky záťaže do úvahy, keď je potrebné brať toto zaťaženie byť jednota.
Note. Pre zaťaženie s dvoma štandardnými hodnotami zodpovedajúcimi vypočítané hodnoty by mali byť stanovené rovnakým spoľahlivosti faktor zaťaženia( v posudzovanom obmedzujúce podmienku).
( revidované vydanie. Chg. № 2).
KLASIFIKÁCIA ZAŤAŽENIE
1.4.V závislosti na dĺžke namáhanie je potrebné rozlišovať medzi trvalé a dočasné( dlhé, krátke, špecifické) zaťaženia.
1.5.Stres spôsobené počas výroby, skladovania a dopravných stavieb, tak aj pri stavbe budov, je potrebné vziať do úvahy pri výpočtoch ako krátkodobé zaťaženia.
| Made TSNIISK.Kucherenko ZSSR Štátny stavebný výbor schválil | vyhlášky Štátneho výboru ZSSR pre záležitosti konštrukciu z 29. augusta 1985 № 135 | Term zavedenie do platnosti od 1. januára 1987 |
napätie vznikajúce vo fáze prevádzky zariadenia, je potrebné zvážiťpodľa nárokov.06.01.-09.1. .
1.6.Pre konštantné zaťaženie by mali byť zahrnuté:
a) hmotnostné časti budov, vrátane hmotnosti a nesúci chrániace štruktúr;
b) hmotnosť a tlak pôd( násypy, zásypy) obmedzujúce tlak.
uložený v návrhu alebo na základe úsilia predpätia je potrebné zvážiť pri výpočte ako úsilie trvalé zaťaženie.
1.7 *.Pre by mali byť zahrnuté dlhodobé zaťaženie:
a) hmotnosť dočasných priečok, omáčok a podbetonok pre zariadenia;
b) pevné zariadenia hmotnosť: stroje, prístroje, motory, nádrže, potrubia s príslušenstvom, podporných dielov a izoláciou, pásové dopravníky, stálych žeriavy s ich lán a vodítka, rovnako ako hmotnosť kvapalín a pevných látok, plniacich zariadení;
c) tlak plynov, kvapalín a sypkých subjekty v kontajneroch a potrubí, pretlaku a podtlaku vzduchu, ktorý sa vyskytuje, keď je vetracie šachty;
d) zaťaženie na prekrytie skladovaného tovaru a zásobníkov v skladovacích priestoroch, chladničky, sýpok, komíny, knižnice a podobných oblastiach;
E) tepelné technologické vplyvy zo stacionárneho zariadenia;e) hmotnosť vodnej vrstvy na vodorovných plochých plochách;G) hmotnosť priemyselných prachových usadenín, ak ich akumulácia nie je vylúčená vhodnými opatreniami;H) zaťaženia ľudí, zvierat, zariadení na podlahách obytných, verejných a poľnohospodárskych budov so zníženými štandardnými hodnotami uvedenými v tabuľke.3;A
) zvislé zaťaženie a zavesená na žeriave so zníženou smerodajnú hodnotu určenú vynásobením hodnoty plné špecifikácie vertikálneho zaťaženie z jedného žeriavu( pozri časť 4.2) v každom rozpätí budovy faktorom:. . 0,5 - skupiny žeriavové prevádzkových režimov 4K-6K;0,6 - pre skupinu prevádzkových skupín žeriavov 7K;0,7 - pre skupinu prevádzkových režimov 8K žeriavov. Skupiny režimov prevádzky žeriavov sú akceptované v súlade s normou GOST 25546-82;
( k) snehové zaťaženie so zníženou konštrukčnou hodnotou určené násobením celkovej vypočítanej hodnoty koeficientom 0,5;
l) teplotné klimatické vplyvy so zníženými normatívnymi hodnotami určenými podľa údajov uvedených v odsekoch.8.2-8.6 pod podmienkou q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) dopady spôsobené deformácie bázy, nie je sprevádzaný radikálne mení štruktúru pôdy, ako aj roztopení permafrostu;
n) nárazy spôsobené zmenami vlhkosti, zmršťovania a tečenia materiálov.
Poznámka. V oblastiach s priemernou teplotou januára mínus 5 ° C a vyššia( mapa 5 5 aplikácie SNP 2.01.07-85 *) so zníženým zaťažením snehom vypočítaná hodnota nie je nastavená.
( zmenené vydanie, zmena a doplnenie č. 2).
1,8 *.Krátkodobé zaťaženie by malo zahŕňať:
a) zaťaženia zo zariadení, ktoré vznikajú v štartovacích, prechodných a skúšobných režimoch, ako aj počas ich výmeny alebo výmeny;B) hmotnosť ľudí, opravy materiálov v oblasti údržby a opravy zariadení;
c) zaťaženie ľudí, zvierat, zariadenie podlahy obytných, verejných a poľnohospodárskych budovách s plnohodnotným normových hodnôt, s výnimkou zaťaženia uvedené v bode 1.7, a, b, d, e.;
g) zaťaženie od pohyblivého manipulačného zariadenia( vysokozdvižné vozíky, elektromobily, stohovacie žeriavy, zdvíhacie a pozastaví mostového žeriavu a plné štandardná hodnota);E) snehové zaťaženie s plne vypočítanou hodnotou;
e) teplotné klimatické účinky s plnou normatívnou hodnotou;G) zaťaženie vetrom;H) zaťaženie ľadom.
( revidované vydanie, pozmeňujúci a doplňujúci návrh č. 2).
1.9.Špeciálne zaťaženie by sa malo pripisovať:
a) seizmické vplyvy;B) účinky výbuchu;
c) zaťaženia spôsobené abnormálnymi poruchami procesu, dočasnou poruchou alebo poruchou zariadenia;
d) účinky spôsobené deformáciami základne sprevádzané radikálnou zmenou štruktúry pôdy( s namočením pôdy na pôde) alebo poklesom v oblastiach bane a karst.
KOMBINOVANÉ ZAŤAŽENIA
1.10.Výpočet konštrukcií a základov pre medzných stavov prvej a druhej skupiny by malo byť vykonané s prihliadnutím na nepriaznivé kombinácie zaťaženia alebo ich úsilie.
Tieto kombinácie sú založené na analýze reálnych variantov súčasného pôsobenia rôznych zaťažení pre etapu prevádzky príslušnej konštrukcie alebo základu.
1.11.V závislosti na zložení nákladu by mali byť vzaté do úvahy pre rozlíšenie:
a) základné kombinácie zaťaženia, ktorá sa skladá z trvalé, dlhodobé a krátkodobé;B) špeciálne kombinácie bremien pozostávajúce z trvalého, dlhodobého, krátkodobého a jedného zo špeciálnych zaťažení.Dočasné zaťaženie
s dvoma štandardnými hodnotami, ktoré majú byť zahrnuté do kombinácie oboch dlho - registrovaná za zníženého štandardnú hodnotu ako short - s prihliadnutím plnú hodnotu špecifikácie.
Špeciálna kombinácia záťažou, vrátane výbušných nárazu alebo zaťaženie spôsobené kolízií vozidiel s častí rastlín sa môžu ignorovať krátkodobé zaťaženie uvedené v kap. 1.8. *
1.12.Keď sa kombinácia Registrácia obsahujúce konštantné a aspoň dva dočasné zaťaženie, prevádzkové zaťaženie vypočíta hodnoty alebo zodpovedajúce úsilie by mali byť vynásobené kombináciou koeficientov rovných:
v základných kombinácií zaťaženia pre dlhé y1 = 0,95;pre krátkodobé y2 = 0,9;
v špecifických kombinácií pre dlhé predmety y1 = 0,95;krátkodobo Y 2 = 0,8, s výnimkou, ako je uvedené v štandardoch navrhovaní konštrukcií pre seizmickej oblasti, ako aj ďalšími pravidlami navrhovanie konštrukcií a základov. V takomto prípade je potrebné vykonať špeciálne zaťaženie bez zníženia. Pri účtovaní hlavné kombinácia
obsahujúce jednu konštantné zaťaženie a zaťaženie( chronické alebo akútne), y1 koeficienty, y2 sa nemá podávať.
Poznámka. V kombinácii so základným účtu tri alebo viac prechodových zaťaženie vypočítané hodnoty môžu byť vynásobené kombinácia koeficientom y2, prijatých pre prvú( stupeň vplyv) prechodné zaťaženie - 1.0, druhý - 0,8, pre zvyšok - 0,6.
1.13.. Keď registrované kombinácie zaťaženia v súlade s inštrukciami p 1.12 pre jedného dočasného zaťaženie je potrebné prijať:
a) zaviesť určitý druh z jedného zdroja( alebo podtlak v kontajneri, snehu, vietor, zaťaženie ľadom, zaťaženie teplota klimatickej nárazu z nakladače,elektrický automobil, mostový alebo nadzemný žeriav);
b) zaťaženie z niekoľkých zdrojov, ak je ich kombinovaný účinok uvažovaných v regulačných a odhadovaných hodnôt zaťaženia( od záťaže zariadení, ľudí a uložených materiálov k jednej alebo viacerých z prekrývania s koeficientov jo, a Yn, uvedené v odsekoch 3.8 a 3.9;. Zaťaženie zniekoľko mostové žeriavy alebo mostík s koeficientom y, uvedené v odseku 4.17;. - poleva zaťaženia vetrom, ktoré boli stanovené v súlade s bodom 7.4). .
SNiP 2.01.07-85 * - Nárazy a nárazy.
stavebné predpisy
záťaže a vplyvy
SNIP 2.01.07-85 *
MOSKVA
2003
NAVRHNUTÝ TSNIISK... Kucherenko ZSSR Štátny stavebný výbor( Kandidát technických vied AA Bach - Head of niťou, Belyshev IA, kandidát technických vied VA dôchodku, doktor technických vied Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI je. VVKuibyshev ZSSR Ministerstvo vysokého školstva( cand. TEHNO. Sciences LV Klepikov).
im zaviedol TSNIISK.Kucherenko Gosstroy ZSSR.
pripravený pre schválenie Glavtehnormirovaniem ZSSR stať Výstavba výboru( zubáč. TEHNO. Vedy FV Beavers).
V Snip 2.01.07-85 * v znení neskorších predpisov № 1 bol schválený Štátnym výborom ZSSR dňa 07.08.88, číslo 132, a pridal sa k oddielu.10 "Priehyby a posuny", ktoré vyvinula spoločnosť CNIISK... Kucherenko ZSSR Štátny stavebný výbor( Kandidát technických vied AA Bach - Head of nite;. Člen korešpondent sovietskej akadémie vied NN-pleteniny, doktor technických vied Prof. A. Zeitlin, kandidát technických vied v. ...A. v dôchodku, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) Štátny stavebný výbor NIIZhB ZSSR( Doctor of Engineering vied prof. Zalesov AS) a TsNIIpromzdany Štátny stavebný výbor ZSSR( kandidát TEHNO. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
So zavedením sekcie.10, Priehyby a posunutie "SNIP 2.01.07-85 od 1. januára 1989, už nie sú platné nároky.13,2-13,4 a 14,1-14,3 SNiP II-23-81 *.
vyložená v novom vydaní "Vychýlenie a posunutie konštrukčných prvkov, by nemala prekročiť limity 2.01.07-85 odstrihnúť" nasledovné položky:
- 13,1 SNP II-23-81 * «oceľové konštrukcie";.
- odsek 9.2 SNiP 2.03.06-85 "Hliníkové konštrukcie";N
- 1,20 SNP 2.03.01-84 "Betón a betónové konštrukcie.";
- str. 4.24 SNiP 2.03.09-85 "Azbestocementové konštrukcie";Doložka
- 4.32 SNiP "Drevené konštrukcie";
- odsek 3.19 SNiP "Výstavba priemyselných podnikov".
V Snip 2.01.07-85 * zmenené číslo 2, ktorý bol schválený stavebného výboru Štátnej Ruska 29. mája 2003 № 45.
Predmety stoly, vzorcov a mapy, v ktorých zmeny sú označené hviezdičkou.
| Štátneho výboru ZSSR pre záležitosti stavebníctve( Gosstroy ZSSR) | stavebných predpisov | SNIP 2.01.07-85 * |
| Zaťaženie a účinky | Namiesto toho hlava Snip II-6-74 |
Tieto pravidlá platia pre navrhovanie stavebných konštrukcií a zakladanie stavieba štruktúry a stanoviť základné pravidlá a predpisy pre definíciu a evidenciu trvalých a dočasných pracovných nákladov a vplyvov, rovnako ako ich kombinácie.
Zaťaženie a účinky na stavebné konštrukcie a priestor, budov a stavieb, ktoré sa líšia od tradičných, môžu byť stanovené zvláštne technické podmienky.
Poznámky: 1. Ďalej, ak je to vhodné, termín "vplyv" je vynechaný a nahradený pojmom "zaťaženie" a slovo "budov a stavieb" nahrádza slovom "stavby".
2. Pri rekonštrukcii vypočítaných hodnôt zaťaženia by mala byť stanovená na základe výsledkov prieskumu existujúcich konštrukcií, môže byť atmosférický zaťaženie prijatá na základe údajov Roshydrometu.
3. ZAŤAŽENIA ZO ZARIADENÍ, LÍZIE, ZVIERAT, UCHOVÁVANÝCH MATERIÁLOV A PRODUKTOV
3.1.Normy tejto časti sa vzťahujú na záťaže ľudí, zvierat, zariadení, výrobkov, materiálov, dočasných priečok, ktoré pôsobia na podlahy budov a podlahy na pôde.
Možnosti nakladania podláh s týmito zaťaženiami by sa mali vykonať v súlade s podmienkami na stavbu a prevádzku budov. Ak sa počas konštrukčných údajov z týchto podmienok, je dostatočná, na báze štruktúry a základy nevyhnutné vziať do úvahy nasledujúce prevedení načítanie jednotlivých dosiek:
nahrávanie prijímaného spojité zaťaženie;Nepriaznivé čiastočné zaťaženie
pri výpočte štruktúr a základov citlivých na takýto režim načítania;
žiadne časové zaťaženie. Tak
celkové zaťaženie na prekrytie viacpodlažných budov za nepriaznivých čiastočný vkladaného, by nemali prekročiť zaťaženie sa prekrýva s kontinuálnym nahrávania určená z hľadiska kombinácií koeficientov yn, ktorých hodnoty sú vypočítané podľa vzorca( 3) a( 4).
STANOVENIE ZAŤAŽENIA Z ZARIADENIA, SKLADOVANÝCH MATERIÁLOV A PRODUKTOV
3.2.Zaťaženie na zariadení( vrátane potrubia, vozidlá), skladovať materiály a výrobky sú inštalované vo stavebné práce na základe technologických riešení, ktoré by mali byť uvedené:
a) možné, aby každý prekrývanie a podláh z dôvodu umiestnenia a rozmery zariadenia podporuje,veľkosti skladov a skladovacích priestorov pre materiály a výrobky, miesta, kde sa zariadenia môžu pri prevádzke alebo preplánovaní zblížiť;
b) normatívne hodnoty zaťaženia a bezpečnostných faktorov pre zaťaženie, ktoré bolo prijaté v súlade s pokynmi týchto predpisov pre stroje s dynamickým zaťažením - charakteristických hodnôt zotrvačných síl a bezpečnostných faktorov zaťaženie zotrvačných síl, ako aj ďalších potrebných vlastností.
Pri výmene skutočné zaťaženie na ekvivalent stropnej trvať rovnomerne rozložené zaťaženie sa stanoví výpočtom a priradiť diferencovaná pre rôzne konštrukčné prvky( dosky, sekundárne nosníky, nosníky, stĺpy, základy).Prijaté hodnoty ekvivalentných zaťažení musia zabezpečiť nosnosť a tuhosť konštrukčných prvkov požadovaných podmienkami ich zaťaženia skutočnými zaťaženiami. Plné štandardné hodnoty ekvivalentnej rovnomerne rozložené zaťaženie pre výrobu a úložný priestor je potrebné brať na dosky a sekundárne lúče najmenej 3,0 kPa( 300 kgf / m2) pre nosníky, stĺpy, zásady - nie menej ako 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
V štúdii uskutočniteľnosti sa predpokladá výhľad na nárast zaťaženia zo zariadenia a uložených materiálov.
3.3.Štandardná hodnota hmotnosti zariadenia, vrátane potrubia, by mala byť stanovená na základe noriem alebo katalógy, a neštandardného zariadenia - na základe údajov z pasov výrobcov alebo výrobných výkresov.
štruktúru zaťaženia hmotnosti zariadenia by mala obsahovať vlastnú hmotnosť stroja alebo zariadenia( vrátane pohonov, stálych prípravkov, podporných zariadení, omáčok a podbetonok), izolácia závažia agregáty zariadenie možné v priebehu operácie, najzávažnejšie z obrobku, je hmotnosť prepravovaného nákladu,zodpovedajúce menovitému zaťaženiu a podobne.
Zaťaženie zo zariadenia na podlahy a podlahy na zemi sa musí vykonať v závislosti od podmienok jeho umiestnenia a možného pohybu počas prevádzky. Súčasne by sa mali uvažovať o opatreniach, ktoré vylučujú potrebu posilnenia nosných konštrukcií súvisiacich s pohybom technologických zariadení počas inštalácie alebo prevádzky budovy.
Počet súčasne zvažovaných nakladačov alebo elektrických vozidiel a ich umiestňovanie na podlahu pri výpočte rôznych prvkov by sa mal vziať podľa stavebnej úlohy založenej na technologických riešeniach.
Dynamický vplyv vertikálnych zaťažení z nakladačov a elektrických vozidiel možno zohľadniť vynásobením normatívnych hodnôt statických zaťažení faktorom dynamiky rovnajúcim sa 1,2.
3.4.Faktor spoľahlivosti zaťaženia gt pre hmotnosť zariadenia je uvedený v tabuľke.2.
Tabuľka 2
Pomer hmotnosť| spoľahlivosť zaťaženie GT | |
| stacionárne zariadenie | 1,05 |
| Izolácia stacionárne zariadenie | 1,2 |
| zástupný zariadení( vrátane nádrže a potrubia): | |
| kvapalín | 1,0 |
| suspenzie, kaše, sypké tela | 11 |
| Loader a elektrické vozidlá( naložené) | 1,2 |
rovnomerným zaťažením
3.5.Normatívne hodnoty rovnomerne rozloženého dočasného zaťaženia na doskách, schodoch a podlahách na pôde sú uvedené v tabuľke.3.
3.6.Charakteristické hodnoty zaťaženia na nosníky a dosky s hmotnosťou dočasných oddielov majú prijať, v závislosti na ich konštrukciu, umiestnenie a povahe pomoci na stropu a stien. Uvedené zaťaženie nemá brať do úvahy ako rovnomerným zaťažením Ďalšie stanovením ich štandardné hodnoty na základe výpočtu za účelom jeho umiestnenia schém oddiely, ale nie menej ako 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Koeficienty spoľahlivosť gf zaťaženie pre rovnomerným zaťažením je potrebné vziať:
1,3 - v plnom normatívne hodnotu menšiu ako 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - s plnou štandardnú hodnotu 2,0 kPa( 200 kgf / m2) alebo vyšší.
súčiniteľ spoľahlivosti zaťažení hmotnosti dočasných oddielov musia byť prijaté v súlade s pokynmi str. 2.2.
3.8.Pri výpočte nosníkov, nosníky, dosky, stĺpy, a báz, ktoré prijímajú zaťaženie z jednej dosky, ucelených štandardné hodnoty uvedené v tabuľke .3 , by mala byť znížená v závislosti na nákladovom priestore A, m2, vypočíta vynásobením koeficientom prvku spojky ya rovnaké.
a) pre priestory uvedené v poz.1, 2, 12, a( keď A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) pre zlepšenie uvedené v položke.4, 11, 12b( keď A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Poznámka. Pri výpočte stien snímaní zaťaženia z jednej dosky, by mali byť hodnoty zaťaženia znížiť a v závislosti na batožinovom priestore vypočítaný prvky( dosky, nosníky), spočívajúcu na stene.
3.9.Pri určovaní axiálne sily pre výpočet stĺpy, steny a základy dôrazom na dvoch podlažiach a plných hodnotách normatívne zaťaženia uvedené v tabuľke .3 , by mala byť znížená násobením väzobnom koeficientom yn:
a) zlepšenie určený v kľúči.1, 2, 12, a,
( 3)
b) pre zlepšenie uvedené v položke.4, 11, 12b,
( 4), vyznačujúci sa tým,
- stanovuje v súlade s bodom 3.8;.
n - celkový počet prekrytie( .. Pre zlepšenie uvedené v tabuľke 3 , poz 1, 2, 4, 11, 12, A, B), z ktorých je zaťaženie súčasťou jednotky pre výpočet kolóny zvažovanou stien základu.
Poznámka. Pri stanovení ohybové momenty v stĺpcoch a steny by mali zvážiť zníženie záťaže pre priľahlých nosníkov a nosníkov v súlade s usmerneniami z ods. 3.8.
koncentrovaný zaťaženie a zaťaženie na zábradlí
3.10.Tieto nosné prvky sa prekrývajú, nátery balkónov, schodísk( lodžie) by mali byť kontrolované pre koncentrovaný zvislého zaťaženia pôsobiaceho na prvok, znevýhodnené v štvorcovej plochy so stranami 10 cm( v neprítomnosti ďalších dočasných zaťaženie).Ak stavebné práce na základe technológie nie je stanovené vyššie charakteristické hodnoty koncentrovanej zaťaženia, mali by byť rovnaké:
a) a pre dosky lestnits- 1,5 kN( 150 kgf);
b) pre pôdne podlahy, strechy, terasy a balkóny - 1,0 kN( 100 kgf);
c) pre poťahy, ktoré sa môžu pohybovať iba pomocou rebríkov a mostov - 0,5 kN( 50 kg).
prvky určené pre možné pri výstavbe a prevádzke miestne zaťaženie zariadení a dopravných prostriedkov, nie je dovolené kontrolovať zadanej koncentrovanej zaťaženie.
| a budovy | charakteristické hodnoty r zaťaženia kPa( kgf / m2) | |
| kompletnú | znížená | |
| 1. Byty obytné budovy;spálne predškolských zariadení a internátnych škôl;ubytovanie Rekreačné domy a penzióny, ubytovne a hotely;oddelenia nemocníc a sanatórií;terasy | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utility, administratívne priestory, strojárstvo, vedeckí pracovníci organizácií a inštitúcií;triedy vzdelávacích inštitúcií;technickej miestnosti( šatne, sprchy, umyvárne, toalety), priemyselné a verejné budovy | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. učební a laboratórií zdravotnej starostlivosti, laboratórne zariadenia pre vzdelanie, vedu;priestory elektronických počítačov;kuchyne verejných budov;technické podlahy;suterény | nie menej ako 2,0( 200) | nie menej ako 1,0( 100) |
| 4. Zariadenie: | ||
| a) čítanie | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) obed( v kaviarni, reštaurácie, jedálne) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) stretnutia a konferencie, pohotovostný, vizuálne a koncert, športové | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)obchod, výstavy a expozície | nie menej ako 4,0( 400) | nie menej ako 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Archív | nie menej ako 5,0( 500) | nie menej ako 5,0( 500) |
| 6. scény z zábavný | nie menej ako 5,0( 500) | nie menej ako 1,8( 180) |
| 7. Stanice: | ||
| a) s pevnými sedadlami | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) pre divákov stojace | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. | podkrovie( 70) | - |
| 9. Krytie sekcie: | ||
| a) s možnou akumuláciou ľudí( pochádzajúce z výrobných priestorov, hál, posluchární, atď) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) používazvyšok | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) ostatné | 0,5(50) | - |
| 10. balkóny( logom) s zaťaženie: | ||
| a) pás jednotnej šírky v oblasti 0,8 m pozdĺž balkónové ohradenie( logom) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) kontinuálne rovnomerné na balkóna oblasti( logom), čo má nepriaznivý vplyv na ako určuje kľúče.10 a | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. údržba Land a opravy zariadení v priemyselných objektoch | nie menej ako 1,5( 150) | - |
| 12. vstupných hál, haly, chodby, schodiská( s ich pridruženými priechody), v blízkosti zariadení uvedených v polohách: | ||
| a) 1, 2 a 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 a 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. zástery stanice | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Možnosť pre hovädzí dobytok: | ||
| malý | nie menej ako 2,0( 200) | nie menej ako 0,7( 70) |
| veľkého | Najmenej 5,0( 500) | Nie menej ako 1,8( 180) |
3.11.Charakteristické hodnoty vodorovných zaťaženia na schodoch rail zábradlia a balkónov sa musí rovnať:
a) pre obytné budovy, škôlky, domovoch dôchodcov, zdravotné strediská, nemocnice a iné zdravotnícke zariadenia - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) pre stánky a telocvične - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) pre ostatné budovy a priestory pri absencii špeciálnych požiadaviek - 0,8 kN / m( 80 kg / m).
Tabuľka 3
Poznámky: 1. Zaťaženia špecifikované v poz.8, by sa mali brať do úvahy v oblasti, ktorá nie je obsadená zariadeniami a materiálmi.
2. Zaťaženia špecifikované v poz.9, by sa mali brať do úvahy bez snehu.
3. Zaťaženia špecifikované v poz.10, by sa mali brať do úvahy pri výpočte nosných konštrukcií balkónov( lodžií) a úsekov stien v miestach, kde sú tieto štruktúry zachytené.Pri výpočte spodnej časti stien, podklady a podklady zaťaženie na balkónoch( logom) by mala byť rovnaké zaťaženie susednej základnej stavebné priestory a ich obmedzenia v súlade s pokynmi nn.3,8 a 3,9.
4. Normatívne hodnoty zaťaženia budov a priestorov uvedených v poz.3, 4, d, 5, 6, 11 a 14 by sa mali podľa technických riešení prevziať podľa stavebnej úlohy. Pre
servisnej plošiny, mosty, strechy ploty, ktoré sú určené pre krátke ľudí zostať štandardná hodnota horizontálneho koncentrovaného zaťaženia na železničnej zábradlí by malo byť 0,3 kN( 30 AGRO)( v akomkoľvek mieste pozdĺž dĺžky madla), ak je na stavebné práce na základe technologickýchriešenia nepotrebujú väčšiu hodnotu zaťaženia.
Pre zaťaženia špecifikované v častiach.3.10 a 3.11 by sa mal prijať faktor spoľahlivosti pre zaťaženie gf = 1,2.
4. ZAŤAŽENIA Z MOJA A ZASTAVENÝCH JAZDY
4.1.Zaťaženie na moste a mostové žeriavy by mala byť stanovená v závislosti od skupiny prevádzkových režimov stanovených GOST 25546-82, od druhu pohonu a na ceste zavesenie nákladu. Približný zoznam mostných a závesných žeriavov rôznych skupín prevádzkových režimov je uvedený v referenčnej žiadosti 1.
4.2.Plné štandardné hodnoty zvislých zaťaženia prenášané kolesami na žeriave nosníka žeriavovej dráhy a ďalších údajov potrebných pre výpočet by mali byť prijaté v súlade s požiadavkami štátnych noriem pre žeriavy a pre neštandardné žeriavy - v súlade s údajmi uvedenými v listoch výrobcov.
Poznámka. Podľa žeriavu zrozumiteľnom obom nosníky, ktoré nesú jednu mostový žeriav, a všetky nosníky nesúce závesný žeriav( dva lúče - s jednom poli, tri - s dvoch poliach žeriavu, atď).
4.3.Charakteristická hodnota vodorovných zaťaženia smerujúce pozdĺž žeriavovej dráhy a spojených s brzdením elektrického mostového žeriavu, by mala byť rovná štandardnú hodnotu 0,1 plného zvislého zaťaženia v brzdového strane kohúta do úvahy.
4.4.Charakteristická hodnota vodorovných zaťažení smeruje priečne k žeriavovej dráhy a nazýva brzdenie elektrického vozíka, je potrebné považovať za:
pre žeriavy s flexibilné zavesenie záťaže - 0,05 žeriavu množstvo a hmotnosti vozíka výťahu;
pre žeriavy s pevným zavesením - 0,1 zo súčtu zdvíhacej sily žeriavu a hmotnosti vozíka.
Toto zaťaženie by sa malo vziať do úvahy pri výpočte priečnych rámov budov a nosníkov žeriavových dráh. Predpokladá sa, že zaťaženie sa prenáša na jednu stranu( lúča) žeriavovej dráhy je rozdelená rovnomerne medzi všetky spočívajúce na kolesách a žeriav môže smerovať ako dovnútra, tak smerom von na zreteli rozpätí.
4.5.Charakteristická hodnota vodorovných zaťažení smeruje priečny portálový železničnej a narušeniu elektrického mostového žeriavu a portálové koľajnice nerovnobežné( bočný sila) pre každý žeriav cestné bicykle by mala byť úplná na 0,1 štandardná hodnota zvislého zaťaženia na bicykli.
Toto zaťaženie je potrebné vziať do úvahy iba pri výpočte pevnosť a stabilitu lúčov žeriavov a ich upevnenie na stĺpy v budovách s žeriavov skupín prevádzkových režimov 7k, 8K.Predpokladá sa, že zaťaženie sa prenáša do cesty lúča žeriavu zo všetkých kolies na jednej strane ventilu a môže byť smerovaný vnútri aj mimo budovy zvažovaných rozpätia. Zaťaženie špecifikované v ustanovení 4.4 by sa nemalo brať do úvahy v spojení s bočnou silou.
4.6.Horizontálne zaťaženia brzdenia mosta a nákladných autožeriavov a bočných síl sa považujú za aplikované v mieste dotyku jazdných kolies žeriavu s koľajnicou.
4.7.Štandardná hodnota horizontálneho zaťaženia smerujúce pozdĺž žeriavovej dráhy a žeriavu spôsobené nárazom na pamäti zastaví, musí byť stanovená v súlade s pokynmi uvedenými v povinnom dodatku 2. Toto zaťaženie sa musia vziať do úvahy iba pri výpočte zastávok a ich pripevnenie k žeriavovej dráhy lúčov.
4.8.Faktor spoľahlivosti zaťaženia pre zaťaženie žeriavom by sa mal považovať za gf = 1,1.
Poznámka. Ak sa vezme do úvahy miestne a dynamický účinok koncentrovaného vertikálneho zaťaženia z jedného žeriavových kolies plný Štandardná hodnota tohto zaťaženia sa násobí pri výpočte pevnosti nosníkov žeriavových dráh prostredníctvom plus faktora GF, rovná:
1,6 - skupiny 8K režim s tuhými záves nákladných žeriavov;
1,4 - pre skupinový režim 8K žeriavov s pružným zavesením nákladu;
1,3 - pre prevádzkový režim žeriavov 7K;
1.1 - pre ostatné skupiny režimov žeriavov.
Pri kontrole lokálnej stability stien lúča by sa mala hodnota dodatočného koeficientu rovnať 1,1.
4.9.Pri výpočte pevnosti a stability dráhy žeriavu lúčov a ich upevnenie na nosných konštrukciách vypočítaných zvislých žeriava zaťaženie musí vynásobiť dynamický koeficient sa rovná:
kolóny v kroku nie väčšie ako 12 m:
1,2 - skupina 8K režim mostový žeriav;
1.1 - pre skupiny prevádzkových režimov mostných žeriavov 6K a 7K, ako aj pre všetky skupiny prevádzkových režimov mostových žeriavov;
s rozstupom stĺpca viac ako 12 m - 1,1 pre skupinu prevádzkového režimu nadzemných žeriavov 8K.
Konštrukčné hodnoty vodorovné zaťaženia z mostové žeriavy Skupina 8K režimy by mala byť považovaná za dynamický faktor 1,1.
V ostatných prípadoch sa predpokladá dynamický faktor 1,0.Pri výpočte
konštrukcie, overenie odolnosti dráh vychýlených elektrónových zväzkov žeriavových stĺpcov a posuvu, ako aj s prihliadnutím na miestne akčné zahustí zvislé zaťaženie by nemala byť považovaná z jedného kola žeriavu dynamický faktor.
4.10.Vertikálne zaťaženie pri výpočte pevnosť a stabilitu žeriavu lúčov zvážiť, nie viac ako dva z najviac negatívny dopad na mostíku alebo mostových žeriavov.
4.11.Vertikálne zaťaženie pri výpočte pevnosti a stability rámov, stĺpov, základní a základní v budovách s mostové žeriavy v niekoľkých poliach( v každej pasáži na jednej vrstve), je potrebné vziať na každú cestu nie viac ako dva z najviac nepriaznivé pre účinky žeriavov, a keďberúc do úvahy kombináciu v jednej časti žeriavov rôznych rozmerov - nie viac ako štyroch najnepriaznivejších pre nárazové žeriavy.
4.12.Vertikálne zaťaženie pri výpočte pevnosti a stability rámov, stĺpikov, strešných a podstropilnyh konštrukcií, základov, rovnako ako základy budov s mostové žeriavy na jednom alebo viacerých ciest, je potrebné vziať na každú cestu nie viac ako dva z najviac negatívnych dopadov na žeriavoch. Ak sa vezme do úvahy vyrovnanie v jednej zarovnanie mostové žeriavy, pracujúci na rôznych spôsoboch, by mali byť zvislé zaťaženie prijatá:
nie viac ako dva žeriavy - pre stĺpy, podstropilnyh štruktúr, nadácií a základy extrémnej sériu na dva spôsoby žeriav za letu;
nie viac ako štyri žeriavy
pre stĺpy, podložky, základy a stredové rady;
pre stĺpy, podložky, základy a základy extrémneho radu s tromi žeriavovými dráhami v rozpätí;
pre krokvy s dvoma alebo tromi žeriavmi v rozpätí.
4.13.Horizontálne zaťaženie pri výpočte pevnosti a stability žeriavovej dráhy trámy, stĺpy, rámy strechy a podstropilnyh štruktúry, základy, a dôvody, aby zvážila nie viac ako dva z najviac nepriaznivé pre účinky žeriavov usporiadané na jednom žeriavu spôsoby alebo rôznymi spôsobmi v jednom vyrovnania, Pre každý žeriav sa musí brať do úvahy len jedno horizontálne zaťaženie( priečne alebo pozdĺžne).
4.14.Počet kohútikov zahrnuté do výpočtu pevnosti a stability v určovaní zvislé a vodorovné zaťaženie mostové žeriavy na dve alebo tri vrstvy v rozpätí, pričom uvádzanie do rozpätia vo forme suspenzie a mostové žeriavy, ako aj prevádzka mostových žeriavov určené pre prepravu nákladuOd jedného kohúta do druhého pomocou žabiek, by mali byť vzaté podľa stavebných úloh na základe technologických riešení.
4.15.Pri určovaní zvislého a vodorovného vychýleniu žeriavových dráh trámov a vodorovných posunutie stĺpov zaťaženie musí byť považovaný za jeden z najviac nežiaducich účinkov žeriavu.
4.16.Ak existuje jedna cesta k žeriavu žeriavu a za predpokladu, že druhý ventil nebude nastavená počas prevádzky zariadenia, zaťaženie týmto spôsobom by mali byť považované iba jeden žeriav.
4.17.Ak sa vezme do úvahy dva žeriavy nahrať ich vynásobí kombináciou koeficient
y = 0,85 - Skupina žeriav prevádzkové režimy 1K - 6K;
y = 0,95 - pre skupiny prevádzkových režimov žeriavov 7K, 8K.Pri účtovaní
štyri zaťaženie od žeriavu sú vynásobí kombináciou koeficient
y = 0,7 - skupiny žeriav prevádzkové režimy 1K - 6K;
y = 0,8 - pre skupiny prevádzkových režimov žeriavov 7K, 8K.
Ak sa vezme do úvahy jeden žeriav, musí sa z neho zobrať zvislé a horizontálne zaťaženie bez zníženia.
4.18.Pri výpočte vytrvalosť nosníky žeriavovej dráhy pre mostné žeriavy a elektrických svietidiel nosníkov do nosných konštrukcií je potrebné brať do úvahy zníženie normatívne hodnoty zaťaženia podľa ods. 1.7 * a. V tomto teste odolnosti pre nosník steny v zóne koncentrovanej zvislého zaťaženia z jedného žeriavových kolies znižuje charakteristické hodnoty zvislej kolesové sily, ktoré majú byť vynásobené faktorom vziať do úvahy pri výpočte pevnosti žeriavu lúčov podľa poznámke k položke. 4.8.Skupiny režimov prevádzky žeriavov, pri ktorých by sa mal vykonať výpočet vytrvalosti, sa stanovujú podľa noriem konštrukčného návrhu.
5. Zaťaženie snehom
5.1 *.Kompletná konštrukcia hodnota zaťaženia snehom na pôdoryse povlaku by mal byť stanovený pomocou vzorca
( 5)
kde Sg - odhadovaná hodnota hmotnosti snehovej pokrývky na 1 m2 horizontálneho povrchu zeme, ktoré sa majú prijať podľa odseku 5.2;.
m - konverzný faktor z hmotnosti snehovej pokrývky k Zemi zaťaženie snehovou pokrývkou, ktoré bolo prijaté v súlade s patentovými nárokmi.5.3 - 5.6.
( zmenené vydanie, pozmeňujúci a doplňujúci návrh č. 2).
5.2 *.Vypočítaná hodnota Sg hmotnosť snehu na 1 m2 horizontálneho povrchu zeme, ktoré sa majú odobrať, v závislosti na snehu oblasti Ruskej federácie podľa tabuľky.4.
Tabuľka 4 *
| Snehové oblasti Ruskej federácie( Mapa 1 prijatá záväzný 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Poznámka. V horských a málo preskúmaných oblastiach vyznačené na mape 1. povinné prílohy 5, body sa v nadmorskej výške 1500 m, v oblastiach s ťažkým terénom, rovnako ako významné rozdiely miestnych údajov uvedených v tabuľke 4 * odhadovanej hodnoty hmotnosti z snehovej pokrývky by mala byťna základe údajov od spoločnosti Roshydromet. V rovnakej dobe ako odhadovanej hodnote Sg je potrebné vziať presiahnuť v priemere raz za 25 rokov, ročné maximálnej hmotnosti snehovej pokrývky, ktorá je definovaná na základe týchto snehových prieskumov o zásobovanie vodou, aby sa chrániť pred priamym pôsobením vetra miest( v lese pod stromami alebo v lesných mýtinách)na obdobie najmenej 20 rokov.
( revidované vydanie, pozmeňujúci a doplňujúci návrh č. 2).
5.3.schéma distribúcie zaťaženia snehom a hodnoty koeficientu m majú prijať podľa požadovanej aplikácie 3, medziľahlé hodnoty súčiniteľa m sa určí lineárnou interpoláciou.
V prípadoch, kde sa vyskytujú viac nepriaznivých podmienok konštrukčných prvkov pri čiastočnom nahrávaní je potrebné zvážiť pri zaťažení snehom obvod pracujúci na polovicu alebo štvrtinu rozpätie( pre povlaky s lampióny - v oblastiach šírky b).
Poznámka. Tam, kde je to potrebné, musí byť zaťaženie snehom určuje s prihliadnutím na predpokladané ďalšie rozšírenie budovy.
5.4.Varianty so zvýšenou miestne zaťaženie snehom sú uvedené v prílohe 3 nutne potrebné vziať do úvahy pri výpočte dosky, palubovky a povlak beží, ako aj pre výpočet prvkov nosných konštrukcií( krovy, nosníky, stĺpy a podobne), ktoré definujú uvedený variantyveľkosť sekcií.
Poznámka. Pri výpočtoch stavieb povolené používať zjednodušená schémy zaťaženia snehom rovnocenné v náklade režimov nárazových uvedených v prílohe 3 povinnej .Pri výpočte rámov a stĺpy priemyselné stavby smie byť uznané len rovnomerne rozložené zaťaženie snehom, s výnimkou náterov rázy miest, kde je potrebné vziať do úvahy zvýšené zaťaženie snehom.
5.5 *.Tieto koeficienty m, stanovené v súlade s pokynmi schém 1, 2, 5 a 6, povinné 3 žiadosti pre plytké( s odchýlkami až do 12% alebo £ 0,05), povlaky a jedno pole o viac budov bez svetiel, určené pre oblasti s priemernou rýchlosťouvietor tri najchladnejšie mesiace v minimálnym odporom 2 m / s, je potrebné znížiť vynásobením faktorom, kde k - je prevzatý z tabuľky.6;b - šírka krytu, ktoré bolo prijaté viac ako 100 m
U povlakov so sklonom 12 až 20% z jedno pole a viac polí budov bez osvetlenia, určených pre oblasti s v ³ 4 m / s, m faktor nastaviť v súlade s pokynmi schém 1 a.5 povinné aplikácia 3 , by mala byť znížená tým, že násobia koeficientom 0,85.
priemerná rýchlosť vetra v oblasti troch najchladnejších mesiacoch by malo byť povinné na mape 2 príloha 5 .
Zníženázaťaženia snehom uvažuje v tomto odseku sa nevzťahuje:
a) povlak na budov v oblastiach s priemernou teplotou januári na mínus 5 ° C( pozri mapu 5 Povinný 5 aplikácie).
b) na budovy pokryté priamym vystavením vetru susednými vyššími budovami odstránenými menej ako 10 h1, kde h1 je rozdiel medzi výškami susedných a projektovaných budov;
c) povlak na častiach dĺžky b, B1 a B2, výškových rozdielov v budovách a parapetov( viď schéma 8 -. 11 povinné aplikácie 3 ).
5.6.Pri určovaní koeficientov m snehom pre neizolované poťahovanie rastlín so zvýšenou tepla od sklonu strechy viac ako 3% a zabezpečenie adekvátnej drenáž uvoľnenej vody by mala byť znížená o 20% bez ohľadu na obmedzenia v ods. 5.5.
5,7 *.Normatívna hodnota snehového zaťaženia sa určuje vynásobením vypočítanej hodnoty koeficientom 0,7.
( zmenené vydanie, pozmeňujúci a doplňujúci návrh č. 2).
6. zaťaženia vetrom
6.1.zaťaženia vetrom na štruktúre by mala byť považovaná za súhrn:
a) za normálneho tlaku sme, na vonkajšom povrchu konštrukcie alebo prvku;
b) wf trecích síl smerovaný tangenciálne k vonkajšiemu povrchu a uvedené oblasti svoje horizontálne( pre Bouda zvlnené alebo povlaky, s lucerny) alebo zvislé výstupky( steny s balkónom alebo podobnej štruktúry);
a) wi normálny tlak aplikovaný na vnútorných plochách budov s priepustné bariéry, s otvorom alebo otvormi sú stále otvorené;
buď normálnom tlaku WX, WY, vzhľadom na spoločnú impedancia štruktúry v smere osí x a y a bežne používajú na stavbách v priemete do roviny kolmej k príslušnej osi.
Pri navrhovaní vysokej štruktúr, Relatívna rozmery, ktoré spĺňajú v / h & gt stav;10, kontrola výpočet potrebnej dodatočne vyrobiť vírový budenia( vietor rezonancia);tu h - výška konštrukcie, d - minimálny prierezový rozmer, ktorý sa nachádza na 2/3 hodiny.
6.2.zaťaženia vetrom sa stanovia ako súčet priemerných a pohyblivých zložiek. Wi
Pri určovaní vnútorný tlak, a výpočet výškových budov až do 40 m a jednopodlažných priemyselných objektov do 36 m pri pomere výšky k rozpätie menej ako 1,5, ktoré v oblastiach typu A a B( viď. F. 6.5)kolísavé zložka zaťaženia vetrom môže byť ignorované.
6.3.Štandardná hodnota strednej zložky wm zaťaženie vetrom pri výške z nad povrch, ktorý sa urobí pomocou vzorca
( 6), kde
W0 - charakteristická hodnota tlaku vetra( pozri 6.4. .);
k - koeficient odrážajúca zmenu výšky tlaku vetra( pozri kapitolu 6.5. .);
s - aerodynamický koeficient( pozri časť 6.6. .).
6.4.Charakteristická hodnota tlaku vetra W0 potrebné vziať v závislosti od regiónu vetra ZSSR podľa tabuľky.5.
pre horské a málo študoval oblastiach vyznačené na mape 3, štandardná hodnota tlaku vetra W0 môžu byť stanovené na základe údajov z meteorologických staníc Štátneho výboru, ako aj výsledky oblastiach prieskumu stavby, s prihliadnutím na skúsenosti z prevádzkových zariadení.V tejto štandardné hodnoty W0 tlakom vetra Pa sa vykoná pomocou vzorca
( 7)
kde V0 - je číselne rovná rýchlosti vetra v m / s, pri 10 m nad zemou pre typ oblasti A, čo zodpovedá 10 minút interval priemerovanie apresiahnuť v priemere raz za 5 rokov( ak technické podmienky, riadne schválená, nie sú upravené inými obdobiami rýchlosti vetra opakovateľnosť).
6,5.Koeficient k, ktorý berie do úvahy veternej zmeny tlaku vo výške z, je daná v tabuľke.6, v závislosti od typu terénu. Prijaté typy terénu:
A - otvorené more pobrežie, jazerá a jazerá, púšte, step, step, tundra;V
- mestských oblastiach, lesov a ďalších oblastiach, ktoré rovnomerne s výškou bariéry 10 m;
C - mestské oblasti s výškou stavebného objektu väčšia ako 25 m
Tabuľka 5
| veterné plochy ZSSR( prijaté na mape 3 povinné aplikácie 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| W0,.kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) |
konštrukcia je považovaná za nachádza v oblasti tohto typu, ak je táto oblasť uložená na náveternej strane štruktúry v oblasti 30 h - vo výške konštrukciou h až 60 m a 2 km -Keď vyššou nadmorskou výškou. Tabuľka 6
| výška Z, m | koeficient k pre typy terénne | ||
| A | V | C | |
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1,7 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2,0 1,6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1,9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1,8 2,65 2,3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Poznámka. Pri stanovení zaťaženia vetrom typy teréne môže byť odlišná pre rôzne smery vypočítaného vetra.
6.6.Pri stanovení zložky zaťaženia vetrom sme, WF, wi, wx, WY používať vhodné hodnoty aerodynamických koeficientov CE vonkajší tlak, trenie, CF, vnútorný tlak ci a odporu CX alebo CY vykonané na povinné prílohy 4, pričom šípky ukazujú smer vetra."Plus" znamením koeficienty ci ke alebo tlak zodpovedá smeru vetra na riadnej povrchu nápisom "mínus" - z povrchu. Stredné hodnoty zaťaženia by mala byť určená lineárnou interpoláciou. Pri výpočte
pripojí oplotenia prvky na nosných konštrukcií budovy rohoch a pozdĺž vonkajšieho obrysu povlaku by mal vziať do úvahy miestne podtlaku vetra s aerodynamickým koeficientu ce = 2, distribuovaných pozdĺž povrchov v šírke 1,5 m( obr. 1).
u prípadov, povinné pripevnenie 4( iné formy výstavby, pričom správne účtovanie zarovnanie iných smeroch prúdenia vetra alebo celkových zložiek, odolnosť tela v iných smeroch, a podobne), môže byť aerodynamických koeficientov prijatá na referenčné a experimentálnych dát alebo na základeprečistenie štrukturálne modely v aerodynamických tuneloch.
Poznámka. Pri stanovení zaťaženia vetrom na vnútornom povrchu stien a priečok v neprítomnosti vonkajšieho puzdra( v domovej inštalácii krok), pomocou aerodynamické koeficienty vonkajšieho tlaku alebo hlava-ke odporu ci.
Sakra.1. Oblasti s vysokým negatívnym tlakom vetra
6.7.Štandardná hodnota kolísajúca zložky zaťaženia vetrom WP na výške z musí byť stanovená: .
a) štruktúry( a ich konštrukčné prvky), v ktorom je prvý vlastné frekvencie f1, Hz, väčšie než medzná hodnota vlastnej frekvencie fl,( pozri časť 6.8),. - vzorec
( 8), kde
wm - stanovuje v súlade s odsekmi 6.3;.
z - tlak vetra zvlnenie na úrovni z, dostal na stole.7;
v - priestorové tlakovej pulzácie korelačný koeficient vietor( pozri časť 6.9. .);Tabuľka 7
| výška Z, m | tlak vetra pulzácie koeficient z pre typy terénne | ||
| A | V | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 0,90 0,49 | ||
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 0,73 | ||
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
obr.2. Koeficienty dynamického
1 - na betón a kameň konštrukcií a budovy s oceľovou v prítomnosti murive( d = 0,3);2 - pre oceľové veže, stožiare, komíny vložkou, a kolóna typu zariadenia, vrátane betónových soklov( d = 0,15),
b) pre štruktúry( a ich konštrukčných prvkov), ktoré možno považovať za systém s jedným stupňom voľnosti(priečny rám poschodový priemyselné budovy, vodné veže a podobne) pri f1
( 9), kde x
- dynamický koeficient je definovaný na obr.2, v závislosti na parametri a logaritmický dekrement d( pozri časť 6.8. .);
gf - súčiniteľ zaťaženia spoľahlivosti( pozri bod 6.11. .);
W0 - charakteristická hodnota tlaku vetra Pa( pozri 6.4. .);
c) pre budovy, symetrické v pôdoryse, v ktorom f1
( 10), kde m
- hmotnosť štruktúr na Z, delený plochy, na ktoré sa aplikuje zaťaženie vetrom;
x - dynamický faktor( pozri bod 6.7, b. .);
y - horizontálne posunutie štruktúr na z-úrovní pre prvú forme prírodných vibrácií( pre symetrické budovy, pokiaľ ide o konštantný výške, ako môžu byť prevzaté z pohybu rovnomerne distribuované horizontálne použité statické zaťaženie);
y - koeficient stanoví delením štruktúry na úseky r, v ktorom zaťaženie vetrom považovať za konštantnú, vzorec
( 11), kde
Mk - hmotnosť k-tý staveniska;
yk - horizontálny pohyb stredu úseku k-teho;
WPK - výsledný kolísavé zložka zaťaženia vetrom, stanovuje podľa vzorca( 8), vo k-teho časti štruktúry.
U viacpodlažných budov s konštantnou výškou tuhosti, hmotnosti a šírky náveternej povrchu štandardné hodnoty nesúvislej zložky zaťaženia vetrom v Z môže byť stanovená podľa vzorca
( 12)
kde WPH - štandardná hodnota kolísajúca zložky zaťaženia vetrom na hornej konštrukcii výška h, je definovanývzorca( 8).
6.8.Hraničná hodnota vlastnou frekvenciou fl, Hz, v ktorej sa nechá nepovažuje zotrvačné sily generované počas vibrácií zodpovedajúce vlastnej forme, by mala byť stanovená z tabuľky.8.
Tabuľka 8
Vietor| ZSSR oblasti( prijaté na mape 3 záväzný 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| Aj | 0,95 | 29 |
| II | 1,1 3,4 1,2 | |
| III | ||
| IV | 3,8 1,4 4,3 | |
| V | 1,6 5,0 1,7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmický dekrement hodnota d je potrebné vziať:
a) pre betónové a kamenné konštrukcie, a pre budovy s oceľovou v prítomnosti muriva d = 0,3;
b) pre oceľové veže, stožiare, komíny vložkou, a kolóna typu zariadenia, vrátane betónové sokle, d = 0,15.
6.9.Koeficient priestorové korelácia tlakových pulzácií V by mala byť definovaná pre konštrukcie povrchových zariadení, ktoré berú do úvahy korelácii pulzácií.Vypočítaná
povrch zahŕňa tie časti povrchu náveternej, závetrie, bočné steny, strechy a podobné štruktúry, s tlakom vetra, ktorý je prenášaný na vypočítaných prvkov štruktúr. Ak je vypočítaný
povrch sa nachádza v blízkosti obdĺžnika, orientovaná tak, že jej strany sú rovnobežné s hlavnými osami( obr. 3), potom v pomere by mala byť určená z tabuľky.9 v závislosti na parametroch R a C v tabuľke dostal.10.
Sakra.3 základné systém súradníc pre určenie korelačný koeficient v
Tabuľka 9
| r, v m | koeficient u C, M, rovné | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | |||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 0,63 | |||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabuľka 10
| hlavné súradníc roviny, ktorá je rovnobežná s odhadnutej | r | c |
| Zoy | b | h |
| ZOX | 0.4A | h |
| Xoy | b | a |
Pri výpočte rozmery štruktúr všeobecne vypočítanej plochy by mali byť stanovené s ohľadom na indikácie povinného uplatňovania4, v tomto prípade pre priehradové konštrukcie je potrebné, aby sa veľkosť plochy návrhu na svojom vonkajšom obrysu.
6.10.Pre zariadenia, v ktorých f2
6.11.Koeficient zaťaženia vetrom spoľahlivosti GT by mala byť rovná 1,4.
7. jan záťaž
7.1.Ice zaťaženie je potrebné vziať do úvahy pri navrhovaní režijné napájanie a komunikačné linky, trolejového elektrifikované dopravy, anténny stožiare a podobné štruktúry.
7.2.Štandardná hodnota zaťaženia ľad lineárnej prvky kruhového priemeru prierezu a začlenenie 70 mm.(Drôty, laná, ľudí, stožiare, kryty, atď. .), I, n / m musí byť daný vzorcom
( 13)
charakteristické hodnoty zaťaženia ľadovej plochy i ¢, Pa pre ostatné prvky, by mala byť určená vzorcom
( 14)
vo vzorkách( 13) a( 14):
b - hrúbka steny glazúry mm( presahuje každých 5 rokov) pre prvky kruhového prierezu s priemerom 10 mm, ktorý sa nachádza vo výške 10 m nad zemou, ak tabuľku.11 av nadmorskej výške 200 m a viac - podľa tabuľky.12. Pre ďalšie obdobie opakovanie ľadovej hrúbky steny by mala byť na zvláštnych špecifikácií, riadne schválený;
k - koeficient odráža zmeny v hrúbke steny ľadu a nastavenie na prijaté tabuľke.13;
d - priemer drôtu, laná, mm;
m1 - koeficient odráža zmeny v hrúbke steny glazúry v závislosti od priemeru kruhového prierezu a prvkov definovaných tabuľke.14;
m2 - koeficient odráža pomer plochy povrchu prvku, s výhradou námrazy k celkovej povrchovej ploche prvku a prijatého presne 0,6;
r - hustota ľad, predpokladá sa rovná 0,9 g / cm3;
g - gravitačné zrýchlenie v m / s2.
7.3.Bezpečnostný faktor pre zaťaženie gf nákladu ľadu treba brať ako 1.3, s výnimkou prípadov uvedených v iných predpisoch.
7.4.tlak vetra na námrazy prvkov natierané, musí byť vo výške 25% z normatívnych hodnôt W0 vetra tlak určený podľa n. 6.4.
Poznámky: 1. V niektorých oblastiach ZSSR, kde je kombinácia významných rýchlosti vetra s veľkými rozmermi námrazy a vklady srieň, glazúra hrúbka steny a hustotu, a tlak vetra by mali byť v súlade so skutočnými údajmi.
2. Pri určovaní zaťaženia vetrom na prvky stavieb umiestnených na viac ako 100 metrov nad zemou, drôty a káble ľadovej priemer nainštalovaný s hrúbkou steny glazúry uvedené v tabuľke.12, je potrebné vynásobiť koeficientom 1,5.
Tabuľka 11
| glazúra oblasti ZSSR( prijatý mapovať 4 povinné aplikácii 5 ) | I | II | III | IV | V |
| hrúbku steny glazúry B, mm | aspoň 3 | 5 | 10 | 15 | najmenej 20 |
Tabuľka 12 výška
| nad povrchomkrajiny, m | ľad hrúbku steny b mm, pre rôzne regióny ZSSR | |||
| aj glazúra ázijský región ZSSR | v región glazúry a horské oblasti | severnej Európy ZSSR | zostávajúce | |
| 200 | 15 | predpokladať na základe osobitnéhox | prieskum mapa predpokladať, 4d povinného používania 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same mapa 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Same mapa 4, e | 60 |
Tabuľka 13
výška| nad zemou, m | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| koeficientom k | 0,8 1,0 1,2 | 1,4 1,6 1,8 |
2,0 Tabuľka 14
| priemer drôtu, kábla alebo lana, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koeficient m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Poznámky( pre tabuľka 11-14.): 1. v oblasť horských a nepreskúmaných oblastiach ZSSRoznačené na mape 4 záväzný 5 a v členitom teréne( na vrcholkoch kopcov a hôr, horských priesmykov na vysokej násypy, v uzavretých horských údoliach, depresiou, hlboká stonkyatď.) musí byť hrúbka steny ľadu určená na základe údajov zo špeciálnych prieskumov a pozorovaní.
2. Medzné hodnoty množstiev by mali byť stanovené lineárnou interpoláciou.
3. Hrúbka steny ľadu na zavesených vodorovných sekciu prvkov kruhových( káble, drôty, povrazy) môžu byť prijaté vo výške ich usporiadanie vzhľadom k ťažisku.
4. Pre určenie zaťaženia ľad na vodorovných prvkoch kruhového valcového tvaru s priemerom do 70 mm, hrúbkou steny glazúry obsiahnuté v tabuľke.12 by sa malo znížiť o 10%.
7.5.Teplota vzduchu v ľade bez ohľadu na výšku budov je potrebné vziať v horských oblastiach označených: 2000 m - mínus 15 ° C, v rozmedzí od 1000 do 2000 m - mínus 10 ° C;po zvyšok ZSSR pre stavby do 100 m - -5 ° C, nad 100 m - mínus 10 ° C.
Poznámka. V oblastiach, kde je ľad pozorovaný pod -15 ° C, je potrebné zobrať podľa aktuálnych údajov.
8. TEPLOTA dôsledkov zmeny klímy
8.1.V prípadoch stanovených pravidiel konštrukčného riešenia by malo vziať do úvahy zmeny v čase Dt priemerné teploty a poklese teploty a prierezu prvku.
8.2.Normatívne hodnoty priemernej zmeny teploty v priebehu časti prvku, v tomto poradí, v teplej DTW a studeným DTC ročnom období by sa mala stanoviť podľa vzorca:
( 15)
( 16)
kde tw, tc - charakteristické hodnoty priemerných teplôt po priereze prvku v teplých a studených ročných obdobiach,prijať v súlade s bodom 8.3.;
t0w, t0c - počiatočná teplota teplých i studených ročných obdobiach, ktoré bolo prijaté v súlade s odsekom 8.6. .
8,3.Normatívne hodnoty priemernej teploty TW a TC a zmenám teploty po priereze prvku v teplej a studenej Jw Jc ročnom období priemyselných vzorov jednovrstvových by mal byť určený na stole.15.
Poznámka. Pre tw viacvrstvové štruktúry, tc, JW, Pc stanoviť výpočtom. Dizajn, skladá z niekoľkých materiálov s podobnými tepelnými parametrami povolená považované za unilamelární.
Tabuľka 15
| Výstavba budov | budov a stavieb v prevádzkovej fáze | |
| nevykurovaných budov( bez technologickej zdroja tepla) a vonkajšie priestory | vykurovaného objektu | budovu s umelým klímy, alebo s konštantnými technologickými zdrojmi tepla |
| nie je chránená pred slnečným žiarením( vrátanevonkajší plášť) | tw = Tew + Q1 + Q4 | tw = TIW + 0,6( Tew - TIW) + Q2 + Q4 |
| Jw = Q5 | Jw = 0,8( Tew - TIW) + Q3 + Q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| chránená pred slnečným žiarením( vrátane vnútornej) | tw = Tew | tw = TIW |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
Symboly používané v tabuľke.15:
Tew, tec - priemerná denná teplota vonkajšieho vzduchu, v tomto poradí, v teplom a chladnom období, ktoré bolo prijaté v súlade s odsekom 8.4;.
TIW, tic - vnútorná teplota podľa toho umiestnená v teplých i studených ročných obdobiach, ktoré bolo prijaté v súlade s GOST 12.1.005-88 alebo stavebných prác na základe technologických riešení;
Q1, Q2, Q3 - prírastok médium cez sekciu teploty prvku a rozdielu teplôt od dennej kolísania vonkajšej teploty vzduchu, odobratej z tabuľky.16;
Q4, Q5 - prírastok médium nad teplotou časť prvku a rozdielu teplôt od slnečného žiarenia prijatého podľa odseku 8.5. .
Poznámky: 1. Ak máte pôvodný teplota dátových štruktúr vo fáze prevádzky budov s konštantnými technologickými zdrojmi tepla hodnôt TW, tc, JW, Pc je potrebné vziať na základe týchto údajov.
2. V prípade budov a stavieb vo fáze výstavby TW, tc, JW, Pc je definovaná ako pre nevykurované budov na základe ich činnosti. Tabuľka 16
| firmy | zmien teploty q budovy, ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| kovov železobetón, betónu, vystuženého muriva a hrúbku kameň, pozri: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| až 15 15 až 39 | 6 | 4 | 6 |
| komunikáciu.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Priemerná denná teplota vonkajšieho vzduchu v teplom Tew a studeným tec obdobie by sa mala stanoviť podľa vzorca:
( 17)
( 18)
kde Ti tVII - celoročná priemerná mesačná teplota v januári a júli dostal v uvedenom poradí kariet 5 a 6 Povinný aplikácia 5 ;
DI, DVII - odchýlky od priemernej dennej teploty priemernej mesačnej( DI - dostal povinné mapa 7 aplikácie 5 , DVII = 6 ° C).
Poznámky: 1. Vyhrievaný priemyselných objektov počas operácie fázy pre vzory, ktoré sú chránené pred účinkami slnečného žiarenia, DVII nechá ignorovať.
2. Pre horských a ZSSR nepreskúmané oblasti označené na mapách 5-7 záväzný 5 , tec, Tew definovaná vzorcu:
( 19)
( 20), vyznačujúci sa tým,
tI, min, tVII, max - priemer z absolútnejhodnoty minimálnej teploty vzduchu v januári a maximálnej teploty v júli;
AI, Aviu - priemerná denná teplota amplitúda, respektíve v januári a júli jasnou oblohou.
tI, min, tVII, max, AI, Aviu prijatá podľa Roshydrometu.
8.5.Zvýši Q4 a Q5, ° C, by mala byť stanovená podľa vzorca:
( 21)
( 22), vyznačujúci sa tým,
r - absorpcia slnečného žiarenia žiarenia povrch vonkajšej štruktúra obrázkov koeficient prijaté na SNP II-3-79 *;
Smax - maximálna hodnota celkového počtu( priame a difúzne) slnečné žiarenie v W / m2, ktoré sa majú prijať SNP 23-01-99 *;
k - koeficient, prevzatý z tabuľky.17;
k1 - koeficient, prevzatý z tabuľky.18.
Tabuľka typ 17
| a orientácia povrchu( ov) | koeficient k |
| 1,0 | |
| šírku Na výšku orientované: | |
| South West | 1,0 |
| 0,9 | |
| východ | 0,7 |
Tabuľka 18
| stavba budov | koeficient k1 |
| kovov | 0,7 |
| betón, betón, vystužený murivo a hrúbka kameň, pozri: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| komunikácie.40 | 0,3 |
8.6.Počiatočná teplota zodpovedajúce konštrukciu uzáveru alebo jeho časti do kompletného systému, v teplej a studenej t0w t0c obdobia by mala byť definovaná podľa vzorcov:
( 23)
( 24)
Poznámka. V prítomnosti dát na kalendárny obvode termín štruktúra, poradie prác a ďalších. Počiatočná teplota sa nechá určiť, v súlade s týmito dátami.
8.7.Koeficient spoľahlivosť gt zaťaženia pre teplotu a poveternostným vplyvom Dt J by mala byť rovná 1,1.
| Konštrukčné prvky | Požiadavky | zvislý priehyb limity fu | zaťaženie pre stanovenie vertikálneho vychyľovacieho |
| 1. žeriavovej dráhy lúčov pod mostom a mostové žeriavy ovládané: | |||
| od podlahy, vrátane kladkostroje( výťah) | technologické | l / 250 | Z |
| jeden kohútik z kabíny, keď je režim skupiny( GOST 25546-82): | fyziologická a technologická | ||
| 1K, 6K | l / 400 | rovnaký | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. Jednotlivé röntgenové lúče, farmy, nosníky, atď.Požiarne variče, paluby( vrátane priečnych rebier dosky a palubovky): | |||
| a) pokrýva a prekrýva otvorené ku kontrole priechodu l, m: | Estetická psychologické | Permanentná a dočasné dlho | |
| l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) pokrýva a prekrýva prítomnosť usmerňovačov pod | konštruktívnu | v súlade s ods. 6 odporúčaná aplikačnej | 6 vedie k zníženiu medzery medzi nosné prvky zachytiťruktsy a prepážky, usporiadané pod |
| prvky) pokrýva a prekrýva prítomnosť na nich prvky vystavené praskanie( stierok, podlahy, steny) | « | l / 150 | aplikovaného po priečky, podlahy, potery |
| g) sa vzťahuje na a prekrýva sa sprítomnosť kladkostrojov( kladkostroja), mostových žeriavov riadených: | |||
| podlaha | proces | l / 300 alebo / 150( menšia z oboch) | čas na základe zaťaženia žeriavu alebo zdvíhacích zariadení( výťahy) na jednej ceste |
| z kabíny | fyziologické | l / 400 alebo A / 200( menšia z oboch) | na žeriave alebo zdvíhacích zariadení( zdvíhadlá) na jednej ceste |
| d) prekrývajú, vystavené: | fyziologických a technologických | ||
| prepravovaného tovaru, materiálov, komponentov a prvkov zariadenia a ďalšie mobilnézaťaženie( vrátane bezkoľajové podlahového dopravníka) | l / 350 | 0,7 normatívne hodnoty dočasné plnom zaťažení, alebo zaťaženie z jedného zásobníka( negatívnejší z oboch) | |
| zaťaženie od koľajnice: | |||
| úzkorozchodné | l / 400 | od odnogsada vozňov( alebo podlahovou stroje) na rovnakej ceste | |
| široký- | l / 500 | rovnaké | |
| 3. Prvky schody( pochodov, platformy, zvlaky), balkónov, lodžií | Estetická psychologické | Tie, ktoré sú v poz.2 a | |
| Fyziologický | stanoví podľa n. | ||
| 10,10 4. Presah dosky, schody a plošiny, ktoré nebudú ovplyvňovať susediace vychyľovací prvkami | « | 0,7 mm zaťaženie | bodu 1 kN( 100 kgf) pri uprostred rozpätia |
| 5. Prepínače a sklopné stenové panely nad otvory okien a dverí | Konštrukčné | l / 200 | Zníženie medzery medzi ložiskovými prvkami a oknom alebo zárubňami umiestnenými pod prvkami |
| Estetické psychologické | Rovnaké,že v poz.2 a |
10. priehyby a posuny
normy pre túto sekciu nastavenie medzných priehybov a posuvu nosných a obvodových konštrukcií stavieb pri výpočte druhú skupinu medzných stavov, bez ohľadu na použitých stavebných materiálov.
pravidlá sa nevzťahujú na vodných stavieb, doprava, jadrových elektrární, rovnako ako spätný prenos výkonu linka podporuje, otvorené distribúcia prístrojov a vzdušných komunikačných zariadení.
VŠEOBECNÉ POKYNY
10.1.Pri výpočte konštrukcie podľa výchyliek( vyklenutie) a posunutie nasledujúce podmienky by mali byť
( 25)
kde f - deformácia( odklon) a pohybom stavebný prvok( alebo konštrukciu ako celok), stanovené pri zohľadnení faktorov, ktoré ovplyvňujú ich hodnoty v súlades pp.1-3 v odporúčanej prílohe 6;
fu - konečná deformácia( ohýbanie) a pohyb, stanovená týmito normami. Výpočet
musí byť na základe týchto požiadaviek:
a) proces( zaistenie normálnych prevádzkových podmienok a procesov dopravné zariadenia, prístrojové vybavenie, atď);B) konštruktívne( zabezpečenie integrity priľahlých konštrukčných prvkov a ich kĺbov, zabezpečenie špecifikovaných svahov);
c) fyziologické( prevencia škodlivých účinkov a pocitov nepohodlia pri kolísaní);
d) esteticko-psychologická( poskytuje dobrý dojem o vzhľade štruktúr, zabraňuje vnímaniu nebezpečenstva).
Každá z týchto požiadaviek musí byť splnená pri výpočte nezávisle od ostatných. Obmedzenie
konštrukcia oscilácie by mala byť stanovená v súlade s predpismi, č. 4, s odporúčanou aplikáciou
6. 10.2.Počítané situácii, pre ktoré chcete určiť priehyb a posunutie zodpovedá ich zaťaženie, ale tiež požiadavky týkajúce sa budovania výťah, uvedené v kap. 5 odporúča aplikácia
6. 10.3.Priehyb obmedzuje konštrukčné prvky striech a stropov, obmedzené na základe technologických a konštrukčných a fyziologické požiadavky sa má merať od zakrivené osi, zodpovedajúce stavu prvku v čase pôsobenia zaťaženia, z ktorých je vypočítaný priehyb a obmedzené na základe estetických a psychologických požiadaviek - na priamke spájajúcejpodpory týchto prvkov( pozri tiež bod 7 odporúčaného dodatku 6).
10.4.Priehyby konštrukčných prvkov, ktoré nie sú obmedzené na základe estetických a psychologických požiadaviek, pokiaľ nenarúšajú vzhľad štruktúry( napr., Poťah šikmé strechy, prehýbaniu alebo konštrukcie so zvýšenou dolný pás), alebo v prípade, že štruktúrne prvky sú skryté.Priehyby nie sú obmedzené na základe vyššie uvedených požiadaviek a vzory pre prekrývanie a pokrýva cez priestor s krátkodobý pobyt osôb( napr transformovní, podkrovie).
Poznámka. Pre všetky typy povlakov integrity strešné membrány by mala poskytnúť, spravidla konštruktívne opatrenia( napr., Použitie kondenzátorov, vytvorenie na súvislý povlak prvky), a nie zvýšenie tuhosti nosných prvkov.
10.5.Bezpečnostný faktor pre všetky zaťaženia a zaťaženia faktor pre dynamické zaťaženie od vysokozdvižných vozíkov, elektrických vozidiel, a závesných mostové žeriavy by mali byť prijaté, aby sa jednota.
Koeficienty spoľahlivosti zodpovednosti sa musia brať v súlade s povinnou žiadosťou. 7.
10.6.Pri konštrukčných prvkov budov a stavieb, medzné výchylky a hnutia, ktoré nie sú stanovené týmto a ďalšími predpismi, vertikálne aj horizontálne prehnutie a pohyb trvalé, dlhodobé a krátkodobé zaťaženie nesmie prekročiť 1/150 rozpätie alebo 1/75 odletovej konzoly.
VERTIKÁLNE OBMEDZENIA PRVKY
ŠTRUKTÚRY 10.7.Vertikálne obmedzujúce priehyby konštrukčných prvkov a zaťaženia, z ktorých by sa mali určiť deformácie, sú uvedené v tabuľke.19. Požiadavky na medzery medzi susednými prvkami, uvedené v kap. 6, je odporúčaná aplikačná 6.
Tabuľka 19
_____________
Symboly používané v tabuľke.19:
l - vypočítaný rozsah konštrukčného člena;
a - krok lúčov alebo nosníkov, ku ktorým sú pripojené zavesené žeriavové dráhy.
Poznámky: 1. Pre konzolu namiesto l zdvojnásobte jej vzlet.
2. Pre stredné hodnoty l v poz.2, a zároveň obmedziť výchylky, ktoré určí lineárnou interpoláciou, s ohľadom na požiadavky n. 7, je odporúčaná aplikačná
6. 3. Kľúč.2 a čísla uvedené v zátvorkách by sa mali brať vo výške miestností do 6 m vrátane.
4. Funkcie výpočtu priehybov poz.2 g str. 8 odporúča aplikácia
6. 5. Pri obmedzení deformáciou psychologické estetické požiadavky povolenej rozpätie l prijaté rovná vzdialenosti medzi vnútornými plochami oporných stien( alebo stĺpce).
10.8.Vzdialenosť( medzera) z hornej časti vozíka mostového žeriavu do spodnej časti nosiča ohýbať povlaky štruktúry( alebo predmety, k nemu pripojené) by mala byť aspoň 100 mm.
10.9.Vychyľovací prvky povlaky by mali byť také, aby nebola menšia ako 1/200 v jednom smere( s výnimkami uvedenými v ďalších predpisov), bez ohľadu na ich prítomnosti bolo dosiahnuté sklonu strechy.
10.10.Vychyľovací limity podlahové prvky( trámy, nosníky, dosky), schody, balkóny, bytových a občianskych stavieb a obytných priestorov priemyselných stavieb, na základe fyziologických požiadaviek by mali byť definované vzorcom
( 26)
kde g - zrýchlenieklesnúť;
p - normatívna hodnota zaťaženia od ľudí, ktorí vibrujú, podľa tabuľky.20;
p1 - znížila regulačné zaťaženie na hodnotu prekrytie, sa tabuľka.3 a 20;
q - normatívne hodnota zaťaženia hmotnostných, vztiahnuté na základe bodu a vzory;
n - frekvencia aplikácie bremena pri chôdzi človeka podľa tabuľky.20;B je koeficient z tabuľky.20.
Tabuľka 20
| Izby akceptované tabuľkou .3 | p, kPa( kgf / m2) | p1, kPa( kgf / m2) | n, Hz | b |
| Poz.1, 2, s výnimkou učební a domácnosti;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | prijatý tabuľke.3 | 1,5 | |
| Poz.2 - trieda a domácnosť;4, b-d, okrem tanca; poz.9 a 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | rovnaký | 1,5 | |
| Poz.4 - tanec; poz.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________
Symboly používané v tabuľke.20:
Q - hmotnosť osoby, berie presne 0,8 kN( 80 kgf);
a - koeficient, byť 1.0 pre prvky, vypočítaných podľa vzoru lúča 0,5 - a v ďalších prípadoch( napr., Keď sa odpočíva dosiek v troch alebo štyroch stranách);
a - krok trámov, nosníkov, šírky dosky( krytiny), m;
l - kontrola Diel priechod, m
priehyb by mali byť stanovené z množstva yA1p + P1 + q bremenami yA1 -. Faktor stanovený vzorcom( 1).
HORIZONTAL STĹPIK konečný priehyb a brzdy konštrukcia z žeriavu zaťaženie
10.11.Horizontálne vychyľovací limity stavebných konštrukcií, vybavené mostovými žeriavy, žeriavové mosty, ako aj žeriavovej dráhy lúčov a brzdových konštrukcií( nosníky alebo väzníky), by mali byť uvedené v tabuľke.21, ale najmenej 6 mm.
Priehyby by mali byť kontrolované na úrovni hlavy žeriavových dráh brzdných síl jedného kamiónu žeriavom, réžia cez žeriavovú dráhu, s výnimkou bankových nadácií.
Tabuľka 21
| žeriavy režimov Skupiny | Vychýlenie limity fu | ||
| stĺpy | lúč portálové koľajníc a brzdových stavieb, strojov a žeriavové regály( vnútorné i vonkajšie) | ||
| budovy a vnútorné žeriavové Trestles | open žeriav rebríčky | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / |
2000 _____________
symboly v tabuľke.21:
h - výška od hornej časti základu na žeriav hlavy koľajnice( u prízemných budov a vnútorných i vonkajších žeriavov podstavca) alebo od osi skrutky, aby sa prekrývali hlavu žeriavovej dráhy( pre horných poschodiach výškovej budovy);
l - kontrola priechod konštrukčný prvok( trám).
10.12.Horizontálne medze konvergencie žeriavovej dráhy otvorené regály vodorovných a zvislých excentricky aplikovaných zaťaženie z jedného žeriavu( okrem pivníc valiť) obmedzený na základe požiadaviek procesu, by mala byť rovná 20 mm.
vodorovnému limitu TRAVEL a ovisnuté rámové budovy, samostatné prvky KONŠTRUKCIA a PODPORUJE dopravných galérií zaťaženia vetrom ROLL nadácií a teploty klimatické vplyvy
10.13.Horizontálny posuv obmedzujúce rámové budovy, obmedzené na základe konštrukčných požiadaviek( zachovanie integrity plniaceho rámu stien, priečky, okenné a dverové prvky), sú uvedené v tabuľke.22. Pokyny pre definícii v nároku posunutia. 9 odporúča aplikácia 6.
10,14.Horizontálny pohyb rámu objektov, ktoré majú byť stanovené, obvykle s kotúčom( rotácie) báz. V tomto prípade je záťaž hmotnosti zariadenia, nábytok, ľudí, skladovaných materiálov a výrobkov by sa malo zvážiť len v prípade nepretržitej rovnomernej nahrávanie všetkých poschodiach viacpodlažných budov Táto zaťaženie( založené na ich pokles v závislosti od počtu podlaží), s výnimkou prípadov, keď sú podmienky normálnej prevádzkyinak poskytuje nahrávanie.
bankový báza by mala byť stanovená s ohľadom na zaťaženie vetrom úvahy prijatá v pomere 30% štandardnú hodnotu.
budov až 40 m( a dopravníka podporuje galéria ľubovoľnej výšky) sa nachádza v oblasti veterných I-IV, nadácie kolísaním spôsobeným zaťaženia vetrom, nie je potrebné brať do úvahy.
Tabuľka 22
| budov, steny a priečky | stuženie stien a priečok až kostra budovy | obmedzenia pohybu fu |
| 1. Viacpodlažné budovy | Akékoľvek | H / 500 |
| 2. jednom poschodí výškovej budovy: | pružné | hs / 300 |
| a) stenaa steny z tehál, sadry, betónové panely | Pevné | hs / 500 |
| b) steny lemovaných prírodného kameňa bloky keramiky, skla( zafarbené) | « | HS / 700 |
| 3. podlažná budova( s samonosnou steny) výškypodlahové HS, m: | poddajná | |
| HS £ 6 | HS / 150 | |
| hs = 15 | HS / 200 | |
| HS ³ 30 | HS / 300 |
_____________
Symboly používané v tabuľke.22:
h - výška viacpodlažných budov, ktorá sa rovná vzdialenosti od základu na vrchol osi priečka povlak;
hs - výška podlahy v single-poschodovej budovy, ktorá sa rovná vzdialenosti od vrcholu k dolnej časti základovej krovu;vo viacpodlažných stavieb: na nižších poschodiach - rovnajúci sa vzdialenosti od hornej časti základu na čape osi prekrývajú;pre ďalšie podlažie -, ktorý sa rovná vzdialenosti medzi osami susedných priečnikov.
Poznámky:( . V 3) 1. Stredné hodnoty hs obmedzujúce horizontálneho posunutia by mala byť určená lineárnou interpoláciou.
2. horných poschodiach viacpodlažných budov, navrhnuté s použitím prvkov nátermi podlaží budovy, horizontálne hranice posunutie by mala byť rovnaká ako u jednopodlažných objektov. Výškové hs horného poschodia je prevzatý od osi čapov zvýšenej podlahy na spodnej krovu.
3. ohybných držiakov sú montáž stien, priečok na kostru, nebráni rámu posunutie( bez odkazu na stien, priečok úsilie, ktoré by mohli spôsobiť poškodenie konštrukčných prvkov);tvrdo - montáž, bráni vzájomnému posunutie rámu, steny alebo priečky.
4. Pre jednopodlažné budovy s opláštenia( a v neprítomnosti povlaku na pevnom disku) a viacpodlažného limitná etazherok posunutie sa nechá zvýšiť o 30%( ale nie viac hs / 150).
10.15.Horizontálny pohyb bezrámových stavieb proti zaťaženiu vetrom nie sú obmedzené, pokiaľ ich steny, priečky, spojovacie prvky sú určené pre pevnosť a odolnosť proti vzniku trhlín.
10.16.Horizontálne vychyľovací obmedzujúce Fachwerk stĺpikov a priečnikov a výklopných stenových panelov z zaťaženia vetrom, obmedzené na základe konštrukčných požiadaviek by mala byť rovná l / 200, kde L - počítané rozpätie regály alebo panelov.
10.17.Horizontálne dopravník podporuje obmedzenie výchyliek galérií zaťaženia vetrom, obmedzené na základe technologických požiadaviek, by mala byť rovná h / 250, kde h - výška podpier z hornej do dolnej časti základových nosníkov a väzníkov.
10.18.Horizontálne limitnej priehyb stĺpiky( stĺpiky) rámové stavby z teploty klimatických a expozície zmršťovanie by mala byť rovná:
HS / 150 - na stenách a prepážok tehál, sadry betón, železobetón a sklopné panely,
hs / 200 - sa stenami obloženými prírodného kameňa,bloky keramiky, skla( zafarbené), kde hs - výška podlahy, a na prízemných stavieb s mostovými žeriavy - výška od hornej do spodnej časti základu nosníky portálový koľajnicu.
Tak účinky teplota by sa mali prijímať bez ohľadu na dennú kolísanie vonkajšej teploty vzduchu a rozdielu teplôt zo slnečného žiarenia.
Pri určovaní horizontálnej vychýlenie teploty a klímy zmršťovacích účinkov ich hodnoty by nemala byť zhrnutá s vratnými a zaťaženie vetrom na základoch banky.
LIMIT vyklenutie PRVKY medzidno na snahe pre-valcovanie
10.19.Limit oblúkovité prvky fu medziľahlé podlahy, obmedzené na základe konštrukčných požiadaviek je potrebné vziať do rovná 15 mm s l £ m 3 a 40 mm - s 12 l ³ m( pre medziľahlé hodnoty l vyklenutie hranica by mala byť stanovená lineárnou interpoláciou).
vyklenutie f by mal byť určený pred-tlakovej sily, gravitácie podlahových prvkov a podlahovej váhy.
APLIKÁCIA
PRÍLOHA 1 Referenčné
mostné a mostové žeriavy rôznych skupín prevádzkových režimov( vzorka LIST)
| Žeriavy | režimy Skupiny | Podmienky |
| ručné všetkého druhu | 1Q - 3Q | Akékoľvek |
| s autom prívesný zdvihnúť, vrátane odklápacie čeľustí | Opravy a manipuláciou obmedzenej | |
| intenzita navijaky ručné vozíky, vrátane zaveseného čeľuste | Strojové siení elektrární, montážne práce, nakladanie a vykladanieObmedzené | |
| intenzita navijakom Nákladné vozíky vrátane odklápacie čeľustí | 4K - 6K | Dock prácu strednej intenzity, technologické práce lakovne, hotové výrobky sklady podnikov stavebných materiálov, metallosbyta |
| sklady s typom grab dvuhkanatnogo magnetické grab | Mixedsklady, ktoré pracujú s rôznymi bremenami | |
| Magnetické | sklady medziproduktov, práca s rôznymi bremenami | |
| kalenie, kovania, samec, odlievanie | 7K | cechy |
| hutnícke podniky s typom grab dvuhkanatnogo magnetické grab | Sklady sypkých materiálov a šrotu s jednotnými zaťaženia( pôsobiace v jednej alebo dvoch smenách) | |
| navijak Ručný nákladných automobilov, vrátane sklopnými čeľusťami | procesné žeriavy na hodiny | |
| priečnik, muldogreyfernye, muldozavalochnye pre odstraňovanie ingoty, zdvíhacie, kupoly, kolodtsevoy | 8K | cechy hutnícke podniky |
| Magnetické | gildy a sklady metadáta ocele spoločnosti, veľké kovové bázy s homogénnou zaťaženia | |
| C chytí dvuhkanatnogo typ magnetického uchopiť | Sklady sypkých kontajnery a šrotu s homogénnou zaťaženia( pri hodiny práce) |
PRÍLOHA 2
Požadované
LOAD nárazom TAP O pufri zastaví
hodnoty charakteristiky horizontálne zaťaženie FkN smeruje pozdĺž žeriavovej dráhy a žeriavu spôsobené ranou do slepej zameranie, by mala byť stanovená podľa vzorca kde
v - žeriav cestovná rýchlosť v momente nárazu hostiteľskejJeden rovná polovici menovitých m / s;
f - najväčšie možné vyrovnávacie zrazenina, predpokladá sa rovná 0,1 m pre žeriavy s flexibilné zavesenie únosnosťou, ktorá nie je väčšia ako 50 m režimoch skupiny 1K-7K a 0,2 m - v ostatných prípadoch;
m - hmotnosť redukované kohútika, definovaný vzorcom tu
mb - hmotnosti mostového žeriavu, t;
Tc - je vozík, ktorý je;
TQ - nosnosť, t;
k - faktor;k = 0 - pre žeriavy s pružným suspenzie;k = 1 - pre žeriavy s tuhou suspenzii nákladu;
l - rozpätie žeriav, m;.
l1 - blíži nákladný automobil, m
vypočítaná hodnota zaťaženia uvažovaného, s ohľadom na bezpečnostný koeficient zaťaženia gt( .. pozri časť 4.8) sa berie menšie ako hraničné hodnoty uvedené v nasledujúcej tabuľke:
| číslo obvod | profily povlaky a zaťaženie snehom obvod | koeficient m a aplikačné schémy |
| 1 | budovy s jedným alebo dvoma svahy povlakov  | m = 1 pre £ 25 ° C; m = 0 «o ³ 60 °. prevedenie 2 a 3, by mala byť považovaná za budovy so sedlovou povlaky( profil B), s možnosťou 2 - pri 20 ° £ £ 30 ° C;Variant 3 - pri 10 ° £ £ 30 ° len veliteľský mostík alebo prevzdušňovacie zariadenie |
| 2 | hrebeň pokrývajúce budovy s klenutým a v ich blízkosti sa vzťahuje na obrys  | M1 = cos 1,8A;m2 = 2,4 sin 1,4A, kde - povlak predpätia ° |
| 2 ¢ | povlakov vo forme lanciet oblúky  | Ak musí b ³ 15 ° použitie diagram 1b, s L = l, s b |
| 3 | budov s pozdĺžnymlucerny uzavreté hornej  | , ale nie viac ako: 4,0 - na krovy a nosníky na štandardnú hodnotu hmotnosti poťahu 1,5 kPa alebo menej; 2,5 - pre väzníkov a nosníky na štandardnú hodnotu povlak hmotnosti nad 1,5 kPa; 2,0 - pre betónové dosky cez rozpätie 6 m alebo menej, a pre oceľové profilované fólie; 2,5 - rozpätie pre betónové dosky nad 6 m, tak aj pre pracuje nezávisle na rozpätie; bl = hl, ale nie viac ako b. Pri určovaní koniec lampy zaťaženia zóny B koeficient m v oboch prevedeniach je treba brať ako 1,0 Poznámky: 1. Vyhotovenie podľa schémy 1, 2 by mali platiť aj pre štítových plôch a zakrivené dva-tri-halových stavieb s lucerny uprostred budov. 2. Vplyv na rozvodnice vetrootboynyh zaťaženia snehom v blízkosti lámp, nie sú brané do úvahy. 3. Pre ploché korčule s b & gt;48 m je potrebné brať do úvahy miestne zvýšenej záťaže v lampe, ako je v kvapkách( pozri obr.8) |
| 3 ¢ | budov s pozdĺžnymi svetla, zhora otvorených | hodnoty b( B1, B2) a m sa stanoví v súlade s pokynmi na obvode 8;l rozpätie je vzatý rovná vzdialenosti medzi hornými hranami svietidiel |
| 4 | prístrešok  | povlékacích schém by mali byť použité pre prístrešok povlakov, vrátane šikmých presklené oblúkové strechy obrys |
| 5 | dvoch a viacerých polí budov s štítové povlakmi  | možnosti 2 by mali byť považované za v ³ 15 ° |
| 6 | dvoch a viacerých polí budovy s klenuté a úzko súvisí v obryse zahŕňa  | Možnosť 2 by sa mali považovať za účelom železobetónovej dosky pokrývajúci hodnoty m faktorov, je potrebné vziať v nie viac ako 1,4 |
| 7 | Dvoj a viac polí budovy s klenutým štítom a potiahnuté pozdĺžnym lampa  | koeficientu m majú prijať letieť s lampášom podľa prevedenia 1 a 2 podľa schémy 3 pre rozpätie bez lampáš - s prevedeniach 1 a 2, obvody 5 a 6. rovine štítu(povlak sa v L 48 m by sa vziať do úvahy miestne zvýšené zaťaženie, ako v kvapkách( viď schéma 8) |
| 8 | Budovy s nadmorská  | zaťaženia snehom na vrchného náteru by mali byť prijaté v súlade s schémach 1-7, a v spodnej časti - v dvoma spôsobmi: podľa schém 1-7 a Scheme 8( pre stavby - profil "A" pre markízy - profil. "b") koeficient m by mala byť rovná: kde h - výška rampy, m, merané od odkvapu na strechu horným krytom a spodným hodnote viac ako 8 m, stanovenie prijatého m sa rovná 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - dĺžka horných častiach( l ¢ 1) a dolné( l ¢ 2) povlaku, z ktorej je sneh prevedená na rozdiel oblasti hladiny, m;musí byť vytvorený: náterové lampy bez pozdĺžnych alebo priečnych lucerny - povlak s pozdĺžnymi lucerny - ( kde L ¢ L ¢ 1 a 2, by mala byť menšia ako 0). t1;m2 - podiel snehu prenášaného vetrom na výškový rozdiel;hodnoty pre horné( T1) a spodný poťah( m2), by mal byť na základe ich profilu: 0,4 - lietadlo pre povlak s £ 20 °, s klenutými f / l £ 1/8; 0,3 - pre plochý povlak s>20 °, klenuté s f / l>1/8 a povlaky s priečnymi svietidlami. Pre malou šírkou povlaku a r2 = 0,5 k1 k2 k3, ale nie menej ako 0,1, pričom( a reverzné skreslenie, znázornené čiarkovanou čiarou, k2 = 1);ale nie menej ako 0,3( a - v m, b, j - v stupňoch). dĺžka zóny zvýšená snegootlozheny b by mala byť rovná: keď b = 2 h, ale nie viac ako 16 m; na nie viac ako 5 hodín a mal by nie viac ako 16 m koeficienty m, prípustné pre výpočet( znázornené v dvoch prevedeniach náčrty) vyššia ako: ( kde h - vm, S0 - kPa). 4 - ak spodný kryt je kryt budovy; 6 - ak je spodný kryt ochranným krytom. Mal by sa prijať koeficient m1: m1 = 1 - 2m2. Poznámky: 1. Pri d1( d2)>12 m m hodnotu pre rozdiel dĺžky d1( d2) časti, ktorá má byť určená, bez toho, aby, pokiaľ ide o účinok na lampy sa zvyšuje( znížená) povrch. 2. Ak sa klenie nad hornou( dolná) povlaku má odlišný profil, pri stanovení m, musí sa zodpovedajúca hodnota T1( T2) pre každý spievaný v l ¢ 1( l ¢ 2). 3. Lokálne zaťaženie diferenciálu by nemali byť brané do úvahy v prípade, že prevýšenie, m, medzi dvoma susednými povlaky menej( kde S0 - v kPa) |
| 9 | Budovy sa dve kvapky výška  | zaťaženia snehom na horné a spodné veko majú prijať podľa schémy 8. Hodnotym1, b1, m2, b2 je potrebné stanoviť pre každej kvapky nezávisle pri: T1 a T2 v okruhu 9( stanovené zaťaženie blízko h1 a h2 kvapkami), čo zodpovedá M1 v schéme 8 a m3( frakcia sneh prepravované vietor o zníženej povlak), ktorý zodpovedám2 v schéme 8. V tomto prípade: |
| 10 | Povlakovanie sparapety schéma | sa aplikuje na( h - vm, S0 - v kPa); , ale nie viac ako 3 |
| 11 | Land povlaky susediace s týčiaci sa nad strechu vetracích šácht a iných nadstavieb schéma  | vzťahuje k častiam s diagonálnym nadstavby základne nie viac ako 15 MW, v závislosti na vypočítanej navrhovanie( krycie dosky, a podstropilnyh Truss) by sa vziať do úvahynajnepriaznivejšia poloha zóny zvýšeného zaťaženia( pre ľubovoľný uhol b). koeficient m, konštantný v uvedenej zóny, je potrebné považovať za: 1,0 u d m £ 1,5; , ale nie menej ako 1,0 a nie viac ako: 1,5 na 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2 hodiny, avšak nie viac ako 2d |
| 12 | Závesné povlak valcový tvar | m1 = 1,0; |
| číslo | schémy budov, konštrukčných prvkov a zaťaženie vetrom | Určenie aerodynamických koeficientov | Notes | |||||||
| 1 | Samostatné ploché pevnou konštrukciou. | - | ||||||||
| vertikálne a odchyľujú sa od zvislej osi o viac než 15 ° povrch: | ||||||||||
| náveternej | ce = +0,8 | |||||||||
| záveterná | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Budovy s štítové povlakmi | |||||||||
 | koeficient | a, | deg hodnoty CE1, CE2na rovnej | |||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0,6 -0,7 -0,8 | 1. keď vietor kolmo k čelnej strane budovy, ktoré sa po celom povrchu povlakovej Ce = -0.7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 +0,8 | ||||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 -0,8 | 2. stanovenie koeficient n v súlade s n. 6,9 | |||||||
| hodnoty | ||||||||||
| , | ||||||||||
| 3 | budovy s klenutým a úzko súvisí v obryse pokrýva | 1. Viď. Pozn.1 do schémy 2.2.Pri určovaní koeficient n v súlade s n. 6,9 | ||||||||
 | koeficient hodnôt | CE1, CE2 pri rovnakej | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | +0,1 + 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0,2 -0,2 -0,1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| odporom 1 | -0,8 -0,7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | ľubovoľný | -0,8 -0,9 -1,1 | -1 | -1,2 | ||||||
| CE3 hodnotou platnou schémy 2 s pozdĺžnymi | ||||||||||
| 4 | budovy lampáš | koeficienty CE1, CE2 a CE3 byť stanovená v súlade s vyhláškouNiya schémy 2 | 1. Pri výpočte priečnych rámov a budovy s lucernou vetroboynymi chráni hodnota koeficientu odporu "lampáš-panely" čelné sklo systém berie presne 1,4.2.Pri určovaní koeficientu n v súlade s bodom 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | lampy | pre potiahnutie budovy na segment AB koeficienty o sebe by mal schéme 4. Pre slnečné lampy časti a l £ 2 cx = 0,2;pri 2 £ l £ 8 pre každú lampu cx = 0,1l;pri l>8 cx = 0,8.Pre iných časti povlak Ce = -0.5 | 1. Pre náveternej, záveternej strane steny a budovy tlak koeficienty sa stanovia v súlade s pokynmi na schéme 2.2.Pri určovaní koeficient n v súlade s n. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | budovy s pozdĺžnymi svetla rôznych výšok  | koeficienty c ¢ E1, E2 s ¢¢ ¢ E3 a mala by byť stanovená v súlade s pokynmi na schéme 2, v ktorom je nutné brať stanovenie CE1 výšky h1sekcia zdaniya. Dlya AB sA náveternú stenu by mala byť určená rovnako ako za celý oddiel okruhu 5, kde pre h1 - h2 je potrebné vziať výšku | lampy pozri poznámku. .1 a 2 podľa schémy 5 | |||||||
| 7 | budov s  | prístrešok na sekciu povlaky AB SE by mala byť stanovená v súlade s pokynmi pre schému časti 2. Pre slnečné Ce = -0,5 | 1. trecia sila je nutné považovať v akomkoľvek smere vetra, vyznačujúci sa tým, cf= 0,04,2.Pozri poznámku.1 a 2 podľa schémy 5 | |||||||
| 8 | budov s clerestory  | Pre náveternej lampy koeficient CE, by mala byť stanovená v súlade s pokynmi na schéme 2, pre zvyšok poťahu - ako miesto pre slnečné obvodu 5 | pozri poznámku. .1 a 2 podľa schémy 5 | |||||||
| 9 | budov trvalo na jednej strane otvorenej | V 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;kedy by malo byť m ³ 30% SI1 SI3 brať, ako je stanovené v súlade s pokynmi na schéme 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koeficienty sa na vonkajšom povrchu, ktorý má byť prijaté v súlade s pokynmi na schéme 2.2.m plot priepustnosti by mal byť definovaný ako pomer celkovej plochy má k dispozícii otvory, k celkovej ploche plotu. Pre utesnenie budovy by mala byť ci = 0. V budovách uvedených v kapitole 6.1. V štandardnej hodnoty vnútorného tlaku v oddieloch pľúc( keď je plošná hustota menšia ako 100 kg / m 2), by mala byť rovnaká 0,2w0, ale nie menej ako 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Ku každej stene budovy ako "plus" alebo "mínus" pre koeficient SI1, kedy by malo byť m £ 5% vyčlení na základe najnepriaznivejších podmienkach realizácie prípadu zaťaženia. | |||||||
| 10 | rímsy budov pri | časť pre CD ce = 0,7.by mala byť určená lineárnou interpoláciou hodnôt prijatých na body B a C. koeficienty CE1 a CE3 na segmente AB majú prijať v súlade s pokynmi na schéme pre sekciu BC ke 2( kde b a l - pôdorysné rozmery budovy). Pre zvislé povrchy koeficientuce musí byť stanovená v súlade s pokynmi na schémach 1 a 2 | - | |||||||
| 11 | Tieňové typ  | obvod | a, krupobitie | koeficient hodnoty | 1. koeficienty CE1, CE2, CE3, CE4 pripísať na veľkosti tlaku na hornej a spodnej povrchy navesov. DlyazáporneHodnoty CE1 je, CE2, CE3, CE4 smer pôsobenia tlaku v diagramoch by mala byť obrátené. 2. U vrchlík s vlnitými povlakmi cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | CE3 | CE4 | ||||||||
| Aj | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 +0,6 | 0 | |||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | +1.5 +0.5 +2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 +0,6 | - | - | |||||||
| IV | 10 | + 1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 +0,3 | - | - | |||||||
| 30 | +1,6 +0,4 | - | - | |||||||
| 12 a | polia | b, DEG | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koeficienty sA vzhľadom s Re & gt;4 × 105,2.Pri určovaní koeficient n podľa ods. 6,9 by mala byť b = = 0,7d |
| sa | 1,0 0,8 0,4 | -0,2 -0,8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| Pokračovanie | ||||||||||
| b, C | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| sa | -1,0 -0,6 -0,2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 vre cx = 0,2 pri 4 x 105 & gt;Re, kde Re - Reynolds číslo; ; - priemer gule, m; - stanovuje v súlade s odsekom 6.4 Pa. - určené v súlade s bodom 6.5;. - vzdialenosť m od povrchu ku stredu gule; - určené v súlade s odsekom 6.11 | ||||||||||
| 12b | firmy kruhovo valcový povrch  | & gt;, v ktorom, keď 1 = & gt;.0; | 1. Znovu by sa mala stanoviť podľa vzorca k obvodu 12 a, pričom z = h1.2.. Pri stanovení koeficient n podľa odseku 6.9 sa musia užívať: B = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. CI faktorom, keď je znížená kryt( "plávajúca strechou"), rovnako ako absencia jeho | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 0,9 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,95 | 1,0 1,1 1,2 1,15 | |||||||||
- je potrebné vziať v prípade, Re & gt;4 x 105 podľa rozvrhu:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| povlaku | CS2 s hodnotou rovnou | |||||||||
| 1/6 1/3 | odporom 1 | |||||||||
| byt, zúžené v a £ 5 °, keď guľové £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prizmatické štruktúry | ;Tabuľka 1 | 1. Balkónové steny s vetrom, rovnobežne s týmito stenami, F = 0,1;pre vlnité povlaky s f = 0,04,2.Pre obdĺžnikový pôdorys budov v l / b = 0,1 až 0,5 a b = 40 ° - 50 ° = 0,75;Výsledné zaťaženia vetrom aplikovaná v bode 0, s excentricitou e = 0,15b. 3. Znovu by sa mala stanoviť podľa vzorca k obvodu 12 a, pričom z = h1, d - priemer opísanej kružnice. 4. Pri určovaní koeficient n podľa odseku 6,9 h. - výška budovy, b - veľkosť z hľadiska osi y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le by mala byť stanovená podľa tabuľky.2. Tabuľka 2 | ||||||||||
| le = L / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| tabuľka.2 l = l / b, kde L, b - respektíve maximálnej a minimálnej veľkosti štruktúry alebo zložky v rovine kolmej na smer vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Skicuje sekcie a smery | b vetra, krupobitie | l / b | ||||||||
obdĺžnik  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40-50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| kosoštvorec | 0 | £ 0,5 1,9 1,6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
pravouhlého trojuholníka  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabuľka 4 náčrtky | ||||||||||
| profily a smery | b vietor, krupobitie | n( počet strán) | pri Re & gt;4 x 105 | |||||||
pravidelný mnohouholník  | ľubovoľný | 5 | 1,8 | |||||||
| 6-8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | konštrukcií a ich prvky h valcovú plochu( nádrže, chladiace veže, veže, komíny), drôty akáble, rovnako ako koleso, valcové a pevné štruktúry cez | kde k - je daná tabuľke.1 schémy 13; - určí podľa rozvrhu: pre drôty a káble( vrátane povlakom námrazy) cx = 1,2 | 1. Znovu by sa mala stanoviť podľa vzorca k obvodu 12 a, pričom Z = H, d - priemer D prijatá sooruzheniya. Znacheniya: pre drevené konštrukcie D = 0,005 m;pre murivo D = 0,01 m;pre betónové a železobetónové konštrukcie D = 0,005 m;pre oceľové konštrukcie D = 0,001 m;pre drôty a káble s priemerom d D = 0,01d;pre rebrované plochy s výška rebra b D = b. 2. = 0,04 pre vlnité povlaky CF. 3. pre drôty a káble d ³ 20 mm, bez ľadu, cx hodnota môže byť znížená na 10% | |||||||
| 15 |  | planárne priehradová konštrukcia, vyznačujúci sa tým, - aerodynamický súčiniteľ i-teho prvku štruktúry;pre profily = 1,4;pre rúrkové prvky, ktoré majú byť určené v súlade s plánom do obvodu 14, a preto je nevyhnutné, aby sa le = l( pozri tabuľku 2 zo schémy 13. .); Ai - plocha projekcie i-teho konštrukčný prvok; Ak - v oblasti ohraničenej stavebnej | 1. Aerodynamické koeficienty do obvodov 15 - 17 sú uvedené pre priehradové konštrukcie s ľubovoľným obrysom a 2. zaťaženia vetrom sa predpokladá, že v oblasti ohraničenej Ak. 3. Smer osi x sa zhoduje so smerom vetra a kolmo k rovine počtu štruktúra | |||||||
| 16 | rovnobežných plochých priehradové konštrukcie  | Pre CX1 náveterná konštrukčný faktor je definovaný rovnako ako pre obvod 15.Dlya druhom a ďalších stavieb EX2 = skh1h. Pre farmách rúrok na Re ³ 4 x 105 h = 0,95 | 1. Viď. Poznámkami.1 - 3 do schémy 15.2.Znovu sa určí podľa nasledujúceho vzorca a schémy 12, kde d - Stredný priemer rúrkových prvkov;z - môžu byť prijaté rovná vzdialenosti od zeme k hornej pásnice. 3. Tabuľka na schéme 16: h - minimálna veľkosť slučky;pre obdĺžnikové a lichobežníkové priehradové h - dĺžka najmenší strane obvodu;Kruhové priehradové konštrukcie h - ich priemeru;pre eliptické a podobné štruktúry osnovy h - vedľajšej osi; b - vzdialenosť medzi susednými fariem. 4. Koeficient j, ktoré majú byť stanovené v súlade s pokynmi na schéme 15 | |||||||
| j | hodnota h pre poľnohospodárske profilov a rúr na Re, ktorá je rovná 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 0,9 | ||||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | priehradových stožiarov a priestorové priehradové  | cf cX =( 1 + h) k1, kde cX - rovnaký význam kak pre obvod 15; h - je definovaný rovnako ako pre obvod 16. | 1. Pozri Poznámka. .1-3 v schéme 15.2.cf sa týka oblasti obvodu náveternej hrany. 3. Keď sa smer vetra diagonálne štvorboká štvorcovej veže koeficient k1 pre oceľové veže jednotlivých prvkov by mala byť znížená o 10%;pre drevené veže základných prvkov - nárast o 10%.Náčrtky | |||||||
| tvary prierezu a smeru vetra dráhy | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | kryty a šikmé rúrkové prvky sú usporiadané v rovine toku  | skha cx = sin2 a, kde C, - sa určuje v súlade s pokynmi preschéma 14 | - | |||||||
| žeriavy | Limity F zaťaženie, kN( tf) |
| Stop( ručné a elektrické) a mostík ručné | 10( 1) |
| Elektrické réžia: | |
| pre všeobecné použitie režimu skupiny 1K-3K | 50( 5) |
| všeobecné a osobitné účelyskupiny spôsoby 4K-7C, rovnako ako odlievanie | 150( 15) |
| špeciálnu skupinu prevádzkových režimov 8K s zavesenie záťaže: | |
| flexibilné | 250( 25) |
| tuhú | 500( 50) |
Príloha 3 *
Požadovaný
SCHÉMA zaťaženia snehom afaktory m
príloha 4 Povinné
Yelnia
REŽIMY zaťaženia vetrom a aerodynamický koeficient s
PRÍLOHA 5 Povinné
CARD členení ZSSR o klimatických vlastností
Mapa 1 *
územnú Ruskej federácie o hmotnosti snehovej pokrývky
( revidované vydanie. Rev.№ 2).
Map 2
Územné ZSSR z znamená rýchlosť vetra, m / s, na zimné
Mapa 3
územnom plánovaní ZSSR vetrom tlaku
Mapa 4
Zoning ZSSR hrúbka steny glazúra
mape 5
územnom ZSSR by priemerný mesačnýteplota vzduchu, ° C, v januári
mapa 6
Územný ZSSR znamená mesačná teplota okolitého prostredia, ° C 7. júla
mapa
Zoning ZSSR by odchýlka priemernej teploty Sportsha najchladnejšie deň priemerné mesačné teploty, ° C, v januári
územné rozhodnutie ZSSR HMOTNOSTI snehovej pokrývky a hrúbku steny glazúry
( pridanie ku karte 1 a 4)
PRÍLOHA 6
Odporúčaná
priehyb Definícia a vytesňovacia
1. Pri stanovenípriehyby a posuny by malo brať do úvahy všetky hlavné faktory, ktoré ovplyvňujú ich hodnoty( neelastické deformácii materiálu, praskanie, pričom sa deformovaná obvod vedenia susedných dielcov, čím sa získa prepojenie uzlov a báz).S dostatočnou odôvodnenie jednotlivé faktory môžu byť ignorované, alebo možnosť, že približné metódy.
2. Pre štruktúry materiálov s tečenia, je nutné vziať do úvahy zvýšenie priehybu s časom. Keď obmedzenie priehybu na základe fyziologických požiadaviek treba považovať len krátkodobý dotvarovanie vykazoval bezprostredne po aplikácii zaťaženie, a na základe technologických a dizajnu( s výnimkou výpočtu berie do úvahy zaťaženia vetrom) a estetických a psychologických požiadaviek, - kompletné tečenie.
3. Pri určovaní výchyliek stĺpy poschodových budov a Trestles vodorovných žeriava zaťaženie stĺpca výpočet schéma by malo byť v súlade s podmienkami ich upevnenie, za to, že kolóna:
v budovách a vnútorných regálov nemá horizontálne posunutie v hornej časti pomoci( v prípade, že povlak nevyrábatuhé vo vodorovnej rovine disku, je nutné vziať do úvahy horizontálne súlad stĺpov);
v otvorených stojanoch považovaných za konzoly.
4. V prítomnosti budovy( konštrukcia), z výrobného zariadenia a dopravy spôsobuje kolísanie v konštrukciách budovy, a iných zdrojov vibrácií vibračné limity, rýchlosti a zrýchlenia, musia byť prijaté v súlade s GOST 12.1.012-90;"Hygienické normy vibrácií pracovné miesta" a "Sociálne prípustné vibrácie v domoch" Ministerstvo zdravotníctva. V prítomnosti vysoko presné zariadení a prístrojov, ktoré sú citlivé na vibrácie konštrukcie, na ktorom sú nainštalované, vibračné limity, rýchlosti, musia byť vibrácie zrýchlenie stanovené v súlade s konkrétnymi špecifikáciami.
5. Vypočítaná situatsii1, pre ktoré chcete určiť priehyb a posunutie a zodpovedajúce zaťaženie musí byť odobrať, v závislosti na ktorého základe požiadaviek sú počítané.
_____________
1 Vypočítaná situácia - sa berie do úvahy pri výpočte súbor podmienok definujúce požiadavky určené dizajnu. Vypočítaná
situácia je charakterizovaná konštrukcia výpočet obvodu, typy zaťaženia, hodnoty prevádzkových podmienok koeficientov a spoľahlivosť faktorov zoznam podmienok, ktoré by mali byť považované za v tejto situácii obmedzujú.
Ak je výpočet vykonaný na základe technologických požiadaviek, dizajn situácie musí byť v súlade s množstvom akcií, ktoré majú vplyv na prevádzku technologického zariadenia.
Ak výpočet vykonaný na základe konštrukcie, dizajn situácie musí byť v súlade s množstvom akcií, ktoré by mohli viesť k poškodeniu susedných prvkov vedie k významným výchyliek a posuvu.
Ak je výpočet vykonaný na základe fyziologických požiadaviek návrhovú situáciu by mali spĺňať podmienky spojené s vibráciami štruktúr a návrh musí brať do úvahy zaťaženie ovplyvňuje štrukturálne výkyvy, obmedzené požiadavky týchto pravidiel a predpisov uvedených v ods. 4.
Ak je výpočet vykonanýna základe estetických a psychologických požiadaviek, by mala konštrukcia situácie v súlade s trvalým a dlhodobým zaťažením.
Pre štruktúry krytov a presahy, s stavebné premietaného raste o obmedzení priehybu psychologické estetické požiadavky definované zvislého vychyľovanie sa zníži na veľkosť zvýšenie budovy.
6. vychyľovací prvky podlahovej krytiny, obmedzená na základe konštrukčných požiadaviek nesmie byť väčšia ako vzdialenosť( medzera) medzi spodným povrchom prvku a v hornej časti priečky, vitráž a dverových rámov, umiestnené v nosné prvky.
medzera medzi spodným povrchom krytov a prekrýva prvky a v hornej časti prepážok umiestnených pod prvky, by vo všeobecnosti nemala presiahnuť 40 mm. V prípadoch, keď výkon stanovených požiadaviek spojených so zvýšenou tuhosťou a podlahové krytiny, nutných konštrukčných opatrení, aby sa zabránilo tomuto nárastu( napríklad, tým prepážkami nie ohybatelných lúče, a vedľa nich).
7. Ak sú prepážky medzi stenami kapitálu( v podstate rovnakej výške ako steny) do kľúčovej hodnoty l.2 a kartu.19 by mala byť rovná vzdialenosti medzi vnútornou plochy hlavných stien( alebo stĺpce), a tieto oblasti( alebo medzi vnútornými plochami stien, obr. 4).
Sakra.4. Programy pre stanovenie hodnoty L( L1, L2, L3) v prítomnosti priečok medzi stenami hlavného
a - v jednej pasáži;b - dva v rozpätí;1 - nosné steny( alebo stĺpy);2 - rozdelenie kapitálu;3 - prekrytie( potiahnutie) pred aplikáciou bremena;4 - prekrytie( potiahnutie) po nanesení zaťaženia;5 - referenčné čiary priehybov;6 - plot
8. krov priehyby prítomnosti suspendovaných žeriavovej dráhy( ..., pozri tabuľku 19, bod 2, d), ktoré sa majú prijať ako rozdiel medzi vratnými F1 a F2 priľahlé nosníky( obr.5).
9. Horizontálny pohyb kostry, ktoré majú byť stanovené v rovine stien a prepážok, integrita, ktorý musí byť zaistený.Keď rámy väzba
viacpodlažných budov s viac ako 40 m poschodových smerovaných bunkách priliehajúce k membránové tuhosti rovná f1 / HS + F2 / l( viď obr. 6) nepresiahne( pozri tabuľku 22. .);1/300 pre pos.2, 1/500 - pre pos.2, a a 1/700 - pre pos.2, b.
Sakra.5. Obvod na určovanie výchyliek Truss v prítomnosti suspendované žeriavovej dráhy
1 - strešné konštrukcie 2 - prívesný žeriav dráha lúča;3 - mostový žeriav;4 - počiatočná poloha nosníkov;f1 - vychýlenie najviac naloženej štruktúry trámy;F2 - žľaby priliehajúce k najviac zaťaženej nosníky
Sakra.6. Riadenie skosenie poschodových bunky 2 susediace s vystužovacími membrány 1 v budovách s Svjaseva lešenia( bodkovaný čiara zobrazuje pôvodná rám pred aplikáciou obvode záťaže)
príloha 7 *
Požadované
ÚČETNICTVÍ ZÁVÄZKOVÉHO OBJEKTY *
1. k účtu pre zodpovednosť budovvyznačujúci sa tým, ekonomických, sociálnych a environmentálnych následkoch ich zlyhanie, sú stanovené tri úrovne: i - vyššia, II - normálne, III - znížená.
zvýšená hladina zodpovednosti by sa mali prijať pre budov a stavieb, ktorých porucha môže viesť k závažným hospodárskym, sociálnym a environmentálnym dosahom( tanky pre ropu a ropné výrobky s kapacitou 10.000 m3 alebo viac, potrubia, priemyselné stavby s rozstupom 100 m a viac, zariadení pre výšky komunikačného100 m a viac, rovnako ako unikátne budovy a stavby).
normálnu úroveň zodpovednosti by mali byť prijaté v budovách masovej výstavby( obytných, verejných, priemyselných, poľnohospodárskych budov a zariadení).
Znížená úroveň zodpovednosti by sa mali prijať pre výstavbu sezónnych alebo pomocných( skleníky, skleníky, letných altánov, malých skladov a podobných zariadení).
_____________
* Táto aplikácia je § 5 GOST 27751-88 so zmenami schválenými Štátnym výborom RF pre architektúru a stavebníctvo z 21.12.93 № 18-54.
2. Pri výpočte nosnej štruktúry a dôvod sa domnievať, zodpovednosti koeficient spoľahlivosť GN, berie presne: na úrovni zodpovednosti I - väčší ako 0,95, avšak nie väčšie ako 1,2;pre úroveň II - 0,95;pre úroveň III - menej ako 0,95, ale nie menej ako 0,8.Na
koeficientu spoľahlivosti záväzok násobí účinok zaťaženia( vnútornej sily a pohyblivé štruktúry a dôvody, dopady spôsobené zaťažením).
Poznámka. Tento odsek sa nevzťahuje na stavby a konštrukcie, s prihliadnutím na zodpovednosti, ktorá je stanovená v príslušných predpisoch.
3. Úrovne stavieb zodpovednosti by mala byť tiež zohľadnená pri stanovení požiadaviek na životnosť budov a stavieb, rozsahu a objemu technických prehliadok pre stavbu, stanovenie pravidiel pre prijatie, testovanie, údržbu a technické diagnostiky stavebných objektov.
4. Klasifikácia objektu na určitej úrovni hodnôt koeficientu zodpovednosť a výber gn produkoval generálneho projektanta v dohode so zákazníkom.
2. hmotnosť KONŠTRUKCIA A DÔVODY
2.1.Normatívne hodnota montované stavby hmotnosť musí byť stanovená na základe noriem, pracovných výkresov alebo výrobcov údaje o pasoch, iných stavebných konštrukcií a pôdy - pokiaľ ide o konštrukčnej veľkosti a špecifickej hmotnosti materiálov a pôdy s ohľadom na ich vlhkosti v konštrukcii a prevádzke budov.
2.2.Prevádzkové koeficienty pre zaťaženie gf hmotnosti konštrukcií a pôdy sú uvedené v tabuľke.1.
Tabuľka 1 Konštrukcia
| konštrukcia a typ pôdy | zaťaženie bezpečnostný faktor gf |
| firmy: | |
| kovové | 1,05 |
| betón( s priemernou hustotou vyššou ako 1600 kg / m3), betón, murivo, vystuženého muriva, dreva | 1,1 |
| betón( s priemernou hustotou 1600 kg / m3 alebo menej), izolácia, nivelačné a dokončovacie vrstvy( doskových materiálov v roliach, infiltrácie, spojky, atď) vykonaná: | |
| továrenské | 1,2 |
| na stavbemiesto | 1,3 |
| Pôdy: | |
| v prírodnej stanoviťii | 1,1 |
| hromadnej | 1,15 |
Poznámky: 1. Pri kontrole stability štruktúr na ustanovenie proti naklápanie, ako aj v iných prípadoch, kedy pokles hmotnosti konštrukcií a pôdy sa môžu zhoršiť pracovné podmienky pre konštrukciu, by mal usadzujú, pričom hmotnosťštruktúra alebo časť zaťaženia gf = 0,9 bezpečnostný faktor.
2. Pri stanovení zaťaženia na zemi by mala brať do úvahy zaťaženia uložených materiálov, zariadení a dopravných prostriedkov, ktoré majú byť vysielané na zem.
3. Pri kovových štruktúr, v ktorých snahy svojej vlastnej hmotnosťou viac ako 50% z celkovej úsilie by malo byť gf = 1,1.
9. iných prepravných
ak je to potrebné, je stanovené predpismi alebo nastaviť v závislosti od podmienok výstavby a prevádzky budov by mali brať do úvahy ďalšie zaťaženie, ktoré nie sú zahrnuté v týchto pravidlách( zvláštne záťaž spracovania, vlhkosti a zmršťovanie efekty, vplyvom vetra, čo aerodynamicky nestabilnédlažobné typ kmitanie, trepanie).