1. DISPOZIȚII GENERALE
1.1.Design-ul ar trebui să ia în considerare stresul cauzat în timpul construcției și exploatarea instalațiilor de, precum și în fabricarea, depozitarea și transportul structurilor de construcții.
1.2.Principalele caracteristici ale sarcinilor stabilite în aceste norme, sunt valorile lor de referință.
încărca un anumit tip este caracterizat, de regulă, o valoare forfetară.Pentru o mulțime de oameni, animale, podele de echipamente de clădiri rezidențiale, publice și agricole, de la pod și poduri rulante, zăpadă, impactul schimbarilor climatice temperatura este echipat cu două valori standard: complete și reduse( care urmează să fie introduse într-un cont în cazul în care necesitatea de a lua în considerare efectul de durata sarcinii, testarea rezistentași în alte cazuri specificate în standardele pentru proiectarea structurilor și fundații).
1.3.Valoarea calculată a sarcinii să fie determinată ca produs al valorii sale standard pentru factorul de siguranță de încărcare P, care corespunde stării limită considerate și primite:
a) * pentru calculul rezistenței și stabilității - conform revendicărilor.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 și 8.7;
b) în calculul anduranța - egal cu unu;
c) în calculul deformațiilor - egal cu una, dacă standardele de proiectare structurale și motivele care nu sunt stabilite alte valori;
g) calculul pe alte tipuri de stări limitative - standarde de proiectare structurala si baze. Valorile calculate ale
sarcini în prezența statisticilor poate fi determinată în mod direct dintr-o anumită probabilitate depășită.La calculul structurilor
și a fundațiilor pentru ridicarea condițiilor de clădiri și structuri valori de zăpadă, vânt, sarcini de gheață și efectele climatice de temperatură calculate trebuie redusă cu 20%.
Dacă este necesar, în funcție de puterea și rezistența în condiții de foc sub impactul explozive, coliziuni de vehicule cu părți ale structurilor de fiabilitate pentru coeficienți toate se încarcă în considerare atunci când ar trebui să se ia această sarcină să fie unitate. Notă
.Pentru sarcini cu două valori standard valoarea calculată corespunzătoare trebuie să fie determinată cu același factor de fiabilitate a sarcinii( pentru condiția de limitare luate în considerare).
( Ediție revizuită. Modif. № 2).
clasificarea sarcinilor
1.4.În funcție de durata tensiunilor ar trebui să se facă distincția între( specifică lung, scurt,) sarcină permanentă și temporară.
1.5.Stresul cauzat în timpul structurilor de producere, de depozitare și de transport, precum și în construcția de clădiri, ar trebui să fie luate în considerare în calcule ca o sarcină pe termen scurt.
| Made TSNIISK.Kucherenko URSS Comitetul de Stat în Construcții a aprobat | decret al Comitetului de Stat al URSS pentru construcții afaceri din 29 august 1985 № 135 | Termen introducerea în vigoare la 1 ianuarie 1987 subliniază |
care apar în etapa de funcționare a instalațiilor, ar trebui să fie luate în considerare înconform revendicărilor.1.6-1.9.
1.6.Pentru trebuie incluse sarcini constante:
a) părți în greutate de clădiri, inclusiv greutatea lagărului și protejarea structurilor;
b) greutatea și presiunea solurilor( îndiguiri backfills) limităm presiune.
salvat în proiectarea sau bazat pe eforturile precomprimarea ar trebui luate în considerare în calcul ca eforturile sarcinilor permanente.
1.7 *.Pentru sarcini pe termen lung ar trebui să fie inclus:
a) greutatea partiții temporare, sosurile și podbetonok pentru echipamente;
b) fix greutate echipamente: mașini, aparate, motoare, rezervoare de conducte cu racorduri, piese de sprijin și de izolare, transportoare cu bandă, mașini permanente de ridicare cu cabluri și ghidajele, precum greutatea solidelor și lichidelor, echipamente de umplere;
c) presiunea gazelor, lichidelor și organismelor slăbite în containerele și conductele, suprapresiunea și aerul subpresiune, care are loc atunci când arborii de ventilație;
d) sarcina asupra suprapunerii bunurilor depozitate și a echipamentelor de stocare în zonele de depozitare, frigidere, hambare, stive, biblioteci și zone similare;
E) influențele tehnologice termice ale echipamentelor staționare;e) greutatea stratului de apă pe suprafețele plate pline cu apă;G) greutatea depozitelor de praf industriale, dacă acumularea lor nu este exclusă prin măsuri adecvate;H) încărcături de la persoane, animale, echipamente la etajele clădirilor rezidențiale, publice și agricole cu valori standard reduse, prezentate în Tabelul.3;Și
) sarcină verticală și suspendat din macaraua deasupra capului cu o valoare standard de redusă determinată prin înmulțirea valorii complete specificarea sarcinii verticale de la o macara( vezi pct 4.2) în fiecare interval al clădirii cu un factor:. . 0.5 - grupuri macara moduri de operare 4K-6K;0,6 - pentru modul de operare grup de macarale 7K;0,7 - pentru grupul de moduri de operare de macarale 8K.Grupurile de moduri de funcționare a macaralelor sunt acceptate în conformitate cu GOST 25546-82;
( k) încărcături de zăpadă cu o valoare de proiectare redusă determinată prin înmulțirea valorii calculate calculate cu un factor de 0,5;
l) influențe climatice de temperatură cu valori normative reduse, determinate în conformitate cu indicațiile paragrafelor.8.2-8.6 în condiția q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) impactul cauzat de deformațiile substratului, care nu sunt însoțite de o schimbare radicală a structurii solului, precum și de dezghețarea solurilor permafrost;
n) impactul cauzat de modificarea umidității, contracției și fluajului materialelor.
Notă.In zonele cu temperatura medie in luna ianuarie minus 5 ° C și peste( harta 5 aplicare 5 SNP 2.01.07-85 *), cu sarcini reduse de zăpadă valoarea calculată nu este setat.
( ediția modificată, amendamentul nr. 2).
1,8 *.Încărcăturile pe termen scurt ar trebui să includă:
a) sarcinile provenite de la echipamente care apar în modurile de pornire, tranziție și testare, precum și în timpul înlocuirii sau înlocuirii;B) ponderea persoanelor, repararea materialelor în domeniul întreținerii și reparării echipamentelor;C) încărcăturile de la persoane, animale, echipamente la etajele clădirilor rezidențiale, publice și agricole cu valori normative complete, pe lângă sarcinile specificate la 1.7, a, b, d, d;
d) încărcăturile de la echipamentul de manipulare mobilă( încărcătoare, autovehicule electrice, macarale de stivuitor, macarale, precum și macarale de pod și suspensie cu valoare normativă completă);E) sarcini de zăpadă cu valoare calculată integral;
e) efecte climatice termice cu o valoare normativă completă;G) sarcini eoliene;H) încărcături de gheață.
( ediția revizuită, amendamentul nr. 2).
1.9.Încărcări speciale ar trebui atribuite:
a) impactul seismic;B) efecte explozive;
c) sarcini cauzate de defecțiuni anormale ale procesului, defecțiuni temporare sau defecțiuni ale echipamentelor;
g) deformații de expunere cauzată de modificarea însoțită a întemeiat radical structura solului( sol tasări înmuiere) sau zonele sale subsidență în minerit și în carst.
ÎNCĂRCĂTORI DE COMBINARE
1.10.Calculul structurilor și bazelor privind stadiile limitative ale primei și celei de-a doua grupe trebuie să fie realizat ținând cont de combinațiile nefavorabile de sarcini sau de eforturile corespunzătoare.
Aceste combinații se stabilesc prin analiza variantelor reale de acțiune simultană a diferitelor sarcini pentru etapa de funcționare a structurii sau fundației în cauză.
1.11.În funcție de compoziția sarcinii luate în considerare, este necesar să se distingă:
a) principalele combinații de sarcini, constând din produse permanente, pe termen lung și pe termen scurt;B) combinații speciale de încărcături, constând din sarcini permanente, pe termen lung, pe termen scurt și una de sarcini speciale.
Sarcini temporare cu două valori normative ar trebui să fie incluse în combinații pe termen lung - cu o valoare standard redusă, pe termen scurt - cu valoarea normativă completă luată în considerare.
Combinația specială de sarcini, inclusiv impactul exploziv sau de sarcină cauzate de ciocnirea vehiculelor cu părți ale plantelor sunt lăsate să ignore sarcina pe termen scurt menționate la Sec. 1.8. *
1.12.Atunci când combinațiile Registered cuprinde sarcini constante și cel puțin două temporare, sarcini vii valori calculate sau efort corespunzător trebuie multiplicate cu combinațiile de coeficienți egale cu:
în combinații de bază de sarcini pentru y1 lungi = 0,95;pentru termen scurt y2 = 0,9;
în combinații specifice pentru sarcini lungi y1 = 0,95;pentru y2 scurt = 0,8, cu excepția celor specificate în standardele de proiectare pentru structurile de zone seismice, precum și alte reguli de structuri de proiectare și fundații.În această sarcină special, ar trebui să fie nici o reducere. Atunci când se contabilizează combinații principale
care cuprind o sarcină constantă și sarcină în direct( cronică sau acută), coeficienții y1, y2 nu trebuie administrat.
Notă.În combinație cu contul de bază trei sau mai multe sarcini tranzitorii ale valorilor calculate pot fi multiplicate cu y2 coeficientul de combinare, a primit pentru prima( gradul de influență) sarcină tranzitorie - 1,0, pentru al doilea - 0,8, pentru restul - 0.6.
1.13.. Când combinațiile înregistrate de sarcini, în conformitate cu instrucțiunile de p 1.12 pentru o singură încărcătură temporară care trebuie luate:
a) încărca un anumit tip dintr-o singură sursă( sau presiune negativă în container, zăpadă, vânt, sarcina gheață, sarcina de impact climatic temperatură de la un încărcător,masina electrica, podul sau macara suspendata);
b) de încărcare din mai multe surse în cazul în care efectul combinat al acestora este luată în considerare valorile de încărcare de reglementare și estimate( de la sarcina echipamentelor, oamenii și materialele depozitate la una sau mai multe se suprapun cu coeficienții de YA și YN, prezentate la punctele 3.8 și 3.9; . de încărcare dinmai multe poduri rulante sau pod cu coeficientul y, indicate la punctul 4.17;. - vânt, glazură determinată în conformitate cu punctul 7.4). .
SNIP 2.01.07-85 * - sarcini și efecte.
sarcini reglementărilor în construcții
și impactul
SNIP 2.01.07-85 *
MOSCOVA
2003
TSNIISK CONCEPUT... Kucherenko URSS Comitetul de Stat în Construcții( candidat de Științe Tehnice AA Bach - Șef de fire; Belyshev IA, candidat de Științe Tehnice VA retras, Doctor in Stiinte Tehnice Prof. VD Raiser, AI. ...Tseitlin) MISI ei. VVKuibyshev Ministerul URSS al învățământului superior( cand. Tehn. LV Sciences Klepikov).
INCLUSE TSNIISK.Kucherenko Gosstroy URSS.
pregătit pentru aprobare Glavtehnormirovaniem URSS Comitetul de Stat pentru Construcții( cand. Tehn. Științe FV Beavers).
În SNIP 2.01.07-85 * modificată № 1, aprobat de Comitetul de Stat URSS pe 07.08.88, numărul 132, și a adăugat la secțiunea.10 „Deformatii și mișcare„a dezvoltat TSNIISK... Kucherenko URSS Comitetul de Stat pentru Construcții( candidat de Științe Tehnice AA Bach - Șef de fire; . membru al Academiei de Științe a URSS NN-tricot, doctor în științe tehnice Prof. A. Zeitlin, candidat în științe tehnice în. .. corespondenti. A. retras, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) NIIZhB URSS Comitetul de stat în Construcții( Doctor în inginerie, științe prof. Zalesov AS) și TsNIIpromzdany URSS Comitetul de constructii stat( tEHN candidat. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Odată cu introducerea secțiunii.10 „Deformatii și deplasări„SNIP 2.01.07-85 de la o ianuarie 1989 nu mai sunt valabile revendicări.13.2-13.4 și 14.1-14.3 SNIP II-23-81 *.
expus în noua ediție: „Devierea și deplasarea elementelor structurale nu trebuie să depășească limitele stabilite 2.01.07-85 croitor“ următoarele elemente:
- 13.1 SNP II-23-81 * «structuri metalice"; .
- 9.2 SNP 2.03.06-85 "modele din aluminiu.";N
- 1.20 SNP 2.03.01-84 "structuri din beton și beton.";N
- 4,24 SNP 2.03.09-85 "Design Asbestotsementnye.";.
- n 4,32 Foarfecă „Structuri din lemn“;para
- . 3,19 de SNiP "tratament, întreprinderile industriale."
În SNIP 2.01.07-85 * modifică numărul 2, aprobat de Comitetul de Stat în Construcții din Rusia pe 29 mai 2003 № 45. tabele
Elemente, formule și hărți, în care modificările sunt marcate cu un asterisc.
| Comitetul de Stat pentru afaceri URSS construcții( Gosstroy URSS) | Regulamentele de constructii | SNIP 2.01.07-85 * |
| marfă și efecte | În schimb, șeful SNIP II-6-74 |
Aceste reguli se aplică la proiectarea structurilor de construcție și a fundațiilor clădirilorși structurile și să stabilească regulile de bază și reglementările privind definirea și înregistrarea sarcinilor și a impacturilor permanente și temporare, precum și combinații ale acestora.
de marfă și de efecte asupra structurilor și construirea de terenuri de clădiri și structuri care diferă de cele tradiționale, poate fi determinată prin condiții tehnice speciale.
Note: 1. În continuare, dacă este cazul, termenul „impact“ este omis și înlocuit cu termenul „sarcină“, iar cuvântul „clădiri și structuri“ se înlocuiesc cu cuvântul „construcție“.
2. În timpul reconstruirii valorile de încărcare calculate trebuie să fie determinată pe baza rezultatelor unui studiu al structurilor existente, încărcătura atmosferică poate fi luată pe baza datelor de Roshydromet.
3. Alimentați ECHIPAMENTE, oameni, animale, materialele depozitate și produse din
3.1.Dispozițiile prezentei secțiuni se aplică la sarcina de oameni, animale, echipamente, produse, materiale, partitionari temporare, care acționează pe tavan și etaje ale clădirilor, pe motiv.
Opțiunile de încărcare a podelelor cu aceste sarcini trebuie luate în conformitate cu condițiile de construcție și funcționare a clădirilor. Dacă în datele de proiectare ale acestor condiții este insuficientă, structurile bazate pe fundații și necesare pentru a lua în considerare următoarele exemple de realizare de încărcare plăci individuale:
încărcarea sarcinii continuă primite;
încărcare parțială nefavorabilă în calculul structurilor și bazelor sensibile la o astfel de schemă de încărcare;
nici o încărcare de timp. Astfel
sarcină totală în viu pe clădire cu mai multe etaje se suprapun sub parțial nefavorabile încărcarea acestora nu trebuie să depășească sarcina se suprapune cu încărcarea continuă determinate în vederea utilizării combinațiilor coeficienților yn, valorile care se calculează prin formulele( 3) și( 4).Determinarea
de sarcini pe echipamente, materiale depozitate ȘI PRODUSE
3.2.Încărcați pe echipamente( inclusiv conducte, vehicule), depozitate materialele și produsele sunt instalate în locuri de muncă de construcție pe baza unor soluții tehnologice, care ar trebui să se acorde:
a) este posibil pentru fiecare suprapunere și pardoseli pe baza locației și dimensiunile echipamentului sprijină,dimensiunile depozitelor și depozitelor de materiale și produse, locurile în care echipamentele pot fi aduse mai aproape împreună în timpul operării sau al reproiectării;
b) valorile normative ale sarcinilor și a factorilor de siguranță pentru încărcare, luate în conformitate cu instrucțiunile acestor reglementări pentru mașini cu sarcini dinamice - valorile caracteristice ale forțelor de inerție și factorii de siguranță pentru forțele de inerție de sarcină, precum și alte caracteristici necesare.
La înlocuirea sarcinii efective pe echivalentul plafonului să dureze o sarcină distribuită uniform se determină prin calcul și atribuie diferențiat pentru diferitele elemente structurale( dale, grinzi secundare, grinzi, stâlpi, fundații).Valorile acceptate ale sarcinilor echivalente trebuie să asigure capacitatea de încărcare și rigiditatea elementelor structurale cerute de condițiile de încărcare a acestora cu sarcini reale.valori standard complete încărcări echivalente uniform repartizate pentru producție și spațiu de depozitare trebuie să fie luați pentru plăci și grinzi secundare de cel puțin 3,0 kPa( 300 kgf / m2) pentru grinzi, coloane, baze - nu mai puțin de 2,0 kPa( 200 kgf / m2).
În studiul de fezabilitate se presupune o creștere a sarcinilor din echipamente și materialele stocate.
3.3.Valoarea standard a echipamentelor de greutate, inclusiv conductele, trebuie determinate pe baza unor standarde sau cataloage, precum și pentru echipament nestandard - pe baza datelor de pașaport ale producătorilor sau desene de lucru.
Structura sarcinii din greutatea echipamentului trebuie să includă mașina de auto-greutate sau sistem( inclusiv unități, program permanent, dispozitive de sprijin, sosurile și podbetonok), greutatea izolației agregatelor echipamentului posibil în timpul operațiunii, cea mai severă a piesei, greutatea încărcăturii transportate,corespunzătoare capacității nominale de încărcare și a celor similare.
În funcție de condițiile de amplasare și de posibila mișcare în timpul funcționării, sarcina de la echipament la pardoseală și podea la sol trebuie luată.Aceasta ar trebui să includă măsuri care exclud necesitatea de a consolida structurile care poartă asociate cu mișcarea echipamentului de proces în timpul instalării sau funcționării clădirii.
Număr efectuate simultan sau masini electrice de transport și dispunerea lor pe tavan, în calcularea diferitelor elemente care trebuie luate la locul de muncă de construcție pe baza unor soluții tehnologice. Influențarea
sarcini verticale de camioane și mașini electrice sunt lăsate să se ia în considerare prin multiplicarea valorilor standard ale sarcinilor statice pe un coeficient dinamic egal cu 1,2.
3.4.Factorul de fiabilitate a încărcăturii gt pentru greutatea echipamentului este prezentat în Tabelul.2.
Tabelul 2
raportul de greutate| fiabilitate sarcină gt | |
| echipamente fixe | |
| Izolarea Echipament 1,05 staționare | 1,2 Echipament |
| Substituent( inclusiv rezervoare și conducte): Lichide | |
| 1,0 suspensii | |
| , șlamuri, corpurile vrac | 11 |
| Loader și vehicule electrice( încărcate) | 1,2 |
UNIFORM DISTRIBUITA
3.5.Valori caracteristice uniform distribuite sarcini temporale pe plăci, scări și pardoseli pe soluri sunt prezentate în tabelul.3.
3.6.Valorile caracteristice ale sarcinilor pe grinzi și dalele de pe greutatea partiții temporare care urmează să fie luate, în funcție de designul lor, locația și natura suportului pe tavan și pereți. Numita sarcină este permis să se ia în considerare ca o sarcină distribuită uniform suplimentară luând valorile lor standard, pe baza de calcul pentru partițiile destinate schemelor de plasare, dar nu mai mică de 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Trebuie luate sarcină gf coeficientii fiabilitate pentru o sarcină distribuită uniform:
1,3 - în valoare normativă deplină mai mică de 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - cu o valoare standard complet de 2,0 kPa( 200 kgf / m2) sau mai mult.
coeficient de fiabilitate a sarcinii în greutate partițiilor temporare trebuie să fie luate în conformitate cu instrucțiunile p. 2.2.
3.8.La calculul grinzi, grinzi, dale, coloane și baze care primesc sarcina de la o dală, valori standard încărcări complete specificate în tabelul .3 , trebuie redusă în funcție de zona de încărcare A, m2, calculată prin înmulțirea cu elementul coeficientului de cuplare YA egal.
a) pentru spațiile indicate în poz.1, 2, 12, și( atunci când A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) pentru îmbunătățirea specificată la pct.4, 11, 12b( când A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Notă.La calcularea pereților simțirea de sarcină de la o dală, valorile de încărcare trebuie redusă și în funcție de zona de încărcare A Elemente calculate( plăci, grinzi), sprijinindu-se pe perete.
3.9.La determinarea forței axiale pentru calculul stâlpi, pereți și fundații ale stresului pe două etaje și un complet de valori de sarcină normative indicate în tabelul .3 , trebuie redusă prin înmulțire cu un coeficient care combină yn:
a) Îmbunătățirea specificată în cheie.1, 2, 12, și,
( 3)
b) pentru îmbunătățirea specificată la pct.4, 11, 12b,
( 4)
în care - determinat în conformitate cu punctul 3.8; .
n - numărul total de suprapunere( .. Pentru Improvement enumerate în tabelul 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), la care sarcina inclusă în secțiunea de calcul a coloanei avute în vedere, pereții fundației.
Notă.La determinarea momentelor de încovoiere în coloanele și pereții ar trebui să ia în considerare reducerea sarcinii pentru grinzile adiacente și grinzi, în conformitate cu instrucțiunile alin. 3.8.
catalogheaza sarcini și o mulțime de pe șina
3.10.Elementele purtătoare se suprapun, acoperiri pentru balcoane și scări( loggia) trebuie verificată pentru sarcina verticală concentrată aplicată elementului, dezavantajat în zona pătrat cu laturile de 10 cm( în absența altor sarcini temporare).Dacă lucrarea de construcție pe baza tehnologiei nu prevede valori caracteristice mai mari sarcini concentrate, acestea ar trebui să fie egală cu:
a) și pentru plăci lestnits- de 1,5 kN( 150 KGF);
b) pentru pardoseli mansarda, acoperisuri, terase si balcoane - 1,0 kN( 100 KGF);
c) pentru acoperiri, care se poate deplasa numai prin scări și poduri - 0,5 kN( 50 KGF).Elemente
concepute pentru posibile în timpul construcției și funcționării sarcinii locale de echipamente și vehicule, nu este permis să verifice încărcătura concentrată specificată.
| și clădiri | valori caracteristice r sarcini kPa( kgf / m2) | |
| redus | ||
| complete 1. Apartamente pentru clădiri rezidențiale;cămine grădinițe și școli internat;cazare case de vacanță și pensiuni, pensiuni si hoteluri;Camera de spitale și centre de sănătate;terase | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Utilitate spații, inginerie, organizații și instituții științifice de personal administrativ;săli de clasă ale instituțiilor de învățământ;Camere de utilitate( dressing, dușuri, toalete, toalete), industriale și clădiri publice | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. sali de clasa si laboratoare medicale, facilități de laborator de educație, știință;sediul computerelor electronice;bucătării clădirilor publice;podele tehnice;subsoluri | nu mai puțin de 2,0( 200) | nu mai puțin de 1,0( 100) |
| 4. Facilități: | ||
| a) citire | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) masa( în cafe, restaurante, cantine) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) întâlniri și conferințe, standby, vizuale și concert, sportive | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)comerț, expoziție și expoziție | nu mai puțin de 4,0( 400) | nu mai puțin de 1,4( 140) |
| 5. Book Depository;Arhivele | nu mai puțin de 5,0( 500) | nu mai puțin de 5,0( 500) |
| 6. Scene divertisment | nu mai puțin de 5,0( 500) | nu mai mică de 1,8( 180) |
| 7. Standuri: | ||
| și) cu scaune fixe | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) pentru privitori permanente | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0.7 |
| 8. spațiu | pod( 70) | - |
| secțiuni 9. coatings: | ||
| a) cu posibila acumulare de oameni( care ies din producție spații, hale, amfiteatre, etc.) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) utilizate pentruodihna | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) alte | 0,5(50) | - |
| 10. balcoane( Loge) cu sarcina: | ||
| a) bandă de lățime uniformă în zona de 0,8 m de-a lungul gardurilor balcon( Loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) uniformă continuă pe zona balcon( Loge), care impactul negativ decât cea determinată prin tasta.10 și | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. întreținerea terenurilor și repararea echipamentelor în spații industriale | nu mai puțin de 1,5( 150) | - |
| 12. halelor de intrare, holuri, holuri, scări( cu pasaje asociate lor) adiacente spațiilor menționate la pozițiile: | ||
| a) 1, 2 și 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 și 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. stații acoperitoare | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Posibilitatea de bovine: | ||
| mici nu mai puțin de 2,0( 200) | nu mai puțin de 0,7( 70) | |
| de mari dimensiuni | Nu mai puțin de 5,0( 500) | Nu mai puțin de 1,8( 180) |
3.11.Valorile caracteristice ale sarcinilor orizontale pe scări balustrade feroviar și balcoane ar trebui să fie egală cu:
a) pentru clădiri rezidențiale, grădinițe, case de odihnă, centre de sănătate, spitale și alte instituții medicale - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) și standuri pentru sali de sport - 1,5 kN / m( 150 kgf / m);
c) pentru alte încăperi și clădiri fără cerințe speciale - 0,8 kN / m( 80 kgf / m).
Tabelul 3
Note: 1. Încărcăturile specificate în poz.8, trebuie luate în considerare în zona care nu este ocupată de echipamente și materiale.
2. Încărcăturile specificate în poz.9, ar trebui să fie luate în considerare fără încărcare de zăpadă.
3. Încărcăturile specificate în poz.10 ar trebui luate în considerare la calcularea construcției portante balcoane( loggia) și porțiuni ale pereților în locuri ciupit aceste construcții. Atunci când se calculează porțiunile inferioare ale sarcinii pereților, baze și baze de pe balcoane( Loge) ar trebui să fie egale încărcări adiacente premise de bază a construcțiilor și a le reduce în conformitate cu instrucțiunile de nn.3,8 și 3,9.
4. Valorile normative ale sarcinilor pentru clădiri și spații indicate în poz.3, 4, g 5, 6, 11 și 14, ar trebui să fie la locul de muncă de construcție pe baza unor soluții tehnologice. Pentru platforme de servicii
, poduri, acoperisuri garduri, destinate persoanelor cu ședere pe termen scurt, valoarea standard a sarcinii concentrate orizontale pe balustradă feroviar ar trebui să fie de 0,3 kN( 30 KGF)( în orice loc de-a lungul lungimii de mana curenta), în cazul în care la locul de muncă de construcție pe baza tehnologicăsoluțiile nu au nevoie de o valoare de încărcare mai mare.
Pentru sarcinile specificate în paragrafele.3.10 și 3.11, factorul de fiabilitate pentru sarcina gf = 1,2 ar trebui adoptat.
4. SARCINA pod și poduri rulante
4.1.Încărcați pe pod și Poduri rulante și ar trebui să fie determinate în funcție de grupele de moduri de funcționare stabilite de GOST 25546-82, pe tipul de unitate și pe modul în care încărcătura de suspensie. O listă aproximativă a macaralelor de pod și a suspensiilor de diferite grupe de moduri de funcționare este prezentată în cererea de referință 1.
4.2.Valorile standard complete de sarcini verticale transmise de către roțile de pe macara macara grindă pistei, precum și alte date necesare pentru calculul ar trebui să fie luate în conformitate cu cerințele standardelor de stat pentru macarale și pentru macarale non-standard - în conformitate cu datele specificate în fișele de date ale producătorilor.
Notă.Sub macara înțeles de ambele grinzi care poartă un pod rulant și toate grinzile care poartă o macara de suspensie( două grinzi - cu o singură deschidere, trei - cu doua deschideri aeriene de macara, etc.).
4.3.Valoarea caracteristică a sarcinilor orizontale dirijate de-a lungul pistei de macara și asociate cu frânarea macaralei pod electric, ar trebui să fie egală cu valoarea standard de 0,1 sarcina verticală completă pe partea frânei roții a robinetului avute în vedere.
4.4.Valoarea caracteristică a sarcinilor orizontale direcționate transversal pista de macara și căruciorul electric numit de frânare, trebuie să fie luate ca:
pentru macarale cu incarcare suspensie flexibilă - 0.05 macara cantitate de ridicare și greutatea căruciorului;
pentru macarale cu o suspensie rigidă de marfă - 0,1 cantitatea de ridicare a greutății macaralei și camioanelor.
Această sarcină trebuie luată în considerare la calcularea cadrelor transversale ale clădirilor și a fasciculelor de macarale. Se presupune că sarcina este transferată într-o parte( fascicul) pista de macara este distribuit în mod egal între toate se sprijină pe roțile sale, iar macaraua poate fi îndreptată atât spre interior și spre exterior luate în considerare durata.
4.5.Valoarea caracteristică a sarcinilor orizontale îndreptate șină portal transversal și distorsionează pod rulant electric și șinele rulante nonparallel( forța laterală) pentru fiecare macara roată rutier ar trebui să fie complet la 0,1 valoarea standard a sarcinii verticale pe o roată.
Această sarcină trebuie luată în considerare numai la calcularea puterea și stabilitatea căilor fascicul de macara și fixarea lor pe stâlpi în clădiri cu macarale grupuri de moduri de operare 7K, 8K.Se presupune că sarcina este transferată pe calea fasciculului de macara de toate roțile o parte a supapei și poate fi îndreptată atât în interiorul cât și în exteriorul clădirii în cauză interval. Sarcina specificată în clauza 4.4 nu trebuie luată în considerare împreună cu forța laterală.
4.6.incarcari orizontale de la frânare și cărucior pod rulant și forța laterală considerată a fi aplicată în punctul de contact cu roțile de rulare ale șinei macaralei.
4.7.Valoarea standard a sarcinii orizontale dirijate de-a lungul pistei de macara și macaraua cauzată de impactul cu tamponul se oprește, se determină în conformitate cu instrucțiunile date în apendicele obligatoriu 2. Această sarcină trebuie să fie luate în considerare numai în calcularea opririle și fixarea lor pe grinzile macaralei de pistă.
4.8.Factorul de fiabilitate a sarcinii pentru încărcăturile macaralei trebuie luat ca gf = 1,1.
Notă.Atunci când se iau în considerare local și efectul dinamic al sarcinii verticale concentrate de la roți de o macara valoare standard, plin de această sarcină să fie multiplicate atunci când se calculează puterea de piese grinzi de macara de un gf factor suplimentar, egal cu:
1,6 - grupa 8K mod cu un rigid macara umeraș de marfă;
1,4 - modul de funcționare în grup a macaralelor 8K cu suspendare flexibilă a încărcăturii;
1,3 - pentru modul de funcționare a macaralelor 7K;
1.1 - pentru alte grupe de moduri de funcționare a macaralei.
Atunci când se verifică stabilitatea locală a pereților fasciculului, valoarea coeficientului adițional trebuie luată egală cu 1,1.
4.9.La calcularea forței și stabilitatea căii fasciculului de macara și fixarea lor pe structurile de susținere ale sarcinilor macaralei verticale calculate trebuie să fie multiplicată cu coeficientul dinamic egal cu:
coloane la pasul nu mai mult de 12 m:
1,2 - grupa 8K Mod pod rulant;
1,1 - pentru grupuri de moduri de poduri rulante 6K si 7K, precum și pentru toate grupurile de moduri de poduri rulante;
cu un pas de coloană mai mare de 12 m - 1,1 pentru grupul de funcționare a macaralelor aeriene 8K.
Valorile calculate ale sarcinilor orizontale de la macaralele de punte ale grupului de moduri de operare 8K ar trebui luate în considerare cu un factor dinamic de 1,1.
În alte cazuri, se presupune că factorul dinamic este 1,0.La calcularea structurilor
de verificare de anduranță căi de deviere fascicul de coloane de macara și deplasări, precum și ținând cont de acțiunea locală concentrat încărcare verticală nu ar trebui să fie luate în considerare la factorul dinamic o macara roată.
4.10.Încărcăturile verticale în calculul rezistenței și stabilității grinzilor de macara trebuie luate în considerare nu mai mult de două dintre cele mai nefavorabile punți de impact sau macarale suspendate.
4.11.Sarcini verticale atunci când se calculează rezistența și stabilitatea cadre, coloane, baze și baze în clădiri cu poduri rulante în mai multe deschideri( în fiecare pasaj pe un singur nivel) să fie luate pe fiecare cale nu mai mult de două dintre cele mai nefavorabile pentru macarale Efecte și cândluând în considerare combinația într-o singură secțiune a macaralelor cu deschideri diferite - nu mai mult de patru dintre cele mai nefavorabile pentru macaralele de impact.
4.12.Sarcini verticale atunci când se calculează rezistența și stabilitatea cadrelor, stâlpi, structuri de acoperiș și podstropilnyh, fundații, precum și baze de clădiri cu poduri rulante pe una sau mai multe căi pentru a fi luate pe fiecare cale nu mai mult de doi dintre cel mai mare impact negativ asupra macarale. Atunci când se iau în considerare alinierea într-o aliniere poduri rulante, de lucru pe diferite căi, ar trebui să fie luate sarcina verticală:
nu mai mult de două macarale - pentru coloane, structuri podstropilnyh, fundații și baze de serii extrem la două moduri de macara în zbor;
nu mai mult de patru macarale
pentru coloane, substructuri, fundații și baze de rânduri de mijloc;
pentru coloane, sub-structuri, fundații și baze ale liniei extreme cu trei șanțuri de macara în interval;
pentru caneluri cu două sau trei piste de macara în intervalul de timp.
4.13.sarcină orizontală atunci când se calculează rezistența și stabilitatea macaralei piese grinzi, stâlpi, cadre, acoperiș și structuri podstropilnyh, fundații și motivele care să ia în considerare nu mai mult de două dintre cele mai nefavorabile pentru macarale Efecte dispuse pe una căi de macara sau pe diferite căi într-o aliniere. Pentru fiecare macara, trebuie luată în considerare numai o sarcină orizontală( transversală sau longitudinală).
4.14.Numărul de robinete incluse în calculul rezistenței și stabilității în determinarea sarcinilor verticale și orizontale ale podurilor rulante de pe două sau trei niveluri, în interval, în timp ce introducerea în interval ca suspensie și sispensie macarale, precum și exploatarea podurilor rulante proiectate pentru transferul mărfiiDe la o atingere la alta, cu ajutorul flip-flops, ar trebui să fie luate în funcție de sarcina de construcție pe baza de soluții tehnologice.
4.15.Pentru a determina deformarea pe verticală și orizontală de piese de macara de grinzi și deplasări orizontale ale coloanelor de încărcare trebuie să fie considerat unul dintre efectele cele mai negative ale unei macarale.
4.16.Dacă există o cale de a macaralei macaraua și cu condiția ca a doua supapă nu va fi stabilită în timpul funcționării instalației, sarcina în acest mod ar trebui să fie luate în considerare doar o macara.
4.17.Atunci când se iau în considerare cele două macarale încărcați-le să fie multiplicate cu combinațiile coeficientului:
y = 0,85 - Grupa moduri de operare macara 1K - 6K;
y = 0,95 - pentru grupuri de moduri de funcționare a macaralelor 7K, 8K.Atunci când contabilizarea
patru încărcare de macarale vor fi multiplicate cu combinațiile coeficientului:
y = 0,7 - grupuri de moduri de operare macara 1K - 6K;
y = 0,8 - pentru grupuri de moduri de funcționare a macaralelor 7K, 8K.
Când se ia în considerare o macara, sarcinile verticale și orizontale din aceasta trebuie să fie luate fără a se reduce.
4.18.La calcularea anduranța grinzi căi de macara pentru poduri rulante si corpuri electrice ale grinzilor la structurile de sprijin ar trebui să țină seama de valorile normative reduse de sarcini, în conformitate cu alin. 1.7 * și. In acest test de anduranță pentru pereți fasciculului în zona sarcinii verticale concentrate de la o roți de macara coborâte valorile caracteristice ale forței roții verticale să fie multiplicate cu un factor luat în considerare la calcularea rezistenței căilor fasciculului macaralei în conformitate cu nota elementului. 4.8.Grupa de operare macarale moduri care pot fi necesare pentru a calcula rezistenta, stabilește standarde de construcție de proiectare.
de zăpadă de încărcare
5.1 *.Valoarea de proiectare completă a încărcăturii de zăpadă pe proiecția orizontală a acoperirii trebuie să fie determinată de formula
( 5)
în care Sg - valoarea estimată greutatea stratului de zăpadă pe 1 m2 din suprafața orizontală a pământului, care trebuie luate în conformitate cu punctul 5.2; .
m - factor de conversie din greutatea stratului de zăpadă sarcinii pământ pe capacul de zăpadă, luate în conformitate cu revendicările.5.3 - 5.6.
( Ediție revizuită. Modif. № 2).
5.2 *.Valoarea calculată greutatea Sg stratului de zăpadă pe 1 m2 din suprafața orizontală a pământului care trebuie luate în funcție de zona de zăpadă Federația Rusă, conform tabelului.4.
Tabelul 4 * zone
| zăpadă din Federația Rusă( Map 1 luate obligatoriu aplicare 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Notă.În zonele muntoase și puțin studiate marcate pe harta 1 anexă obligatorie 5, paragrafele cu altitudinea de 1500 m, în zonele cu un teren dificil, precum și diferențe semnificative de date locale de date în tabelul 4 * Valorile de greutate estimate ale stratului de zăpadă ar trebui să fiepentru a stabili pe baza datelor de la Roshydromet.În același timp, valoarea estimată a Sg care urmează să fie luate depășească o medie de o dată la 25 de ani, greutatea maximă anuală a stratului de zăpadă, definită pe baza acestor studii de zăpadă cu privire la aprovizionarea cu apă protejat de expunerea directă la site-urile de vânt( în pădure sub copaci sau în Defrișările)pentru o perioadă de cel puțin 20 de ani.
( Ediție revizuită. Modif. № 2).
5.3.Schema de distribuție a sarcinii zăpadă și valorile coeficientului m care trebuie luate în conformitate cu aplicația dorită 3, valorile intermediare ale coeficientului m care urmează să fie determinate prin interpolare liniară.
În cazurile în care apar condiții mai nefavorabile ale elementelor structurale la încărcarea parțială ar trebui să fie luate în considerare cu un circuit de sarcină de zăpadă funcționează la jumătate sau un sfert din durata( pentru acoperiri cu felinare - în zonele de lățime b).
Notă.În cazul în care este necesar, sarcina de zăpadă se determină luându-se în considerare extinderea în continuare prevăzută a clădirii.
5.4.Trebuie luate în considerare variante cu crescute sarcinilor de zăpadă locale indicate în anexa 3 în mod necesar la calculul plăcilor, terase si acoperire ruleaza precum calculul elementelor rulment structuri( ferme, grinzi, coloane și altele asemenea), care definesc variantele respectivedimensiunea secțiunilor.
Notă.În calculele de construcții autorizate să utilizeze scheme simplificate sarcini echivalente de zăpadă în cadrul sistemelor de sarcinile de impact enumerate în anexa 3 obligatorie .În calculul cadrelor și coloane de clădiri industriale permis să fie recunoscute de încărcare de zăpadă distribuită numai în mod uniform, cu excepția acoperiri supratensiunile locuri în care este necesar să se ia în considerare sarcina crescută de zăpadă.
5.5 *.Coeficienții m, stabilite în conformitate cu instrucțiunile schemele 1, 2, 5 și 6 obligatorie 3 cerere de mică adâncime( cu abateri de până la 12% sau £ 0,05), acoperiri și o singură deschidere clădiri mai multor deschideri, fără lumini, concepute pentru zone cu o viteză medievânt trei luni mai reci v ³ 2 m / s, trebuie redus prin înmulțire cu un factor de unde k - este luat din tabelul.6;b - lățimea capacului, luat nu mai mult de 100 m
Pentru acoperiri cu pante de 12 până la 20% din clădiri cu o singură deschidere și mai multe deschideri, fără lumini, concepute pentru zonele cu v ³ 4 m / s, factorul m stabilit în conformitate cu instrucțiunile schemelor 1 și.5 obligatorie cerere 3 , trebuie redusă prin înmulțirea cu un factor de 0,85.medie
viteza vântului v în cele mai reci trei luni ar trebui să fie obligatorie pe harta 2 Anexa 5.
Reducereade încărcare de zăpadă avut în vedere în prezentul alineat nu se aplică:
a) de acoperire pe clădiri în zone cu temperatura medie in luna ianuarie peste minus 5 ° C( a se vedea harta 5 obligatorie 5 aplicație ).
b) acoperirea pe clădiri, ferite de expunerea directă la clădirile de vânt mai mari învecinate, la distanță mai mică de 10 h1, unde h1 - diferența de înălțime a clădirilor învecinate și proiectate;
c) acoperirea pe porțiuni de lungime b, b1 și b2, diferențele de înălțime în clădiri și parapeți( vezi schema 8 -. 11 obligatoriu aplicare 3 ).
5.6.La determinarea coeficienților m sarcinilor de zăpadă pentru instalațiile de acoperire neizolate cu crescut de căldură la înclinarea acoperișului mai mult de 3% și asigurând drenarea adecvată a apei topite trebuie redusă cu 20%, indiferent de reducere la alin. 5.5.
5.7 *.Valoarea caracteristică a încărcăturii de zăpadă se determină prin înmulțirea valorii calculate cu un factor de 0,7.
( ediția modificată, amendamentul nr. 2).
vântului
6.1.vânt pe structura trebuie considerată ca fiind un agregat:
a) presiune normală noi, aplicată pe suprafața exterioară a structurii sau a elementului;
b) wf forțele de frecare direcționate tangențial la suprafața exterioară și se face referire la zona orizontală( pentru ondulat sale Shed sau acoperiri, cu felinare) sau proeminențe verticale( perete, cu balcoane sau structuri similare);
a) wi presiune normală aplicată pe suprafețele interioare ale clădirilor cu bariere permeabile, cu deschiderea sau deschiderile sunt permanent deschise;
fie ca wx presiune normală, wy, datorită structurii comune impedanță în direcția axelor x și y și aplicate în mod convențional la construcțiile proiecției pe un plan perpendicular pe axa respectivă.
La proiectarea structurilor înalte, dimensiunile relative ale care satisfac h / d & gt condiție;10, verificarea de calcul necesară pentru a produce suplimentar excitație turbionar( rezonanță vânt);aici h - înălțimea construcției, d - minimum dimensiunea secțiunii transversale, situat la 2/3 ore.
6.2.vânt se determină ca suma componentelor medii și fluctuante. Wi
La determinarea presiunii interne, și calcularea clădirilor înalte de până la 40 m și un singur etaj clădiri industriale până la 36 m la un raport de înălțime la interval de mai puțin de 1,5, amplasate în zonele de tip A și B( vezi. F. 6.5)fluctuant componentă a vântului de sarcină poate fi ignorată.
6.3.Valoarea standard a sarcinii wm vânt componenta medie, la o z înălțime deasupra suprafeței care urmează să fie determinată de formula
( 6)
unde w0 - valoarea caracteristică a presiunii vântului( a se vedea 6.4. .);
k - coeficient care să reflecte modificarea înălțimii presiunii vântului( a se vedea secțiunea 6.5. .);
cu - coeficientul aerodinamic( vezi pct 6.6. .).
6.4.Valoarea caracteristică a presiunii vântului W0 trebuie luată în funcție de regiune a vântului URSS, conform tabelului.5.
Pentru zonele de munte și putin studiate, marcate pe hartă 3, valoarea standard a W0 presiunii vântului poate fi specificată pe baza datelor de stații meteorologice Comitetului de Stat, precum și rezultatele domeniilor sondaj de construcție, ținând seama de experiența instalațiilor de operare.În standard, această presiune valoare w0 vânt Pa care urmează să fie determinată de formula
( 7)
unde v0 - este numeric egală cu viteza vântului în m / s, la 10 m deasupra solului pentru tipul zonei A, care corespunde unui mediere interval de 10 minute șisă depășească o medie de o dată la 5 ani( în cazul în care condițiile tehnice, aprobate în mod corespunzător, nu sunt reglementate de alte perioade de vânt repetabilitate de viteză).
6.5.Coeficientul k, care ia în considerare o schimbare a presiunii vântului în înălțime z, este determinată de tabel.6, în funcție de tipul de teren. Tipuri de teren acceptate:
A - coastele mării deschise, lacuri și rezervoare, deșert, stepă, stepă, tundră;In
- zonele urbane, pădurile și alte zone acoperite uniform cu bariere înălțimea de 10 m;
C - zonele urbane cu înălțimea clădirii clădirii mai mult de 25 m
Tabelul 5 zone
| eoliene URSS( acceptate pe hartă 3 obligatorie aplicare 5) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0.30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) construcție |
este considerată situat în zona de acest tip, în cazul în care acest domeniu este stocat pe structurile laterale Windward din 30h regiune - la înălțimea structurilor h până la 60 m și la 2 km -Când o altitudine mai mare. Tabelul 6
| înălțime z, m Coeficientul | k pentru tipurile de teren | ||
| A | In | C | |
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1,7 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 2,0 1,6 | ||
| 100 | |||
| 150 | 1.25 2.25 1.9 | ||
| 200 | 1.55 2.45 2.1 | ||
| 250 | 1.8 2.65 2.3 | ||
| 300 | 2.0 2.75 2.5 | 22 | |
| 350 | 2.75 2.75 2.35 | ||
| ³ 480 2.75 2.75 | 2.75 |
Notă.La determinarea sarcinii eoliene tipuri de teren pot fi diferite pentru diferite direcții ale vântului calculat.
6.6.La determinarea componentei de încărcare a vântului noi, wf, wi, wx, WY folosesc valorile corespunzătoare ale coeficienților de aerodinamică CE presiunea externă, cf frecare, presiunea internă a CX ci și trageți sau CY luate în anexa obligatorie 4, unde săgețile indică direcția vântului.„Plus“ semn al CE sau a presiunii coeficienții ci corespunde direcției vântului pe semnul propriu-zis de suprafață „minus“ - de la suprafață.Valorile intermediare de sarcină trebuie determinate prin interpolare liniară.La calcularea
montează elemente pentru garduri la structurile de susținere ale clădirii colțuri și de-a lungul conturului exterior al acoperirii trebuie să ia în considerare presiunea locală a vântului negativ cu coeficientul CE aerodinamic = 2, distribuite de-a lungul suprafețelor la lățimea de 1,5 m( fig. 1).
În cazurile care nu sunt prevăzute atașament obligatoriu 4( alte forme de construcție, cu corespunzătoare justificare contabilă alte direcții fluxul de vânt sau componentele totale de rezistență a corpului în alte direcții, și altele asemenea), coeficienții aerodinamice pot fi luate pe referință și datele experimentale sau pe bazaModele de curățare a structurilor din tunelurile aerodinamice.
Notă.La determinarea sarcinii de vânt pe suprafața interioară a pereților și a pereților despărțitori în absența incintei exterioare( în instalații de construcție pas), folosiți coeficienții aerodinamice ale presiunii externe sau a rezistenței la cap ci-ce.
La naiba.1. Zone cu presiune vântului negativ crescut
6.7.Valoarea standard a componentei fluctuante a wp sarcinii vântului la înălțimea z trebuie determinată:.
a) structuri( și elementele structurale ale acestora), în care prima f1 frecvență naturală, Hz, este mai mare decât valoarea limită a fl frecvenței naturale,( vezi secțiunea 6.8),.- formula
( 8)
unde wm - determinată în conformitate cu punctul 6.3; .
z - ondulație presiunii vântului la z, a primit pe masa.7;
v - pulsațiile de presiune Coeficientul de corelație vântului spațiale( vezi secțiunea 6.9. .);
Tabelul 7
| înălțime z, m | presiunea vântului z Coeficientul de pulsații pentru tipurile de teren | ||
| A | In | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0.76 1.06 1.78 | ||
| 20 | 0 | 0,92 1,50 0,62 69 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0,70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 1,00 0,51 0,62 0,67 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 0,73 | ||
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
Fig.2. Coeficienții
dinamice 1 - pentru structuri din beton și piatră și clădiri cu un cadru din oțel, în prezența zidăria( d = 0,3);2 - pentru turnuri de oțel, stâlpi, coșuri căptușite, un aparat de tip coloană, inclusiv postamente din beton( d = 0,15)
b) pentru structurile( și elementele structurale ale acestora), care pot fi considerate ca un sistem cu un singur grad de libertate(cadru transversal clădiri industriale, cu etaj turnuri de apă etc.) la
f1( 9)
unde x - coeficientul dinamic definit prin Fig.2, în funcție de parametrul și decrement logaritmic d( a se vedea secțiunea 6.8. .);
gf - factor de încărcare de fiabilitate( a se vedea secțiunea 6.11. .);
w0 - valoarea caracteristică a presiunii vântului Pa( a se vedea 6.4. .);
c) pentru clădiri, simetrice în planul în care
f1( 10)
unde m - masa de structuri la z, împărțită la aria suprafeței la care sarcina aplicată a vântului;
x - factor dinamic( a se vedea secțiunea 6.7, b. .);
y - deplasarea orizontală a structurilor pe z nivelul pentru prima formă de vibrații naturale( pentru clădiri simetrice în termeni de înălțime constantă poate fi luată din mișcarea uniform distribuită pe orizontală aplicată sarcină statică);
y - coeficient determinat prin împărțirea structurilor pe secțiuni r, în cadrul căreia și-a asumat sarcina de vânt să fie constantă, formula
( 11)
unde Mk - masa de șantier k;
yk - mișcarea orizontală a centrului secțiunii k;
WPK - rezultantă componentă fluctuantă a sarcinii vânt, determinat prin formula( 8), în porțiunea k a structurii.
Pentru clădirile multietajate cu rigiditate înălțime constantă, masa și lățimea suprafeței windward a valorii standard a componentei fluctuante a sarcinii vântului la z poate fi determinată conform formulei
( 12)
în care WPH - valoarea standard a componentei fluctuante a sarcinii vântului la o înălțime h structură superioară, definită deformula( 8).
6.8.Valoarea de limitare a fl frecvenței naturale, Hz, în care este permis să nu ia în considerare forțele de inerție generate în timpul vibrației formei proprii corespunzătoare, trebuie determinate din tabelul.8.
Tabelul 8
zone eolian| URSS( primit pe hartă 3 obligatorie aplicație 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 2,6 | |
| 0,85 I | 2 0,959 | |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3.8 1.4 4.3 | |
| V | 1.6 5.0 1.7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmică valoarea decrement d trebuie luate:
a) structurilor din beton și piatră, precum și pentru clădirile cu un cadru din oțel, în prezența d = 0 Fațade,3;
b) pentru turnuri de oțel, stâlpi, coșuri căptușite, un aparat de tip coloană, inclusiv plinte de beton, d = 0,15.
6.9.Coeficientul de corelare spațială a pulsațiilor de presiune V ar trebui să fie definite pentru instalațiile de suprafață de proiectare, care iau în considerare corelația pulsațiilor. Calculat suprafață
include acele porțiuni din suprafața Windward, sub vânt, pereții laterali, acoperișuri și structuri similare, cu o presiune a vântului care se transmite structurilor elementelor calculate. Dacă suprafața
calculată este aproape de un dreptunghi, orientat astfel încât laturile paralele cu axele principale( fig. 3), atunci v raportul trebuie să fie determinată din tabelul.9, în funcție de parametrii r și c din tabelul primit.10.
La naiba.3 de bază sistem de coordonate în determinarea coeficientului de corelație v
Tabelul 9
| r, v m coeficientul | la c, m, egal | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,56 0,89 0,87 0,67 | 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | ||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0.73 0.68 0.61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 0,63 | |||||
| 80 | 0.63 0.61 0.59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabelul 10
| principal de coordonate plane, care este paralelă cu aproximativ | suprafață r | c |
| zoy | b | h |
| Zox | 0.4A | h |
| xOy | b | și |
La calcularea dimensiunilor structurilor din suprafață calculată general ar trebui stabilită ținând cont de indicația aplicării obligatorii4, în acest caz, pentru o rețea de structuri trebuie să ia dimensiunea suprafeței de proiectare pe conturul său exterior.
6.10.Pentru structurile pentru care f2
6.11.Factorul de încărcare vânt gt gt trebuie considerat 1,4.
7. gheață de încărcare
7.1.încărcare pe gheață trebuie avute în vedere la proiectarea liniilor aeriene electrice și de comunicații, transport catenare electrificate, stâlpi de antenă și structuri similare.
7.2.Valoarea standard pentru elementele liniare de sarcină gheață diametru secțiune transversală circulară și 70 mm inclusiv.(fire, cabluri, băieți, stâlpi, mantale, etc. .) I, n / m trebuie determinate prin formula
( 13)
valoarea caracteristică a încărcării gheții de suprafață i ¢, Pa pentru celelalte elemente trebuie determinate prin formula
( 14)
în formulele( 13) și( 14):
b - grosimea peretelui de mm glazura( depășește la fiecare 5 ani) pentru elemente de secțiune circulară diametru 10 mm, situate la o înălțime de 10 m deasupra solului, se înscriu în acest tabel.11, și la o altitudine de 200 de metri sau mai mult - conform tabelului.12. Pentru celelalte perioade ale grosimii peretelui reapariție gheții ar trebui să fie la specificații speciale, aprobate în mod corespunzător;
k - coeficient care reflectă variația grosimii peretelui de gheață și ajustarea pe o masă primită.13;
d - diametrul firului, frânghie de sârmă, mm;
m1 - coeficient care reflectă variația grosimii peretelui de glazură în funcție de diametrul secțiunii transversale circulare și elementele definite de tabel.14;
m2 - coeficient care reflectă raportul suprafață al suprafeței elementului, supus dejivrare la suprafața totală a elementului și luat egal cu 0,6;
r - densitatea gheții, presupus egală cu 0,9 g / cm3;
g - accelerația gravitațională în m / s2.
7.3.Factor de siguranță pentru gf de sarcină pentru încărcare de gheață ar trebui să fie luate ca 1.3, cu excepția celor prevăzute în alte reglementări.
7.4.presiunea vântului asupra elementelor dejivrare acoperite ar trebui să fie egală cu 25% din presiunea vântului valori normative W0 determinate conform n. 6.4.
Note: 1. În anumite regiuni ale URSS, unde există o combinație de viteze semnificative eoliene cu dimensiuni mari glazură și depozite rimă, glazura grosimea peretelui și densitatea și presiunea vântului trebuie să fie în concordanță cu datele reale.
2. La determinarea încărcărilor de vânt pe elementele structurilor situate la mai mult de 100 de metri deasupra solului, sârme cu diametrul de gheata si cabluri instalate cu grosimea peretelui de glazura prezentată în tabelul.12, este necesar să se înmulțească cu un factor egal cu 1,5.
Tabelul zonelor glazurii 11
| URSS( acceptat pentru a mapa 4 cerere obligatorie 5 ) | I | II | III | IV | V |
| grosimea peretelui de glazura b, mm | cel puțin 3 | 5 | 10 | 15 | cel puțin 20 |
Tabelul 12 Înălțimea
| deasupra suprafețeipământ, m | gheață grosimea peretelui b, mm, pentru diferite regiuni ale URSS | |||
| i glaze regiunea asiatică URSS | V zone regiune glazurii și montane | nordul | European URSS rămase | |
| 200 | 15 | asumată pe baza specialex hartă sondaj | presupus 4d aplicarea obligatorie 5 | 35 |
| 300 | 20 | Same Same harta 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Same harta 4, e | 60 |
Tabelul 13
Înălțimea| deasupra solului, m Coeficientul | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| k | 0,8 1,0 1,2 | 1.4 1.6 1.8 |
2,0 Tabelul 14
| diametrul firului, cablu sau frânghii mmCoeficientul de | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Note( pentru Tabelul 11-14.): 1. regiunea V zonelor montane și neexplorate ale URSSdesemnate pe harta 4 aplicarea obligatorie 5 și în teren accidentat( la vârfuri de dealuri și munți, munte trece la îndiguiri înalte, în văile montane închise, depresiuni, tulpini adâncimkah etc.) Grosimea peretelui de gheață trebuie determinate pe baza unor teste și observații specifice. Valorile
2. intermediare trebuie să fie determinată prin interpolare liniară.
3. Grosimea peretelui de gheață pe agățat elementele orizontale secțiune circulară( cabluri, fire, corzi) pot fi luate la înălțimea aranjamentul lor dat centrul de greutate.
4. Pentru a determina sarcina gheții pe elementele orizontale de formă cilindrică circulară, cu un diametru de până la 70 mm grosimea peretelui de glazura conținute în tabelul.12, ar trebui redusă cu 10%.
7.5.Temperatura aerului la gheață, indiferent de înălțimea clădirilor care trebuie luate în regiunile montane marcate: 2000 m - minus 15 ° C, între 1.000 și 2000 m - minus 10 ° C;pentru restul URSS pentru structuri de până la 100 m - -5 ° C, peste 100 m - minus 10 ° C
Notă.În zonele în care există la temperatura gheții sub minus 15 ° C, trebuie luate din datele reale.
8. TEMPERATURII CLIMATICE IMPACT
8.1.În cazurile prevăzute de normele de proiectare structurale ar trebui să ia în considerare schimbarea temperaturii medii de timp Dt și scădere a temperaturii și secțiunea transversală a elementului.
8.2.Valorile normative ale schimbării temperaturii medii peste secțiunea elementului respectiv, în cald DTW și timpul Dtc rece a anului ar trebui să fie determinate prin formulele:
( 15)
( 16)
unde tw, tc - valori caracteristice ale temperaturilor medii pe elementul secțiune transversală în anotimpurile calde și reci,luate în conformitate cu secțiunea 8.3.;
t0w, t0c - temperatura inițială a anotimpurilor calde și reci, luate în conformitate cu punctul 8.6. .
8.3.Valorile normative ale tw temperaturii medii și tc și modificări ale temperaturii asupra elementului secțiune transversală în timp cald și rece Jw Jc anului pentru design cu un singur strat trebuie să fie determinată pe masă.15.
Notă.Pentru tw structuri multistrat, tc, Jw, Jc determinată prin calcul. Proiectare, realizate din mai multe materiale cu parametri termici similare permise considerate ca fiind unilamelari.
Tabelul 15
| Construcția de clădiri | Clădiri și structuri în exploatare în fază | |
| clădiri neîncălzite( fără surse tehnologice de căldură) și facilități în aer liber | încălzită clădire clădire | cu climat artificial, sau cu surse tehnologice constante de |
| de căldură nu sunt protejate de radiații solare( inclusivexterior placare) | tw = tew + q1 + q4 | tw = TIW + 0,6( tew - TIW) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( tew - TIW) + tc q3 + | |
| q5 =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tEC - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| protejat de radiațiile solare( inclusiv intern) tw | = tew | tw = tiw |
| Jw = 0 | ||
| tc = tc = | tec tic | |
| Jc = 0 |
_____________ Simboluri
utilizate în tabelul.15:
tew, tec - temperatura medie zilnică a aerului exterior, respectiv, în sezonul cald și rece, luate în conformitate cu punctul 8.4; .
TIW, tic - temperatura internă în mod corespunzător plasate în anotimpurile calde și reci, luate în conformitate cu GOST 12.1.005-88 sau locuri de muncă de construcție pe baza unor soluții tehnologice;
q1, q2, q3 - mediu increment peste secțiunea corespunzătoare temperaturii elementului și diferența de temperatură de la fluctuațiile zilnice în afara temperaturii aerului din tabelul.16;
q4, q5 - mediu increment asupra temperaturii elementului secțiunii și diferența de temperatură din radiația solară primită în conformitate cu punctul 8.5. .
Note: 1. Dacă aveți originale structurile de date de temperatură în etapa de funcționare a clădirilor cu surse tehnologice constante de valori termice de tw, tc, Jw, Jc ar trebui să fie luate pe baza acestor date.
2. Pentru clădiri și structuri în etapa de construcție a tw, tc, Jw, Jc definit ca pentru clădiri neîncălzite, în cadrul funcționării lor. Tabelul 16
| Construcții | clădiri creșteri de temperatură q, ° C | ||
| q1 q2 | q3 | ||
| 8 | 6 | 4 | |
| Metal beton armat, beton, zidărie armat și grosimea pietrei, a se vedea: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| la 15 15 la 39 de comunicare | 6 | 4 | 6 |
| .40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Temperatura zilnică a aerului exterior în TEW cald și sezonul tec rece Valoarea medie trebuie definite prin formulele:
( 17)
( 18)
în care tI, tVII - temperatura lunară medie perene în ianuarie și iulie primite, respectiv prin carduri 5 și 6 obligatorieAplicația 5 ;
DI, DVII - abateri de la temperatura medie zilnică medie lunară( DI - primit obligatoriu harta 7 cerere 5 , DVII = 6 ° C).
Note: 1. Clădirile încălzite industriale în timpul fazei de exploatare pentru desenele care sunt protejate de efectele radiației solare, DVII permis să ignore.
2. Pentru zonele de munte și neexplorate URSS marcată pe hărți 5-7 obligatorii aplicație 5 , tec, Tew definite prin formulele:
( 19)
( 20)
în care tI, min, tVII, max - media absolutuluivalorile temperaturii minime a aerului în luna ianuarie și, respectiv, temperatura maximă în luna iulie;
AI, AVII - amplitudinea medie zilnică a temperaturii, respectiv, în ianuarie și iulie a unui cer senin.
tI, min, tVII, max, AI, AVII acceptată conform Roshydromet.
8.5.Incrementează q4 și q5, ° C, trebuie determinate prin formulele:
( 21)
( 22)
în care r - solară suprafața de absorbție a radiației de exterior coeficientului imagini structură recepționat pe SNP II-3-79 *;
Smax - valoarea maximă totală( directă și difuză) radiația solară în W / m2, administrate de SNP 23-01-99 *;
k - coeficient, luat din tabel.17;
k1 - coeficient, luat din tabel.18.
Tabelul tip 17
| și orientarea suprafeței( s) orientat coeficient | k |
| 1,0 | |
| orizontală verticală: | |
| sud-vest | 1,0 |
| 0,9 | |
| est | 0,7 |
Tabelul 18
| Construcția de clădiri | coeficient k1 |
| Metal | 0,7 |
| beton, beton, zidărie armat și grosimea pietrei, a se vedea: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 comunicare |
| .40 | 0.3 |
8.6.Temperatura inițială corespunzătoare designului de închidere sau o porțiune a acestuia într-un sistem complet, în sezonul cald și rece t0c t0w trebuie definite prin formulele:
( 23)
( 24)
Notă.În prezența datelor de pe circuitul calendaristic structura pe termen, ordinea lucrărilor și altele. Temperatura inițială este lăsată să se precizeze, în conformitate cu aceste date.
8.7.Coeficientul de sarcină fiabilitate pentru temperatura gt și influențele climatice Dt J trebuie să fie egal cu 1,1.
| Cerințele | Vertical Deformare sarcini limite fu | pentru a determina verticale de deflexie | |
| 1. Grinzile macaralei pe pistă sub pod și poduri rulante operate: | |||
| de podea, inclusiv dispozitive de ridicare( elevator) | tehnologică | l / 250 | De |
| o simplă apăsare a cabinei când grupuri de mod( GOST 25546-82): | fiziologică și tehnologică | ||
| 1K, 6K | l / 400 | același | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. grinzile, structuri, grinzi, etc.mașini de gătit la foc, punțile( inclusiv nervurilor transversale plăci și terase): | |||
| a) acoperă și suprapunerile deschise pentru revizuire de trecere l, m: | estetică psihologică | Permanent și | |
| lung temporar l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) acoperă și se suprapune prezența șicanelor sub | constructivrealizate în conformitate cu alin. 6 recomandat | aplicare 6 conduce la o reducere a decalajului dintre elementele purtătoare de interceptareruktsy și șicane, dispuse sub elementele | |
| ) acoperă și se suprapune prezența pe ele elemente supuse la fisurare( șape, pardoseli, pereți) | « | l / 150 | aplicată după paravane, pardoseli, șape |
| g) acoperă și se suprapune cuprezența palane( palane), poduri rulante controlate: | |||
| podea | Process | l / 300 sau / 150( cea mai mică dintre cele două) | timpul pe baza sarcinii de o macara sau de ridicare( palane) pe un singur |
| cale din cabina | fiziologice | l / 400 sau A / 200( cel mai mic dintre cele două) | de o macara sau de ridicare( palane) pe o singură cale |
| d) se suprapun, expuse la: fiziologice | și tehnologice | ||
| transportat mărfuri, materiale, componente și elemente ale echipamentelor și alte mobilesarcini( inclusiv transportorul fără urme de podea) | l / 350 | 0,7 valori normative sarcină totală temporară sau sarcini de la un încărcător( mai negativă a celor două) sarcini | |
| de șină: | |||
| ecartament îngust | l / 400 | din odnogset de vagoane( sau o mașină de podea) pe aceeași cale | |
| larg- | l / 500 | aceeași | |
| 3. Elemente de scari( marșuri, platforme, stringhere), balcoane, loggii | estetică | psihologică Cei care sunt în poz.2 și | |
| fiziologice | determinate conform n. | ||
| 10.10 4. Plăci Suprapuneți, scări și platforme, care nu interferează cu elemente de deviere adiacente | « | 0,7 mm sarcină | Punct de 1 kN( 100 KGF) la |
| 5. Jumperi și panouri de perete articulate deasupra ferestrelor și orificiilor de deschidere a ușilor | Constructive | l / 200 | Reducerea decalajului dintre elementele rulmentului și umplerea ferestrei sau ușii amplasate sub elementele |
| Estetic,că în poz.2 și |
10. deturnări și normele deplasări
ale acestei secțiuni stabilite deturnări limită și deplasări de sprijin și de incorporare a structurilor de clădiri la calcularea al doilea grup de state care limitează, indiferent de materiale de construcții aplicate.
Normele nu se aplică structurilor hidraulice, de transport, centrale nucleare, precum și linia de transport a energiei aeriene suportă, dispozitive de distribuție deschise și mijloace de comunicare aeriene.
INSTRUCȚIUNI GENERALE
10.1.La calculul construcție conform deformatiilor( arcuiesc) și deplasare următoarea condiție trebuie să fie
( 25)
in care f - deformarea( camber) și deplasarea elementului structural( sau construcția în ansamblu) determinate ținând seama de factorii care afectează valorile lor în conformitatecu pp.1-3 din anexa 6 recomandată;
fu - deflecția și mișcarea finală, stabilite prin aceste standarde. Calculul
trebuie să se facă pe baza următoarelor cerințe:
a) proces( asigurarea unor condiții normale de exploatare și a echipamentelor de manipulare de proces, instrumente, etc.);B) constructiv( asigurarea integrității elementelor structurale adiacente și a îmbinărilor acestora, care asigură pante specificate);
c) fiziologic( prevenirea efectelor dăunătoare și a senzațiilor de disconfort la fluctuație);
g) estetică și psihologică( asigurarea impresie favorabila de modele de aspect, senzații de prevenire a pericolelor).
Fiecare dintre aceste cerințe trebuie să fie îndeplinită atunci când se calculează independent de ceilalți.
Constrângerile privind vibrațiile structurale trebuie instalate în conformitate cu documentele normative din clauza 4 din anexa recomandată 6.
10.2.Calculat situație pentru care doriți să determine deformarea și deplasarea corespunzătoare încărcarea acestora, dar, de asemenea, cerințele referitoare la construirea de ridicare, având în vedere în Sec. 5 a recomandat aplicarea
6. 10.3.Deformarea limitează elementele structurale ale acoperișurilor și plafoane, limitate în funcție de cerințele tehnologice și constructive și fiziologice trebuie măsurate de la axa curbă, care corespunde elementului de stat la momentul aplicării sarcinii de la care deformarea calculată și limitată pe baza cerințelor estetice și psihologice - pe o linie dreaptă care leagăsprijină aceste elemente( a se vedea și punctul 7 din apendicele 6 recomandat).
10.4.Devierile elemente structurale nu sunt limitate pe baza cerințelor estetice și psihologice în cazul în care nu afectează aspectul structurilor( de exemplu, acoperirea cu membrană acoperișuri înclinate, deformarea sau design, cu o coardă de fund ridicată), sau în cazul în care elementele structurale sunt ascunse vederii.Încovoierea nu sunt limitate în funcție de cerințele de mai sus și modele pentru suprapunerile și acoperă peste spațiile cu o scurtă ședere de persoane( de exemplu, posturi de transformare, mansarde).
Notă.Pentru toate tipurile de acoperiri integritatea membranei acoperișului trebuie să asigure, ca regulă generală, măsurile constructive( de exemplu, utilizarea condensatoarelor, crearea unui element de acoperire continuă) și nu crește rigiditatea elementelor purtătoare.
10.5.Factor de siguranță pentru toată încărcătura transportată și factorul de sarcină pentru sarcini dinamice din motostivuitoare, vehicule electrice și de suspensie poduri rulante ar trebui să fie luate pentru a fi unitate.
Coeficienții de fiabilitate pentru responsabilitate trebuie să fie luați în conformitate cu cererea obligatorie 7.
10.6.Pentru elementele structurale ale clădirilor și construcțiilor, deturnări limită și mișcările care nu sunt prevăzute de prezenta și alte reglementări, atât deformatiilor verticale și orizontale și mișcarea de sarcini, pe termen lung, permanent și pe termen scurt nu trebuie să depășească 1/150 a deschiderii sau 1/75 consola de plecare.
LIMITELE VERTICALE ALE ELEMENTELOR STRUCTURILOR
10.7.Deflecțiile finale verticale ale elementelor structurale și ale sarcinilor, din care se vor determina deviațiile, sunt prezentate în tabelul.19. Cerințe pentru spațiile dintre elementele adiacente enumerate în Sec. 6, recomandată aplicare 6.
Tabelul 19
_____________ SIMBOLURILE
utilizate în tabelul.19:
l - intervalul calculat al elementului structural;
a - pasul grinzilor sau a barelor de feronerie, la care sunt atașate liniile macaralei suspendate.
Note: 1. Pentru consolă, în loc de l, dublu ar trebui luată decolarea.
2. Pentru valorile intermediare ale lui l în poz.2, limitând în același timp deformatiilor care urmează să fie determinate prin interpolare liniară, având în vedere cerințele n. 7, aplicația
6. 3. Cheia recomandată.2, iar numerele indicate în paranteze trebuie luate la înălțimi de cameră de până la 6 m inclusiv.
4. Caracteristicile calculului deflecțiilor pe poz.2 g p. 8 recomandată aplicare
6. 5. Atunci când restricționează deformărilor psihologic cerințe estetice durată permisă l luate egală cu distanța dintre suprafețele interioare ale pereților de sprijin( sau coloane).
10.8.(Gap) distanța de la partea de sus a căruciorului macaralei punte către partea de jos a suportului să se îndoaie structurile coatings( sau obiecte atașate acesteia) trebuie să fie de cel puțin 100 mm.
10.9.Elementele de deflexie acoperiri trebuie să fie astfel încât să nu mai puțin de 1/200 într-o singură direcție( cu excepții observate în alte reglementări), în pofida prezenței lor a fost atins panta acoperișului.
10.10.Elemente de podea limite( grinzi, Deformația grinzi, plăci), scări, balcoane, clădiri rezidențiale și publice, precum și spații rezidențiale de clădiri industriale, pe baza cerințelor fiziologice ar trebui să fie definite prin formula
( 26)
unde g - accelerareapicătură;
p - valoarea normativă a sarcinii de la cei care vibrează, luată conform tabelului.20;p1
- a redus povara de reglementare asupra valorii de suprapunere, ia Tabel.3 și 20;
q - valoarea normativă a sarcinii de greutate calculate pe baza elementului și proiectează;
n - frecvența aplicării încărcăturii la mersul unei persoane, luată conform tabelului.20;B este coeficientul luat din tabel.20.
Tabelul 20
| Camere acceptate de tabelul .3 | p, kPa( kgf / m2) | p1, kPa( kgf / m2) | n Hz | b |
| Poz.1, 2, cu excepția sălilor de clasă și a gospodăriilor;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) | acceptate de Table.3 | 1,5 | |
| Poz.2 - clasa și gospodăria;4, b-d, cu excepția dansului; poz.9 și 10, o, 12, 13 | 0,5( 50) | același | 1,5 | |
| Poz.4 - dans;6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) | 2,0 | 50 |
_____________ Simboluri
utilizate în tabelul.20:
Q - greutatea unei persoane, egală cu 0,8 kN( 80 kgf);
a - coeficient, să fie 1.0 pentru elementele, calculate de modelul fasciculului de 0,5 - și celelalte cazuri( de exemplu, când se odihnește plăci în trei sau patru laturi);
a - etapa de grinzi, bare transversale, lățimea plăcilor( terase), m;
l - verificarea structurii membru de trecere, m
deflexie trebuie determinate din suma yA1p + p1 încarcă + q unde yA1 -. Factorul determinat prin formula( 1).
COLOANA ORIZONTALĂ deformare final și design de frână din sarcinile macaralei
10.11.Limitele de deflexie pe orizontală a structurilor de construcție, echipate cu poduri rulante, poduri macara, precum și grinzile de macara de pistă și construcții de frână( grinzi sau structuri), ar trebui să fie luate din tabelul.21, dar nu mai puțin de 6 mm. Deformatii
trebuie verificate la nivelul șinelor capului de macara forțelor de frânare ale unui camion macara, îndreptate peste o pistă de macara, cu excepția fundații bancare.
Tabelul 21
| macarale Moduri grupuri | deflexie coloane Limitele fu | ||
| Șinele grindă fixata si constructii de frână, clădiri și rafturi macara( interioare și exterioare) clădiri | |||
| și trestles macara interior | deschis crane estacadă | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________ simboluri
utilizate în tabelul.21:
h - înălțimea din partea de sus a fundației la capul macaralei șină( pentru clădiri cu un etaj și postamente macara interior și exterior) sau departe de axa șuruburilor să se suprapună peste capul șinei macaralei( pentru etajele superioare ale clădirilor înalte);verificarea trecerii elementului structural( grinzi) - l
.
10.12.Orizontală macara limită de convergență piese rafturi deschise ale sarcinilor aplicate excentrică orizontale și verticale de la o macara( cu excepția subsoluri rostogolească) restricționată pe baza unor cerințe de proces, ar trebui să fie egală cu 20 mm.
ORIZONTALĂ LIMIT TRAVEL și flexiune clădiri cadru, elemente separate STRUCTURI & SUSȚINE galerii transportoare vîntului SARCINĂ ROLA DE FUNDAȚII ȘI EFECTELOR TEMPERATURI CLIMATERICE
10.13.deplasare orizontală limitarea clădirilor cadru, limitată pe baza cerințelor structurale( menținerea integrității elementelor pereților cadru de umplere, paravane, ferestre și uși) sunt prezentate în tabelul.22. Orientări pentru definiția dată în deplasări de cerere. 9 recomandată aplicare 6.
10.14.Mișcarea orizontală a clădirilor cadru care urmează să fie determinată, de obicei, cu bazele( rotație) rola.În acest caz, sarcina de greutatea de echipamente, mobilier, oameni, materiale și produse depozitate trebuie să fie luate în considerare numai atunci când o uniformă continuă încărcarea toate etajele clădirilor mai multe etaje aceste sarcini( în funcție de scăderea acestora în funcție de numărul de etaje), cu excepția cazurilor în care termenii funcționarea normalăîn caz contrar furnizate de încărcare.baze bancare
trebuie determinate ținând cont de sarcină de vânt primită la o rată de o valoare standard de 30%.
pentru clădiri până la 40 m( și transportoare sprijină galerii orice înălțime) situate în zonele de vânt I-IV, fundatii rola cauzate de vânt, nu trebuie luate în considerare.
Tabelul 22
| Clădiri, pereți și partiții | contravantuirea pereți și partiții la o clădire | a limita mișcările fu |
| schelet 1. clădiri cu mai multe etaje | Orice | h / 500 |
| 2. Un etaj clădiri înalte: hs | suple / 300 | |
| a) pereteși pereți din cărămidă, gips beton, panouri din beton | hs rigide | / 500 |
| b) pereti căptușite cu blocuri de piatra naturala din ceramică, sticlă( vitralii) | « | hs / 700 |
| de construcție 3. etaje( cu) înălțimea de autosusținere perețihs etaj, m: | hs | |
| £ 6 hs, elastic | / 150 hs | |
| = 15 | hs / 200 hs | |
| ³ 30 hs | / 300 |
_____________ Simboluri
utilizate în tabelul.22:
h - înălțimea clădirilor multietajate, care este egală cu distanța de la fundație la vârf axei de acoperire bară transversală;
hs- înălțimea podelei în clădiri cu un etaj, care este egală cu distanța de sus în jos a zabrele de fundație;în clădiri cu mai multe etaje: pentru etajul inferior - egal cu distanța de la partea superioară a fundației până la axa barei transversale;pentru etajele rămase - egale cu distanța dintre axele barelor transversale adiacente.
Note:( . În 3) 1. Pentru valorile hs intermediare care să limiteze deplasarea pe orizontală trebuie să fie determinată prin interpolare liniară.
2. La etajele superioare ale clădirilor cu mai multe etaje, proiectate folosind elemente coatings clădiri etaje, limita de deplasare orizontală ar trebui să fie aceeași ca și pentru clădirile cu un singur etaj. La hs inaltimea etajului superior este luat de la pinii axei ridicate podea la Contrafisele de jos.
3. suporturi pliabile sunt pereți sau partiții de montare a unui schelet, nu împiedică deplasarea cadrului( fără referire la pereți sau partiții eforturilor care ar putea provoca deteriorarea elementelor structurale);la fixări rigide, prevenind deplasarea reciprocă a cadrului, pereților sau pereților despărțitori.
4. Pentru construirea cu un singur etaj, cu un perete cortină( și în absența acoperirii hard disk) și deplasarea limită etazherok este lăsată să supraetajate crește cu 30%( dar să nu mai ia hs / 150).
10.15.Mișcare orizontală a clădirilor împotriva frameless sarcinilor de vânt nu sunt limitate la acestea, în cazul în care pereții, partiții, elementele de conectare sunt proiectate pentru putere și rezistență la fisuri.
10.16.deflexie pe orizontală limitarea montanti și traversele Fachwerk, iar panourile de perete cu balamale de la vânt, limitată bazată pe cerințele structurale ar trebui să fie egală cu l / 200, unde L - calculat rafturi cu deschidere sau panouri.
10.17.Transportorul orizontal susține limitarea deviațiile galerii la sarcini eoliene, limitate bazate pe cerințele tehnologice, ar trebui să fie egală cu h / 250 unde: h - înălțimea suporturilor din partea de sus la partea de jos a grinzilor de fundație sau de grinzi.
10.18.Orizontale coloane deviațiile limită clădiri( montanți) cadru din climatic temperatură și o expunere de contracție ar trebui să fie egală cu: hs
/ 150 - la pereții și șicanele din cărămizi, gips beton, beton armat și cu balamale panouri,
hs / 200 - cu ziduri căptușite cu piatră naturală,blocuri ceramice, sticlă( colorată), unde hs - înălțimea de podea și pentru clădiri cu un etaj, cu poduri rulante - înălțime de la partea de sus la partea de jos a fundației grinzi feroviare fixata.
Astfel, efectele temperaturii ar trebui să fie luate fără vedere variații diurne ale temperaturii aerului exterior, iar diferența de temperatură de la radiația solară.
La determinarea deformarea orizontală a temperaturii și clima efectelor de contracție ale valorilor lor nu trebuie să fie rezumate cu o deviere și vântului pe fundațiile băncii.
LIMIT arcuindu ELEMENTE etaj intermediar privind eforturile depuse de
de pre-rulare 10.19.Limită elemente arcuiesc fu podele intermediare, limitate în baza cerințelor structurale trebuie luate egală cu 15 mm, cu l £ m 3 și 40 mm - cu 12 l ³ m( pentru valori intermediare l arcuiesc limită ar trebui să fie determinată prin interpolare liniară).
Curbele f trebuie determinate din forțele precomprimării, greutatea elementelor podelei și greutatea podelei.
APLICAȚII
ANEXA 1 Referință
pod și aeriene macarale de diverse grupuri de moduri de operare( Proba LISTA)
| Macarale | moduri Grupuri | Termeni |
| de mână toate tipurile | 1Q - 3Q | Orice |
| cu ridicare de antrenare exterior, inclusiv un fălci articulateoperaţiuni de reparare și de manipulare | ||
| limitată Troliu intensitate de mână, inclusiv un maxilare cu balamale hale | masini de centrale electrice, instalații de lucru, reîncărcarealimitată de muncă | |
| Teleguțe Troliu intensitate, inclusiv un maxilare cu balamale | 4K - lucru 6K | Dock de intensitate medie, de lucru tehnologice în ateliere, depozite de produse finite, materiale de construcții firma, depozite metallosbyta |
| cu tip apuca dvuhkanatnogo | apuca magneticedepozite mixte, care lucrează cu sarcini diferite | |
| magnetice depozite | intermediari, lucrează cu o varietate de sarcini | |
| calire, forjare, de sex masculin, nbresle Thein | 7K | |
| întreprinderile metalurgice cu depozite de tip apuca dvuhkanatnogo apuca magnetice | mărfuri în vrac și deșeuri metalice cu sarcini uniforme( care operează în unul sau două schimburi) | |
| cu camioane Winch manuale, inclusiv un maxilare cu balamale | proces Macarale laceas | |
| de lucru transversal, muldogreyfernye, muldozavalochnye pentru stripping lingouri, ridicare, cupolă, kolodtsevoy | 8K | breslelor întreprinderi metalurgice |
| magnetice | CEHI și depozite plante metalurgice, baze metalice mari cu sarcini omogene | |
| C apuca dvuhkanatnogo tip apuca magnetic | Depozite containere în vrac și resturi cu încărcături omogene( când munca ceas) |
ANEXA 2
Necesar
SARCINĂ DE IMPACT tampon TAP O oprește
valoarea caracteristicăsarcină F orizontală, kN direcționată de-a lungul pistei de macara și macaraua cauzată de lovirea accentul impas trebuie determinat prin formula
unde v - viteza de deplasare a macaralei în mment PIN, luate la jumătate nominală m / s;
f - cel mai mare posibil precipitat tampon, presupus egal cu 0,1 m pentru macara cu sarcină suspensie flexibilă capacitate de cel mult 50 m moduri de grupuri cu 1K-7K și 0,2 m - în alte cazuri;
m - masa robinetului redus, definit prin formula de aici
mb - masa macaralei pod, t;
Tc - căruciorul, adică;
TQ - capacitate de ridicare, t;
k - factor;k = 0 - pentru macarale cu suspensie flexibilă;k = 1 - pentru macarale cu o suspensie rigidă a încărcăturii;
l - deschidere macara, m;.
l1 - se apropie de camion, m
valoarea calculată a sarcinii avute în vedere, ținând cont de factorul de siguranță gt încărcare( .. A se vedea secțiunea 4.8) este luată mai mică decât limitele specificate în tabelul următor:
| circuitului numărul | profile de acoperire și coeficientul de sarcină de zăpadă de circuit | m și de aplicare scheme |
| 1 | Clădirile cu una sau două pante acoperiri  | m = 1 pentru £ 25 °; m = 0 «³ 60 °. Intrupari 2 și 3 trebuie să fie luate în considerare pentru clădirile cu acoperiri de fronton( profil B), cu opțiunea 2 - la 20 ° £ a £ 30 °;Opțiunea 3 - la 10 ° £ a £ 30 ° numai cu pod sau aerare dispozitive de navigație creasta |
| 2 | care acoperă clădirile cu acestea arcuite și acoperă aproape contur  | m1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 păcat 1,4a, unde - prejudecată acoperire deg |
| 2 ¢ acoperiri | în formă de arcuri  | Când b Lancet ³ 15 ° trebuie să utilizeze diagrama 1b, luând l = l, b |
| 3 | Clădirile cu longitudinallanterne închis  | top, dar nu mai mult de: 4,0 - pentru ferme și grinzi la o valoare standard de acoperire în greutate de 1,5 kPa sau mai puțin; 2,5 - pentru grinzi și grinzi la o valoare standard de acoperire în greutate mai mare de 1,5 kPa; 2,0 - pentru plăci de beton, pe o perioadă de 6 m sau mai puțin, și pentru foi de oțel profilate; 2,5 - deschidere pentru plăci de beton de peste 6 m, precum și pentru rulează independent de durata; bl = hl, dar nu mai mult de b. La determinarea unui capăt sarcina lămpii zonei B m coeficient în ambele variante de realizare trebuie să fie luate ca 1,0 Note: 1. Forma de realizare din Schema 1, 2 ar trebui să se aplice și pentru suprafețele fronton și curbe clădiri cu două trei deschideri cu felinare în mijlocul clădirilor. 2. Impactul asupra tablourilor de distribuție vetrootboynyh sarcină de zăpadă în apropierea lămpile nu sunt luate în considerare. 3. Pentru patine plane cu b & gt;48 m trebuie să țină cont de sarcină a crescut locale în lampă, ca și în picături( vezi figura 8.) |
| 3 ¢ Clădiri | cu lumini longitudinale, deschise top valori | b( b1, b2) și m trebuie să fie determinată în conformitate cu instrucțiunile pentru circuitul 8;l deschidere este luată egală cu distanța dintre marginile superioare ale felinarelor |
| 4 | Shed scheme de acoperire  | trebuie utilizat pentru acoperiri Shed, inclusiv înclinat glazurate conturul acoperișului arcuit |
| 5 | Două- și clădiri cu mai multe deschideri cu opțiune de acoperire fronton  | 2 trebuie luate în considerare într-un |
| 6 | ³ 15 °cu două și multi-span clădire cu arcuit și legate în contur strâns acoperă  | Opțiunea 2 ar trebui să fie luate în considerare pentru a plăci de beton armat care acoperă valorile factorilor de m nu ar trebui luat mai mult de 1,4 |
| 7 | Două- și multi-deschidere clădiri cu fronton arcuite și acoperite cu un longitudinal coeficient de lampă  | m care trebuie luate cu avionul cu o lanternă, în conformitate cu exemplele de realizare 1 și 2 din Schema 3, pentru deschideri fără lanternă - cu variante de realizare 1 și 2, circuite 5 și 6. fronton plane(un strat cu l & gt; 48 m trebuie să țină cont de sarcină locală a crescut ca și în picături( vezi schema 8) |
| 8 | Clădirile cu sarcină de zăpadă altitudine  | pe stratul exterior de acoperire ar trebui să fie luate în conformitate cu Schemele 1-7, iar în partea de jos - în două moduri: în conformitate cu schemele de 1-7 și Schema 8( pentru clădiri - profil „o“ pentru copertine - profil. „b“) Coeficientul m trebuie să fie egal cu: unde h - înălțimea rampei, m, măsurată de la streașină la acoperișul capacului superior și valoarea inferioară a mai mult de 8 m, determinarea m primit egală cu 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - lungimea porțiunilor superioare( l ¢ 1) și inferioară( l ¢ 2) de acoperire, din care zăpada este transferată în regiunea diferență de nivel, m;acestea trebuie luate: lămpi de acoperire fără felinarele longitudinale sau transversale - acoperire cu felinare longitudinale - ( în care l ¢ l ¢ 1 și 2 trebuie să fie mai mic de 0). t1;m2 - proporția de zăpadă transportată de vânt la diferența de altitudine;valorile pentru superior( T1) și inferior acoperirii( m2) ar trebui să se bazeze pe profilul lor: 0,4 - plan pentru acoperirea cu £ 20 °, cu boltit f / l 1/8 £; 0,3 - pentru acoperirea plană cu un>20 °, boltit cu f / l>1/8 și acoperiri cu felinare transversale. Pentru lățime redusă de acoperire și = 0,5 k1 r2 k2 k3, dar nu mai puțin de 0,1, în care( o prejudecată inversă, linia punctată ilustrat, k2 = 1);dar nu mai puțin de 0,3( a - în m, b, j - în grade).Zona Lungimea snegootlozheny crescute b ar trebui să fie egală cu: când b = 2h, dar nu mai mult de 16 m; la nu mai mult de 5h și ar trebui să nu mai mult de 16 m Coeficienți m, acceptate pentru calcul( prezentat în două variante constructive scheme) depășesc: ( unde h - în m; s0 - kPa). 4 - dacă acoperișul inferior este un capac al clădirii; 6 - dacă capacul inferior este un baldachin.ar trebui să fie luate factor m1: m1 = 1 - 2m2. Note: 1. Cu d1( d2) & gt;12 m m Valoarea pentru porțiunea de lungime diferențială d1( d2) care urmează să fie determinată fără ceea ce privește efectul asupra lămpilor este crescută( scăzut) de suprafață. 2. Dacă se întinde pe partea superioară( inferioară) a acoperirii au un profil diferit, la determinarea m trebuie să aibă o valoare corespunzătoare T1( T2) pentru fiecare cântat în termen de l ¢ 1( l ¢ 2). 3. sarcină locală în diferențială nu ar trebui să fie luate în considerare în cazul în care înălțimea diferențială, m, între două acoperiri adiacente mai puțin( în cazul în care S0 - în kPa) |
| 9 | Clădirile cu sarcină de zăpadă două picături înălțimea  | pe capacul superior și inferior să fie luate în conformitate cu schema 8. Valorim1, b1, m2, b2 trebuie determinate pentru fiecare picătură luați independent: T1 și T2 în circuitul 9( sarcini determinate în apropierea h1 și h2 picături) corespunzând m1 în schema 8 și m3( fracție de zăpadă transportat de vânt pe acoperire redusă) corespunzătoarem2 în schema 8. În acest caz: |
| 10 | Acoperire cuparapeți schemă | trebuie aplicată( h - în m; s0 - în kPa); dar nu mai mult de 3 straturi |
| 11 | Land adiacente înalță deasupra acoperișului ventilat puțuri și alte suprastructuri schemă  | se referă la porțiunile cu suprastructuri diagonală de bază nu mai mult de 15 MW, în funcție de design calculat( plăci de acoperire, iar podstropilnyh Truss) ar trebui să ia în considerarecea mai mare poziție nefavorabilă a regiunii de sarcină ridicată( sub un unghi arbitrar b). coeficient m, constant în interiorul zonei, ar trebui să fie luate ca: 1,0 la d £ 1,5 m; dar nu mai puțin de 1,0 și nu mai mult: 1,5 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, dar nu mai mult de |
| 12 | 2d strat agățat formă cilindrică | m1 = 1,0; |
| diagramele circuitelor de clădiri, elemente structurale și vânt | Determinarea coeficienților aerodinamice | Note | ||||||||
| 1 | Desprinse construcție solidă plat. | - | ||||||||
| verticală și se abate de la verticală cu nu mai mult de 15 ° suprafață: | ||||||||||
| windward ce | = +0,8 | |||||||||
| leeward | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Clădirile cu | acoperiri fronton Coeficientul | ||||||||
 | o, | ° valori CE1, CE2la egal | ||||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0.6 -0.7 -0.8 | 1. când vântul perpendicular pe suprafața frontală a clădirilor, pe întreaga suprafață a acoperirii = -0.7 CE. | ||||||
| 20 | +0,2 -0.4 -0.7 | |||||||||
| 40 | -0.8 +0,4 +0,3 | -0.2 -0.4 | ||||||||
| 60 | +0,8 +0,8 | +0,8 +0,8 | ||||||||
| CE2 | £ 60 | -0.4 -0.4 -0.5 -0.8 | 2. în determinarea coeficientului de n în conformitate cu n. valorile 6.9 | |||||||
| ,clădiri | ||||||||||
| 3 | cu arcuit și strâns legate în contur acoperă | 1. A se vedea. Notă.1 la schema 2.2.La determinarea coeficientului de n în conformitate cu n. Valorile coeficientului 6.9 | ||||||||
 | CE1, CE2 la egal | |||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0.5 CE1 | |||||||||
| 0 | +0,1 +0 | 2 | +0,4 +0,6 +0,7 | |||||||
| 0.2 -0.2 -0.1 | +0,2 +0,5 +0,7 | |||||||||
| ³ 1 | -0.8 -0.7 | +0,3 +0,3 +0,7 | ||||||||
| CE2 | arbitrare | -0.8 -0.9 -1.1 | -1 | -1,2 valoarea | ||||||
| Ce3 luată de schema 2 cu un longitudinali Clădiri | ||||||||||
| 4 | lanternă coeficienți | CE1, CE2 și Ce3 fi determinată conform decretuluiniyami la Schema 2 | 1. La calcularea ramelor transversale și clădiri cu vetroboynymi lanternă scuturi valoare totală coeficient de rezistență „panouri lanternă“ sistem de parbriz luate 1,4.2 egal. La determinarea coeficientului n în conformitate cu clauza 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | pentru acoperirea unei clădiri pe segmentul coeficienților de AB SE ar trebui să ia Schema 4. Pentru porțiunea lămpi soare la l £ 2 cx = 0,2;la 2 £ l £ 8 pentru fiecare lampă cx = 0,1l;dacă l & gt;8 cx = 0,8 aici. Pentru alte porțiuni acoperire ce = -0.5 | 1. Pentru windward, pereții laterali Leeward și clădirile presiune coeficienți trebuie determinate în conformitate cu instrucțiunile schemei 2.2.La determinarea coeficientului de n în conformitate cu n. 6.9  | ||||||||
 | ||||||||||
| 6 | Clădirile cu lumini longitudinale ale unor coeficienți diferiți înălțimi  | c ¢ e1, e2 cu ¢¢ ¢ e3 și ar trebui să fie determinată în conformitate cu instrucțiunile de la Schema 2, în care trebuie luate determinarea CE1 înălțimii h1sectiunea zdaniya. Dlya AB sE perete Windward ar trebui să fie determinată, cât și pentru întreaga secțiune de circuit 5, în cazul în care pentru H1 - h2 este necesar să se ia înălțimea | lămpii Vezi nota. .1 și 2 din Schema 5 Clădirile | |||||||
| 7 | cu  | Shed Pentru secțiunea acoperirilor AB se trebuie determinată în conformitate cu instrucțiunile porțiunii schemei CE 2.For soare = -0.5 | 1. Forța de frecare trebuie luate în considerare în orice direcție a vântului, în care cf= 0,04.2.A se vedea. Notă.1 și 2 din Schema 5 | |||||||
| 8 | Clădirile cu  | lucarna Pentru lampa windward coeficient ce trebuie determinat în conformitate cu instrucțiunile de la Schema 2, pentru restul acoperirii - ca un site pentru circuitul de soare 5 | A se vedea nota. .1 și 2 din Schema 5 | |||||||
| 9 | Clădirile deschise permanent, pe de o parte | In 5 m £% SI2 = SI1 = ± 0,2;când trebuie luate m ³ 30% SI3 SI1 determinat în conformitate cu instrucțiunile de la Schema 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Coeficienți se pe suprafața exterioară care urmează să fie luate în conformitate cu instrucțiunile schemei 2.2.m permeabilitate gard ar trebui să fie definită ca raportul dintre suprafața totală disponibilă să-l deschideri la suprafața totală a gardului. Pentru etanșarea clădirii trebuie să fie ci = 0. În clădirile specificate în Sec. 6.1 din, valoarea standard a presiunii interne în partițiile plămânilor( când densitatea de suprafață mai mică de 100 kg / m2), ar trebui să fie 0,2w0 egal, dar nu mai puțin de 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Pentru fiecare perete al unei clădiri ca un „plus“ sau „minus“ pentru SI1 coeficientul atunci când m £ 5% ar trebui să fie determinată în funcție de condițiile cele mai defavorabile de realizare a cazului de incarcare.traverselor | |||||||
| 10 | clădirilor dintr-o porțiune de | pentru CD-uri ce = 0,7.ar trebui să fie determinate prin interpolare liniară a valorilor luate la punctele B și C. Coeficienții CE1 și CE3 pe segmentul AB să fie luate în conformitate cu instrucțiunile schemei pentru secțiunea BC ce 2( în care b și l - dimensiunile în plan ale clădirii). Pentru suprafețele verticale coeficientce trebuie să fie determinată în conformitate cu instrucțiunile pentru schemele 1 și 2 | - | |||||||
| 11 | Coviltire circuit de tip  | a, valorile coeficientului de grindină | 1. Coeficienții CE1, CE2, CE3, Ce4 fi atribuite valorii presiunii pe suprafețele superioare și inferioare navesov. DlyanegativValorile lui CE1, CE2 direcție, Ce3, Ce4 a presiunii în diagramele ar trebui să fie inversată. 2. Pentru copertine cu acoperiri ondulate cf = 0.04 | |||||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | +0.5 -1.3 -1.1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0.4 +1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 +0,6 | 0 | |||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 -1,5 | 0 | ||||||
| 20 | +1,5 +0,5 2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | +0,8 +0,4 +0,4 | |||||||||
| 10 | III +1,4 +0,4 | - | - +1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 +0,6 | - | - | |||||||
| IV | 10 | +1,3 +0,2 | - | - | ||||||
| 20 | +1,4 +0,3 | - | - | |||||||
| 30 | +1,6 +0,4 | - | - | |||||||
| 12 și | câmp | b, deg | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. Coeficienții SE dată cu Re & gt;4 × 105,2.La determinarea coeficientului de n conform alin. 6.9 trebuie să fie b = = 0,7d |
| se | +1,0 +0,8 +0,4 | -0.2 -0.8 -1.2 | -1,25 | |||||||
| continuare b, deg | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1.0 -0.6 -0.2 | +0,2 +0,3 +0,4 | ||||||||
| cx = 1.3 laRe cx = 0,2 la temperatura de 4 x 105 & gt;Re, în cazul în care Re - numărul Reynolds; ; - diametrul sferei, m; - determinată în conformitate cu punctul 6.4, Pa; - determinată în conformitate cu punctul 6.5; . - distanța m de suprafață la centrul sferei; - determinată în conformitate cu punctul 6.11 | ||||||||||
| 12b | Construcții suprafață cilindrică  | circular & gt; , în care atunci când 1 = & gt; .0; | 1. Re trebuie determinate prin formula la circuitul 12 și, luând z = H1.2.. La determinarea n coeficienți în conformitate cu punctul 6.9 trebuie luate: b = 0,7d; h factor = h1 + 0,7f 3. ci să ia în considerare atunci când capacul coborât( „plutitoare acoperiș“), precum și absența sale | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,9 | 0,95 | 1.0 1.1 1.2 1.15 | ||||||||
- trebuie luate în cazul în care Re & gt;4 x 105 conform cu program: acoperire  | ||||||||||
 | ||||||||||
| CE2 cu valoare egală | ||||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ 1 | ||||||||
| plat, conice la £ 5 °, când sferic £ 0.1 -0.5 | -0,6 | -0.8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0.5 -0.7 -0.55 | -0.8 -0.9 -1.05 | |||||||||
| 13 | structuri prismatice | ;Tabelul 1 | 1. Pentru pereții balcoane cu vântul, paralel cu acești pereți, CF = 0,1;pentru acoperiri ondulate cu f = 0,04,2.Pentru clădiri plan dreptunghiular la l / b = 0,1 - 0,5 și b = 40 ° - 50 ° = 0,75;vânt rezultantă aplicată la punctul 0, cu o excentricitate e = 0,15b. 3. Re trebuie determinate prin formula la circuitul 12 și, luând z = h1, d - diametrul cercului circumscris. 4. La determinarea coeficientului de n în conformitate cu punctul 6.9 h. - Înălțimea clădirii, b - dimensiunea în ceea ce privește axa y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le trebuie determinate conform tabelului.2. Tabelul 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| Tabel.2 l = l / b, unde l, b - 1,5, respectiv, dimensiunile minime ale structurilor sau componentelor într-un plan perpendicular pe direcția vetraTablitsa 3 secțiuni și direcții | ||||||||||
| Schițele | b vânt și maxime, grindină | l / b | ||||||||
dreptunghi  | 0 | £ | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 4-50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Rhombus | 0 | £ 0.5 1.9 1.6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
dreapta triunghi  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabelul 4 Schițele | ||||||||||
| secțiuni și direcții | b vânt, grindină | n( număr de laturi) | la Re & gt;4 x 105 | |||||||
regulate poligon  | 5 | arbitrar 1,8 | ||||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1.5 1.2 1.0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Construcții și elementele lor h suprafață circulară cilindrică( tancuri, turnuri, turnuri, coșuri de răcire), fire șicabluri, precum și membrii rotunde, tubulare și structuri solide prin | unde k - este determinată de tabel.1 din schema 13; - determinată conform graficului: pentru fire și cabluri( inclusiv glazură acoperite) cx = 1,2 | 1. Re trebuie determinate prin formula la circuitul 12 și, luând z = h, d - diametrul D luate sooruzheniya. Znacheniya: pentru structuri din lemn D = 0,005 m;pentru zidărie D = 0,01 m;pentru structurile din beton armat și beton armat D = 0,005 m;pentru structurile metalice D = 0,001 m;pentru fire și cabluri cu un diametru d D = 0,01d;pentru suprafețele cu nervuri cu nervuri de înălțime b D = b. 2. Pentru acoperirile ondulate cu f = 0,04. 3. Pentru fire și cabluri d ³ 20 mm, fără de gheață, valoarea cx poate fi redus la 10% | |||||||
| 15 |  | plane structură cu zăbrele, în care - structurile elementului coeficientul aerodinamic al i-lea;pentru profiluri = 1,4;pentru elemente tubulare care urmează să fie determinate conform graficului la circuitul 14, prin urmare, este necesar să se ia le = l( a se vedea tabelul 2 din Schema 13. .); Ai - zona proeminenței i-lea element structural; Ak - zona delimitată de | de construcție 1. coeficienți de aerodinamică la circuitele 15 - 17 sunt afișate pentru structuri cu zăbrele, cu un contur arbitrar și 2. Sarcina vântului se presupune a fi în zona delimitată de Ak. 3. direcția axei x coincide cu direcția vântului și perpendiculară pe planul numărului structurii | |||||||
| 16 | de plat structuri cu zăbrele paralele  | Pentru CX1 factor de proiectare windward este definit la fel ca și pentru 15.Dlya doilea circuit și construcțiile ulterioare EX2 = skh1h. Pentru fermele de țevi de la Re ³ 4 x 105 h = 0,95 | 1. A se vedea. Adnotat.1 - 3 la schemă 15.2.Re trebuie determinate conform formulei și schema 12, unde d - diametrul mediu al elementelor tubulare;z - poate fi luată egală cu distanța de la sol la coarda superioară. 3. Tabel pentru schema 16: h - dimensiunea minimă a buclei;pentru dreptunghiulare și trapezoidale grindă cu zăbrele h - lungimea celui mai mic circuitul secundar;pentru structurile de zăbrele rotunde h - diametrul lor;pentru eliptică și similare în contur structuri h - axa minoră; b - distanța dintre fermele învecinate. 4. Coeficientul j care urmează să fie stabilită în conformitate cu instrucțiunile din schema 15 | |||||||
| j | valoarea h pentru fermele de profile și țevi de la Re, egal cu 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0.93 0.99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0.72 0.5 0.19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | Lattice turnuri și spațială cf zăbrele  | cX =( 1 + h) k1, unde cX - definit același kak pentru circuitul 15; h - este definit la fel ca și pentru circuitul 16. | 1. A se vedea nota. .1 - 3 la schemă 15.2.cf se referă la aria conturului feței vântului. 3. Când direcția vântului în diagonală tetraedric turnuri pătrate coeficient k1 pentru turnurile de oțel ale elementelor singulare ar trebui reduse cu 10%;pentru turnuri din lemn de elemente compozite - crește cu 10%.Schițele | |||||||
| forme în secțiune transversală și direcția căii de vânt | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 învelișurilor | |||||||||
| 18 | și elementele tubulare înclinate sunt dispuse în planul curgerii  | skha cx = sin2 a, unde c, - se determină în conformitate cu instrucțiunile deschema 14 | - | |||||||
| Limite de încărcare F, kN( tf) | |
| suspendate( manuale și electrice) și mână podul | 10( 1) deasupra |
| electrice: | |
| grupuri Mod de uz general 1K-3K | 50( 5) |
| de uz general și specialemoduri de grupuri de 4K-7C, precum și de turnare | 150( 15) |
| grup special de moduri de operare 8K cu sarcină suspensie: | |
| flexibil 250( 25) | |
| rigid 500( 50) |
ANEXA 3 *
Necesar
SCHEMĂ sarcinilor de zăpadă șiFACTORI m
ANEXA 4
ObligatoriuSCHEME Yelnia
vant si coeficient aerodinamic cu
ANEXA 5 Obligatoriu zonare
CARD al URSS asupra caracteristicilor climatice
Harta 1 *
zonare a Federației Ruse cu privire la greutatea stratului de zăpadă
( ediție revizuită.Rev.№ 2).
Harta 2
Zonarea URSS a viteza medie a vântului, m / s, pentru iarna
Harta 3
Zonarea URSS prin presiunea vântului
Harta 4
Zonare URSS grosimea peretelui de hartă glazură
5
Zonarea URSS prin media lunarăTemperatura aerului, ° C, în ianuarie
hartă 6
Zonarea URSS înseamnă temperatura ambiantă lunară ° C, 7 iulie hartă
Zonării URSS prin deviația medie de temperatură Sportha cea mai rece zi a temperaturii medii lunare, ° C, în
ianuarie zonificare stratului de zăpadă URSS GREUTATE și o grosime a peretelui de glazură
( plus față de cartela 1 și 4)
ANEXA 6
deflexie
recomandate DEFINIȚII ȘI ÎNLOCUIREA
1. La determinareadeturnări și deplasări ar trebui să ia în considerare toți factorii principali care influențează valorile lor( deformarea neelastică a materialelor, cracare, menținând circuitul deformat păstrând elementele adiacente, producând noduri interfațare și baze).Cu o justificare suficientă pentru factorii individuali pot fi ignorate, sau să ia în considerare o metodă aproximativă.
2. Pentru structurile de materiale cu curgere lenta, este necesar să se ia în considerare creșterea deformare cu timpul. Atunci când limitarea deformarea în funcție de cerințele fiziologice ar trebui să fie luate în considerare numai un fluaj pe termen scurt au prezentat imediat după aplicarea sarcinii, precum și pe baza tehnologică și de proiectare( cu excepția calculului ținând cont de sarcina vântului) și cerințele estetice și psihologice, - creepul completă.
3. La determinarea coloanelor deviațiile etajate clădirilor și trestles încărcăturilor macara orizontale coloane schemă de calcul trebuie să fie supuse condițiilor de fixare a acestora, având în vedere că coloana:
în clădiri și rafturi interioare nu are nici o deplasare orizontală în partea superioară a suportului( în cazul în care acoperirea nu producerigid în planul orizontal al discului, este necesar să se ia în considerare conformitatea orizontală a stâlpilor);
în rafturi deschise, considerate ca o consolă.
4. În prezența unei clădiri( construcții) a echipamentului de fabricație și de transport care provoacă fluctuații în structuri de construcții, precum și alte surse de vibrații vibratoare valori limită, viteza și accelerația trebuie să fie luate în conformitate cu GOST 12.1.012-90;„Norme sanitare de locuri de muncă vibrații“ și „vibrațiile permise sanitare în case“ Ministerul Sănătății.În prezența echipamentelor și instrumentelor care sunt sensibile la vibratiile structurii pe care sunt instalate, limitele vibratoare, viteza de mare precizie, accelerația vibrației se determină în conformitate cu specificațiile speciale.
5. Calculat situatsii1 pentru care doriți să determine deformarea și deplasarea și sarcina corespunzătoare trebuie să fie luate în funcție pe baza cărora se calculează cerințele.
_____________
1 Situația decontării este complexul de condiții care sunt luate în considerare la calcularea cerințelor de proiectare pentru structuri. Situația
Calculat se caracterizează prin proiectarea circuitului de calcul, tipurile de încărcare, valorile de condiții de funcționare ale coeficienților și a factorilor de fiabilitate listă de condiții care ar trebui să fie luate în considerare în această situație de limitare.
Dacă calculul se bazează pe cerințele tehnologice, situația proiectării trebuie să corespundă efectului încărcărilor care afectează funcționarea echipamentului de proces.
În cazul în care calculul se face pe baza cerințelor de proiectare, situație de proiectare trebuie să respecte o mulțime de acțiune, care ar putea duce la deteriorarea elementelor adiacente care rezultă în deturnări și deplasări semnificative.
În cazul în care calculul se face pe baza cerințelor fiziologice ale situației de proiectare trebuie să îndeplinească o condiție asociată cu vibrațiile structurilor, iar proiectarea trebuie să ia în considerare sarcina care afectează fluctuațiile structurale, limitate cerințele acestor norme și reglementări prevăzute la alineatul. 4.
În cazul în care calculul se facepe baza cerințelor estetice și psihologice, situația de proiectare ar trebui să corespundă acțiunii sarcinilor permanente și prelungite.
Pentru structurile de capace și suprapunerile, cu creșterea proiectată de construcție prin limitarea sagetii cerințelor estetice psihologice definite de deformarea pe verticală să fie redusă la dimensiunea unei clădiri creștere.
6. Elementele de deflexie și acoperitoare de podea, limitată pe baza cerințelor de proiectare nu trebuie să depășească distanța( gap) între suprafața inferioară a elementului și în partea de sus a pereților despărțitori, fereastra de sticlă colorată și ramele dispuse sub elementele de lagăr.decalaj
între capacele de suprafață inferioare și se suprapune peste elementele și partea superioară a șicanelor situate sub elemente, nu trebuie să depășească, în general, de 40 mm.În cazurile în care îndeplinirea cerințelor specificate asociate cu creșterea acoperitoare de rigiditate și podea, măsuri de construcție necesare pentru a evita această creștere( de exemplu, prin plasarea șicane nu grinzi pot fi îndoite, și lângă ele).
7. Dacă există între zidurile partițiilor de capital( aproape la aceeași înălțime cu pereții), valorile lui l în poz.2 și fila.19 ar trebui să fie egale cu distanțele dintre suprafețele interioare ale pereților principali( sau coloanele) și aceste partitii( sau între suprafețele interioare ale pereților, Fig. 4).
La naiba.4. Schemele pentru determinarea valorilor l( l1, l2, l3) în prezența partițiilor între pereții
de capital și - într-o singură trecere;b - două în interval;1 - pereți purtători( sau coloane);2 - partiții de capital;3 - suprapunerea( acoperirea) înainte de aplicarea sarcinii;4 - suprapunerea( acoperirea) după aplicarea încărcăturii;5 - liniile de referință ale deformărilor;6 - gard
8. Truss încovoierea în prezența piste de macara suspendate( ..., vezi tabelul 19, punctul 2, d) să fie luate ca diferența dintre deformarea f1 și f2 schelete adiacente( Fig 5.).
9. Mișcarea orizontală a carcasei care urmează să fie stabilită în planul pereților și a șicanelor, a căror integritate trebuie să fie asigurată.Când cadrele de clădiri de obligațiuni
multietajate cu celule înclinate mai mult de 40 m etaje adiacente rigiditatea diafragmei egală cu f1 / hs + f2 / l( fig. 6) nu trebuie să depășească( vezi Tabelul 22. .);1/300 pentru poz.2, 1/500 - pentru poz.2, a și 1/700 - pentru poz.2, b.
La naiba.5. Circuitul pentru determinarea devierilor zabrele în prezența macara suspendată piese
1 - construcția acoperișului 2 - calea fasciculului macara exterior;3 - macara suspendată;4 - poziția inițială a structurilor de cornișor;f1 - deformarea celei mai încărcate cratițe;f2 - adânciturile adiacente mai încărcate Damn schelete
.6. Conducerea celulelor etajate skew 2 adiacente diafragmelor de rigidizare 1 în clădiri cu Svjaseva schele( linia punctată indică cadru original, înainte de aplicarea circuitului de sarcină)
ANEXA 7 *
Necesar
CLĂDIRI DE PASIV CONTABILITATE *
1. considerare pentru răspunderea clădirilorcaracterizată prin consecințe economice, sociale și de mediu ale eșecurilor lor, se stabilesc trei niveluri: i - mai mare, II - normale, III - redus.
a crescut nivelul de responsabilitate ar trebui să fie luate pentru clădiri și structuri, a căror defectare poate conduce la un impact economic, social și de mediu grave( rezervoare de petrol și produse petroliere, cu o capacitate de 10.000 m3 sau mai mult, conducte, clădiri industriale cu deschideri de 100 m și mai mult, facilități de înălțime de comunicare100 m și mai mult, precum și clădiri și structuri unice).nivel normal
de responsabilitate ar trebui să fie luate pentru clădirile de construcție în masă( rezidențiale,null,null, clădiri agricole, industriale și instalații publice).
nivel redus de responsabilitate ar trebui să fie luate pentru construirea de sezon sau auxiliare( sere, sere, pavilioane de vara, depozite mici și facilități similare).
_____________
* Această aplicație este o secțiune 5 GOST 27751-88 cu modificările aprobate de Comitetul de Stat RF pentru arhitectură și construcții de 21.12.93 № 18-54.
2. La calcularea structurilor portante și motivele să ia în considerare răspunderea coeficient de fiabilitate gn, luate egal: la nivelul de responsabilitate I - mai mare de 0,95, dar nu mai mult de 1,2;pentru nivelul II - 0,95;pentru nivelul III - mai puțin de 0,95, dar nu mai puțin de 0,8.Pe
Coeficientul de fiabilitate de răspundere să fie multiplicată printr-un efect de sarcină( forțele interne și a structurilor în mișcare și motivele, precum și efectele cauzate de sarcini).
Notă.Prezentul alineat nu se aplică clădirilor și structurilor, ținând cont de responsabilitatea care este stabilit în reglementările relevante.
3. Nivelurile de clădiri și structuri de responsabilitate ar trebui să fie, de asemenea, luate în considerare la stabilirea cerințelor pentru durabilitatea clădirilor și structurilor, raza de acțiune și volumul de studii de inginerie pentru construcții, stabilirea unor reguli de acceptare, testare, întreținere și diagnosticare tehnice ale obiectelor de construcție.
4. Clasificarea obiectului la un anumit nivel de valori ale coeficienților de responsabilitate și de alegere a produs GN proiectant general, în consultare cu clientul.
2. STRUCTURI DE GREUTATE ȘI MOTIVE
2.1.Valoarea Normativ structuri prefabricate greutate care urmează să fie stabilită pe baza unor standarde, desene de lucru sau producătorii de date de pașaport, alte structuri de construcții și sol - pentru dimensiunea de proiectare și a materialelor de greutate si soluri specifice în ceea ce privește condițiile lor de umiditate în construcția și exploatarea clădirilor.
2.2.Factori de siguranță pentru greutatea încărcăturii gf a structurilor și solurilor sunt date în tabelul.1.
Tabelul 1 Structuri Structuri
| și tipul de sol de sarcină | siguranță factor gf Construcții |
| : | |
| metalice | beton |
| 1,05( cu o densitate medie de mai mult de 1600 kg / m3), beton, zidărie, zidărie armat, lemn | 1,1 |
| beton( cu o densitate medie de 1600 kg / m3 sau mai puțin) straturi( materiale de plăci în role, infiltrare, cuple, etc.), izolarea, nivelarea și finisare executate: fabrica | |
| 1,2 | |
| la construcțiasite-ul | 1,3 |
| Solurile: | |
| în natural stabilescii | 1,1 |
| vrac | 1,15 |
Note: 1. La verificarea stabilității structurilor asupra prevederilor împotriva basculare, precum și în alte cazuri, atunci când scăderea în greutate a structurilor și a solurilor poate agrava condițiile de muncă de construcție, trebuie să se stabilească, luând în greutatestructura sau porțiune a = 0,9 factorul de siguranță a sarcinii gf.
2. La determinarea sarcinii la sol ar trebui să ia în considerare încărcătura de materiale depozitate, echipamente și vehicule care urmează să fie transmise la sol.
3. Pentru structurile metalice în care eforturile propriei sale greutăți depășesc 50% din efortul total ar trebui să fie gf = 1,1.
9. ALTE
ÎNCĂRCARE În cazul în care este necesar, prevăzut de lege sau stabilite în funcție de condițiile de construcție și exploatare a clădirilor ar trebui să ia în considerare alte sarcini care nu sunt incluse în aceste norme( sarcină specială de prelucrare, efecte de umiditate și de contracție, efectele vântului, provocând un instabil aerodinamictip de oscilație tangaj, buffeting).