1. KETENTUAN UMUM
1.1.Desain harus memperhitungkan stres yang disebabkan selama pembangunan dan pengoperasian fasilitas, serta dalam pembuatan, penyimpanan dan transportasi struktur bangunan.
1.2.Karakteristik utama dari beban didirikan pada aturan-aturan ini, adalah nilai-nilai referensi mereka.
memuat jenis tertentu ditandai, sebagai aturan, nilai standar. Untuk banyak orang, hewan, lantai peralatan bangunan tempat tinggal, masyarakat dan pertanian, dari jembatan dan crane overhead, salju, dampak iklim suhu dilengkapi dengan dua nilai standar: penuh dan mengurangi( yang akan dimasukkan dalam rekening ketika kebutuhan untuk mempertimbangkan efek dari durasi beban, pengujian daya tahandan dalam kasus lain yang ditetapkan dalam standar untuk desain struktur dan yayasan).
1.3.nilai beban yang dihitung akan ditentukan sebagai produk dari nilai standar untuk faktor gf keselamatan beban, sesuai dengan keadaan batas yang dianggap dan diterima:
a) * untuk menghitung kekuatan dan stabilitas - sesuai dengan klaim.2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 dan 8.7;
b) dalam perhitungan daya tahan - sama dengan satu;
c) dalam perhitungan deformasi - sama dengan satu jika standar desain struktural dan dengan alasan yang tidak diatur nilai-nilai lain;
g) perhitungan pada jenis lain membatasi negara - standar desain struktural dan basa.
nilai dihitung dari beban di hadapan statistik dapat ditentukan langsung dari probabilitas yang diberikan melebihi. Ketika menghitung struktur
dan yayasan untuk mendirikan kondisi bangunan dan struktur dihitung nilai-nilai salju, angin, es beban dan suhu efek iklim harus dikurangi dengan 20%.
Jika perlu, berdasarkan kekuatan dan ketahanan di bawah kondisi api di bawah dampak ledakan, tabrakan kendaraan dengan bagian-bagian dari struktur koefisien reliabilitas untuk semua beban ke account user ketika beban ini harus diambil untuk menjadi kesatuan. Catatan
.Untuk beban dengan dua nilai standar yang sesuai nilai yang dihitung harus ditentukan dengan faktor keandalan yang sama dari beban( untuk kondisi membatasi dianggap).
( edisi Revisi. Chg. № 2).
KLASIFIKASI BEBAN
1.4.Tergantung pada durasi tekanan harus membedakan antara( panjang, pendek, spesifik) beban permanen dan sementara.
1,5.Stres yang disebabkan selama pembuatan, penyimpanan dan transportasi struktur, serta di konstruksi bangunan, harus diperhitungkan dalam perhitungan sebagai beban jangka pendek.
| Terbuat TSNIISK.Komite Kucherenko Uni Soviet Negara Konstruksi disetujui | Keputusan Komite Negara Uni Soviet pada konstruksi urusan dari 29 Agustus 1985 № 135 pengenalan | Term berlaku 1 Januari 1987 tekanan |
yang timbul pada tahap pengoperasian fasilitas, harus dipertimbangkan dalammenurut klaim.1,6-1,9.
1,6.Untuk beban konstan harus dimasukkan:
a) bagian berat bangunan, termasuk berat bantalan dan melindungi struktur;
b) berat dan tekanan dari tanah( tanggul, akan mengisi) membatasi tekanan.
disimpan dalam desain atau berdasarkan upaya pratekan harus dipertimbangkan dalam perhitungan sebagai upaya beban permanen.
1,7 *.Untuk beban jangka panjang harus dimasukkan:
a) berat partisi sementara, gravies dan podbetonok untuk peralatan;
b) berat peralatan tetap: mesin, peralatan, mesin, tangki, pipa dengan fitting, bagian dukungan dan isolasi, konveyor sabuk, Mesin pengangkat permanen dengan tali dan panduan mereka, serta berat cairan dan padatan, peralatan mengisi;
c) tekanan gas, cairan dan tubuh longgar dalam wadah dan pipa, overpressure dan udara underpressure, yang terjadi ketika poros ventilasi;
d) beban pada tumpang tindih barang disimpan dan peralatan penyimpanan di tempat penyimpanan, lemari es, lumbung, tumpukan, perpustakaan dan kawasan serupa;
E) pengaruh teknologi termal dari peralatan stasioner;e) berat lapisan air pada permukaan datar yang diisi air;G) berat deposit debu industri, jika akumulasinya tidak dikecualikan dengan tindakan yang tepat;H) banyak dari manusia, hewan, peralatan di lantai bangunan perumahan, umum dan pertanian dengan nilai standar yang lebih rendah, diberikan dalam Tabel.3;
i) Beban vertikal dari jembatan dan crane suspensi dengan nilai standar berkurang yang ditentukan dengan mengalikan nilai standar penuh dari beban vertikal dari satu keran( lihat § 4.2) pada setiap rentang bangunan dengan faktor: 0,5 - untuk kelompok mode operasi 4K-6K;0,6 - untuk kelompok mode operasi derek 7K;0,7 - untuk kelompok mode operasi 8K crane. Kelompok mode pengoperasian derek diterima sesuai dengan GOST 25546-82;
( k) Beban salju dengan nilai disain yang dikurangi ditentukan dengan mengalikan nilai total yang dihitung dengan faktor 0,5;
l) pengaruh suhu iklim dengan nilai normatif yang berkurang, ditentukan sesuai dengan indikasi paragraf.8,2-8,6 di bawah kondisi q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
) dampak yang disebabkan oleh deformasi substrat, tidak disertai perubahan radikal dalam struktur tanah, serta pencairan tanah permafrost;
n) dampak yang disebabkan oleh perubahan kelembaban, penyusutan dan creep bahan. Catatan
.Di daerah dengan suhu rata-rata Januari minus 5 ° C dan lebih tinggi( menurut peta 5 dari aplikasi 5 sampai SNiP 2.01.07-85 *), beban salju dengan nilai disain yang dikurangi tidak terpasang.
( Edisi Berubah, Amandemen No. 2).
1.8 *.Beban jangka pendek harus mencakup:
a) beban dari peralatan yang timbul pada mode awal, transisi dan uji, serta penggantian atau penggantiannya;B) berat orang, bahan perbaikan di bidang perawatan dan perbaikan peralatan;C) banyak dari manusia, hewan, peralatan di lantai bangunan tempat tinggal, umum dan pertanian dengan nilai normatif penuh, selain beban yang ditentukan dalam 1.7, a, b, d, d;
d) beban dari peralatan penanganan mobile( loader, mobil listrik, derek stacker, kerekan, serta dari jembatan dan crane suspensi dengan nilai normatif penuh);E) beban salju dengan nilai perhitungan penuh;
e) efek iklim suhu dengan nilai normatif penuh;G) beban angin;H) beban es.
( Revisi edisi, amandemen No. 2).
1.9.Beban khusus harus dikaitkan dengan:
a) dampak seismik;B) efek peledak;
c) beban yang disebabkan oleh kegagalan proses abnormal, kerusakan sementara atau kegagalan peralatan;
d) efek yang disebabkan oleh deformasi dasar, disertai dengan perubahan radikal dalam struktur tanah( dengan perendaman tanah subsiden) atau penurunan di daerah kerja tambang dan di karst.
MENGGABUNGKAN BEBAN
1.10.Perhitungan struktur dan basis pada negara-negara pembatas kelompok pertama dan kedua harus dilakukan dengan mempertimbangkan kombinasi beban yang tidak menguntungkan atau upaya yang sesuai.
Kombinasi ini dibuat dari analisis varian nyata aksi simultan berbagai beban untuk tahap operasi struktur atau yayasan yang bersangkutan.
1.11.Bergantung pada komposisi beban yang diperhitungkan, perlu dibedakan:
a) kombinasi utama dari muatan, terdiri dari permanen, panjang dan jangka pendek;B) kombinasi muatan khusus, terdiri dari permanen, jangka panjang, jangka pendek dan satu beban khusus.
Beban sementara dengan dua nilai normatif harus disertakan dalam kombinasi dalam jangka panjang - dengan nilai standar yang dikurangi, sebagai jangka pendek - dengan mempertimbangkan nilai normatif penuh.
Dalam kombinasi khusus dari beban, termasuk pengaruh atau beban ledak yang disebabkan oleh benturan kendaraan dengan bagian-bagian struktur, diperbolehkan untuk tidak mempertimbangkan beban jangka pendek yang ditentukan dalam 1.8 *.
1.12.Bila mempertimbangkan kombinasi yang mencakup konstan dan tidak kurang dari dua muatan sementara, nilai yang dihitung dari beban sementara atau gaya yang sesuai harus dikalikan dengan koefisien kopling sama dengan:
pada kombinasi dasar untuk beban panjang y1 = 0,95;untuk jangka pendek y2 = 0,9;
dalam kombinasi khusus untuk beban panjang y1 = 0,95;untuk jangka pendek y2 = 0,8, kecuali untuk kasus yang ditetapkan dalam standar desain untuk struktur untuk daerah seismik dan norma-norma lain untuk perancangan struktur dan basa. Dalam kasus ini, beban khusus harus diambil tanpa pengurangan.
Bila memperhitungkan kombinasi utama yang mencakup beban tetap dan satu kali beban( panjang atau pendek), koefisien y1, y2 tidak boleh dimasukkan. Catatan
.Dalam kombinasi dasar, bila tiga atau lebih beban jangka pendek diperhitungkan, nilai perhitungannya dapat dikalikan dengan faktor kopling y2 yang diambil untuk tingkat pertama( dengan tingkat pengaruh) beban jangka pendek - 1,0, untuk yang kedua - 0,8, untuk sisanya - 0,6.
1.13.Bila mempertimbangkan kombinasi beban sesuai dengan petunjuk paragraf 1.12 untuk satu kali beban, Anda harus mengambil:
a) beban jenis tertentu dari satu sumber( tekanan atau tekanan di dalam tangki, salju, angin, muatan es, efek iklim suhu, beban dari satu alat pemuat,mobil listrik, jembatan atau overhead crane);B) beban dari beberapa sumber, jika tindakan gabungan mereka diperhitungkan dalam nilai muatan normatif dan yang dihitung( beban dari peralatan, orang dan bahan tersimpan untuk satu atau beberapa tumpang tindih, dengan mempertimbangkan koefisien yA dan yn yang diberikan dalam paragraf 3.8 dan 3.9;beberapa jembatan atau suspensi cranes memperhitungkan koefisien y yang diberikan pada klausul 4.17, beban es dan angin ditentukan sesuai dengan pasal 7.4).
SNiP 2.01.07-85 * - Beban dan dampak.
peraturan bangunan
beban dan dampak
SNIP 2.01.07-85 *
MOSKOW
2003
DIRANCANG TSNIISK.Kucherenko Gosstroya USSR( Kandidat Ilmu Teknik AA Bat - kepala topik, IA Belyshev, Calon Ahli Teknik VA Ottavnov, Doktor Ilmu Teknik Prof. VD Reiser, A I.Tseitlin) MISI mereka. V.V.Kuibyshev Kementerian Pendidikan Tinggi Uni Soviet( kandidat ilmu teknik LV Klepikov).
MEMPERKENALKAN TSNIISK mereka. Kucherenko Gosstroy USSR
DIPERLUKAN UNTUK PERSETUJUAN oleh Glavtekhnormirovaniem Gosstroya USSR( Ph. D. FB Bobrov).
Dalam SNiP 2.01.07-85 * diubah nomor 1, disetujui oleh keputusan Gosstroy USSR 08.07.88, No. 132, dan juga bagian ditambahkan.10 "Deflections and Displacements", dikembangkan oleh CNIISK mereka... Komite Kucherenko Uni Soviet Negara Pembangunan( Calon Teknis Ilmu AA Bach - Kepala benang; . Sesuai Anggota dari USSR Academy of Sciences NN-merajut, Dokter Teknis Ilmu Prof. A. Zeitlin, calon ilmu teknis di. ...A. pensiun, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) Komite NIIZhB Uni Soviet Negara Pembangunan( Doctor of Engineering, Ilmu prof. Zalesov AS) dan Komite Pembangunan TsNIIpromzdany Uni Soviet Negara( calon tehn. Sciences LLLemysh, EN Kodysh).
Dengan diperkenalkannya bagian.10 "Lendutan dan Perpindahan" SNiP 2.01.07-85 sejak 1 Januari 1989, kehilangan kekuatan.13.2-13.4 dan 14.1-14.3 SNiP II-23-81 *.
diuraikan dalam edisi baru: "The defleksi dan perpindahan elemen struktur tidak boleh melebihi batas set 2.01.07-85 snip" item berikut:
- 13,1 SNP II-23-81 * «Struktur Baja"; .Klausa
- 9.2 dari SNiP 2.03.06-85 "Konstruksi Aluminium";Klausa
- 1.20 dari SNiP 2.03.01-84 "Struktur beton dan beton bertulang";AS24805 Bagian 4.24 SNiP 2.03.09-85 "Struktur semen asbes";
- pasal 4.32 dari SNiP "Struktur kayu";
- pasal 3.19 dari SNiP "Pembangunan perusahaan industri".
Dalam SNIP 2.01.07-85 * diubah nomor 2, disetujui oleh Komite Pembangunan Negara Rusia pada 29 Mei 2003 № 45. tabel
Produk, formula dan peta, di mana perubahan ditandai dengan tanda bintang.
| Komite Negara Uni Soviet pada konstruksi urusan ( Gosstroy Uni Soviet) | Peraturan Bangunan | SNIP 2.01.07-85 * Beban |
| dan efek | Sebaliknya, kepala SNIP II-6-74 |
aturan ini berlaku untuk desain struktur bangunan dan pondasi bangunandan fasilitas dan menetapkan ketentuan dan peraturan utama untuk menentukan dan mencatat beban dan dampak permanen dan sementara, serta penggabungannya.
Beban dan dampak pada struktur bangunan dan pondasi bangunan dan bangunan yang berbeda dari yang tradisional dapat ditentukan oleh kondisi teknis khusus.
Catatan: 1. Selanjutnya, jika mungkin, istilah "dampak" dihilangkan dan diganti dengan istilah "beban", dan kata "bangunan dan struktur" digantikan oleh kata "struktur".
2. Selama rekonstruksi, nilai beban yang dihitung harus ditentukan berdasarkan hasil survei terhadap struktur yang ada, sementara muatan atmosfir dapat diterima dengan mempertimbangkan data Roshydromet.
3. BEBAN DARI PERALATAN, ORANG, BINATANG, BAHAN BINTANG DAN PRODUK
3.1.Norma dari bagian ini berlaku untuk banyak orang, hewan, peralatan, produk, bahan, partisi sementara, yang bekerja di lantai bangunan dan lantai di tanah.
Pilihan untuk memuat lantai dengan beban ini harus dilakukan sesuai dengan kondisi ereksi dan pengoperasian bangunan. Jika pada tahap perancangan, data mengenai kondisi ini tidak mencukupi, saat menghitung struktur dan dasar, opsi berikut untuk memuat tumpang tindih individu harus dipertimbangkan: Pemuatan padat
oleh muatan yang diterima;Pemuatan parsial
yang tidak menguntungkan dalam perhitungan struktur dan basis yang sensitif terhadap skema pemuatan tersebut;
tidak memuat waktu.
Dalam kasus ini, jumlah beban sementara di lantai gedung bertingkat dengan beban parsial yang tidak menguntungkan tidak boleh melebihi beban dengan pemuatan lantai terus-menerus, ditentukan dengan mempertimbangkan koefisien kombinasi yn, yang nilainya dihitung dengan rumus( 3) dan( 4).PENENTUAN
BEBAN DARI ALAT, BAHAN STORASI DAN PRODUK
3.2.Beban dari peralatan( termasuk jaringan pipa, kendaraan), bahan tersimpan dan produk dipasang dalam tugas konstruksi berdasarkan solusi teknologi, yang harus diberikan:
a) lokasi dan lantai yang memungkinkan di lokasi dasar dan dimensi peralatan pendukung,ukuran pergudangan dan tempat penyimpanan untuk bahan dan produk, tempat di mana peralatan dapat dipersatukan bersama selama operasi atau perencanaan ulang;B) nilai normatif faktor keandalan beban dan beban yang diadopsi sesuai dengan ketentuan standar ini, untuk mesin dengan beban dinamis - nilai normatif gaya inersia dan faktor keandalan beban untuk gaya inersia, serta karakteristik lain yang diperlukan.
Saat mengganti beban aktual pada tumpang tindih dengan muatan terdistribusi setara merata, yang terakhir harus ditentukan dengan perhitungan dan ditugaskan secara berbeda untuk berbagai elemen struktur( lempengan, balok sekunder, palang tiang, kolom, pondasi).Nilai yang diterima dari muatan setara harus memastikan kapasitas pembawa muatan dan kekakuan elemen struktur yang dibutuhkan oleh kondisi pemuatannya dengan muatan aktual. Nilai normatif penuh dari muatan merata yang merata untuk fasilitas produksi dan penyimpanan harus diambil untuk pelat dan balok sekunder paling sedikit 3,0 kPa( 300 kgf / m2), untuk palang, kolom dan pondasi - tidak kurang dari 2,0 kPa( 200 kgf / m2)).
Perhitungan kenaikan beban dari peralatan dan bahan yang disimpan seharusnya dilakukan pada studi kelayakan.
3.3.Nilai normatif dari berat peralatan, termasuk jaringan pipa, harus ditentukan berdasarkan standar atau katalog, dan untuk peralatan tidak standar - berdasarkan gambar pabrik atau pabrikan. Beban beban peralatan harus mencakup berat instalasi atau mesin( termasuk drive, perlengkapan tetap, perangkat pendukung, gravitasi dan sub-manik), berat insulasi, pengisi peralatan, kemungkinan dalam operasi, benda kerja terberat, berat beban yang diangkut,sesuai dengan kapasitas pengenal muatan dan sejenisnya.
Beban dari peralatan ke lantai dan lantai di lantai harus diambil tergantung pada kondisi lokasinya dan kemungkinan pergerakan selama operasi berlangsung. Pada saat yang sama, tindakan harus dipertimbangkan yang mengecualikan kebutuhan untuk memperkuat struktur bantalan beban yang terkait dengan pergerakan peralatan proses selama pemasangan atau pengoperasian bangunan.
Jumlah pemuat atau mobil listrik yang dipertimbangkan bersamaan dan penempatannya di lantai selama penghitungan berbagai elemen harus dilakukan sesuai dengan tugas konstruksi berdasarkan solusi teknologi.
Dampak dinamis dari beban vertikal dari pemuat dan mobil listrik dapat diperhitungkan dengan mengalikan nilai normatif beban statis dengan faktor dinamisme sebesar 1,2.
3.4.Faktor keandalan beban gt untuk berat peralatan ditunjukkan pada Tabel.2.
Tabel 2
perbandingan berat| kehandalan beban gt | |
| peralatan stasioner | 1,05 |
| Isolasi peralatan stasioner | 1,2 peralatan |
| placeholder( termasuk tank dan pipa): cairan | |
| 1,0 suspensi | |
| , bubur, badan massal | 11 |
| Loader dan kendaraan listrik( dimuat) | 1,2 |
merata beban
3,5.Nilai normatif dari beban sementara yang terdistribusi secara merata pada lempengan, tangga dan lantai pada tanah diberikan pada Tabel.3.
3.6.Nilai normatif dari beban pada balok dan lempengan dari berat partisi sementara harus diambil tergantung pada disain, lokasi dan sifat pendukung pada lantai dan dinding. Mengatakan beban diperbolehkan untuk memperhitungkan sebagai beban terbagi tambahan mengambil nilai-nilai standar mereka berdasarkan perhitungan untuk partisi skema penempatan yang dimaksud, tetapi tidak kurang dari 0,5 kPa( 50 kgf / m2).
3.7.Faktor beban gf untuk beban terdistribusi secara merata harus diambil:
1.3 - dengan nilai standar penuh kurang dari 2,0 kPa( 200 kgf / m2);
1,2 - dengan nilai normatif penuh 2,0 kPa( 200 kgf / m2) dan lebih.
Faktor kapasitas bantalan beban dari berat penghalang sementara harus dilakukan sesuai dengan petunjuk di 2.2.
3.8.Saat menghitung balok, balok penopang, lempeng, kolom, dan basa yang menerima beban dari satu lempengan, beban penuh nilai-nilai standar yang ditentukan dalam Tabel .3 , harus dikurangi tergantung pada luas kargo A, m2, unsur yang dihitung dengan cara mengalikan faktor kopling yA, sama dengan.
a) untuk tempat yang ditunjukkan dalam pos.1, 2, 12, a( untuk A & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) untuk tempat yang ditunjukkan dalam pos.4, 11, 12, b( untuk A & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Catatan. Ketika menghitung dinding yang menyerap beban dari satu tumpang tindih, nilai muatan harus dikurangi dan ketergantungan pada area muatan A dari elemen yang dihitung( lembaran, balok) bertumpu pada dinding.
3.9.Saat menentukan kekuatan longitudinal untuk perhitungan kolom, dinding dan pondasi yang menerima beban dari dua tumpang tindih atau lebih, nilai normatif penuh dari muatan yang ditentukan dalam Tabel .3 , harus dikurangi dengan mengalikan dengan faktor kombinasi yn:
a) untuk ruang yang ditunjukkan di pos. B) untuk tempat yang ditunjukkan dalam pos 1, 2, 12, a,
( 3)
;4, 11, 12, b,
( 4)
dimana - ditentukan sesuai dengan ketentuan 3.8;
n - jumlah total tumpang tindih( .. Untuk Peningkatan tercantum dalam Tabel 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), dari mana beban termasuk dalam bagian perhitungan kolom di bawah pertimbangan, dinding yayasan. Catatan
.Saat menentukan momen lentur pada kolom dan dinding, perlu mempertimbangkan pengurangan beban untuk balok dan balok yang berdekatan sesuai dengan petunjuk paragraf 3.8.BEBERAPA DAN BEBAN FOKUS
UNTUK KINERJA
3.10.Unsur-unsur pembawa tumpang tindih, pelapis untuk balkon dan tangga( loggia) harus diperiksa untuk beban vertikal terkonsentrasi diterapkan pada elemen, yang kurang beruntung di daerah persegi dengan sisi 10 cm( tanpa adanya beban sementara lainnya).Jika pekerjaan konstruksi atas dasar teknologi tidak memberikan nilai-nilai karakteristik yang lebih tinggi terkonsentrasi beban, mereka harus sama:
a) dan untuk lembaran lestnits- 1,5 kN( 150 kgf);
b) untuk loteng, penutup, teras dan balkon - 1,0 kN( 100 kgf);
c) untuk pelapis, yang memungkinkan hanya bergerak dengan gangways dan jembatan, - 0,5 kN( 50 kgf).Elemen
yang dirancang untuk kemungkinan beban konstruksi dan operasi lokal dari peralatan dan kendaraan selama konstruksi dan operasi mungkin tidak diperiksa untuk beban terkonsentrasi tertentu.
| dan bangunan | nilai karakteristik r beban kPa( kgf / m2) | |
| lengkap | berkurang | |
| 1. Flats bangunan tempat tinggal;ruang tidur lembaga prasekolah dan pesantren;Akomodasi rumah liburan dan rumah kos, hostel dan hotel;bangsal rumah sakit dan sanatorium;teras | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Tempat kantor administrasi, teknik, personil ilmiah organisasi dan institusi;ruang kelas institusi pendidikan;kamar utilitas( ruang ganti, kamar mandi, kamar kecil, toilet), industri dan bangunan umum | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. Ruang kelas dan laboratorium kesehatan, fasilitas laboratorium pendidikan, ilmu pengetahuan;tempat komputer elektronik;dapur bangunan umum;lantai teknis;basement | tidak kurang dari 2,0( 200) | tidak kurang dari 1,0( 100) |
| 4. Fasilitas: | ||
| a) membaca | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) makan siang( di kafe, restoran, kantin) | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| c) pertemuan dan konferensi, siaga, visual dan konser, olahraga | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| g)perdagangan, pameran dan eksposisi | Tidak kurang dari 4,0( 400) | Tidak kurang dari 1,4( 140) |
| 5. Penyimpanan buku;Arsip | tidak kurang dari 5,0( 500) | tidak kurang dari 5,0( 500) |
| 6. Adegan hiburan | tidak kurang dari 5,0( 500) | tidak kurang dari 1,8( 180) |
| 7. Stand: | ||
| dan) dengan kursi tetap | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) untuk pemirsa berdiri | 5,0( 500) | 1,8( 180) 0,7 |
| 8. ruang | loteng( 70) | - |
| 9. pelapis bagian: | ||
| a) dengan akumulasi kemungkinan orang( yang keluar dari produksi tempat, ruang, auditorium, dll) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) digunakan untuksisa | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) | 0,5 lainnya(50) | - |
| 10. balkon( loge) dengan beban: | ||
| a) strip lebar seragam di bidang 0,8 m sepanjang balkon pagar( loge) | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| b) Serentak terus menerus di area balkon( loggia), efeknya lebih tidak menguntungkan dibanding yang ditentukan oleh pos.10 dan | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. pemeliharaan Tanah dan perbaikan peralatan di tempat industri | tidak kurang dari 1,5( 150) | - |
| 12. aula pintu masuk, lobi, lorong-lorong, tangga( dengan lorong-lorong yang terkait) yang berdekatan dengan tempat dimaksud dalam posisi: | ||
| a) 1, 2 dan 3 | 3,0( 300) | 1,0( 100) |
| b) 4, 5, 6 dan 11 | 40( 400) | 1,4( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) | 1,8( 180) |
| 13. celemek stasiun | 4,0( 400) | 1,4( 140) |
| 14. Kemungkinan untuk ternak: | ||
| kecil tidak kurang dari 2,0( 200) | tidak kurang dari 0,7( 70) | |
| besar Tidak kurang dari 5,0( 500) | Tidak kurang dari 1,8( 180) |
3.11.Nilai-nilai karakteristik dari beban horisontal di tangga rel pagar dan balkon harus sama:
a) untuk bangunan perumahan, taman kanak-kanak, rumah istirahat, puskesmas, rumah sakit dan lembaga medis lainnya - 0,3 kN / m( 30 kg / m);
b) untuk berdiri dan gym - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) untuk bangunan dan bangunan lainnya tanpa persyaratan khusus - 0,8 kN / m( 80 kgf / m).
Tabel 3
Catatan: 1. Beban yang ditentukan dalam pos.8, harus diperhitungkan di daerah yang tidak ditempati peralatan dan bahan.
2. Beban yang ditentukan dalam pos.9, harus diperhitungkan tanpa beban salju.
3. Beban yang ditentukan dalam pos.10 harus dipertimbangkan ketika menghitung pembangunan bantalan dari balkon( loggia) dan bagian dari dinding di tempat mencubit konstruksi ini. Saat menghitung bagian bawah dinding, dasar dan basis beban pada balkon( loge) harus beban yang sama berdekatan tempat bangunan dasar dan mengurangi mereka sesuai dengan petunjuk nn.3.8 dan 3.9.
4. Nilai-nilai normatif beban untuk bangunan dan bangunan yang ditunjukkan dalam pos.3, 4, g 5, 6, 11 dan 14, harus pada pekerjaan konstruksi atas dasar solusi teknologi. Untuk platform layanan
, jembatan, atap pagar, ditujukan untuk orang-orang pendek tetap, nilai standar beban terkonsentrasi horisontal di atas rel pagar harus 0,3 kN( 30 kgf)( di tempat sepanjang pegangan), jika pada pekerjaan konstruksi atas dasar teknologiSolusi tidak memerlukan nilai beban yang lebih besar.
Untuk beban yang ditentukan dalam paragraf.3,10 dan 3,11, faktor keandalan untuk beban gf = 1,2 harus diadopsi.
4. BEBAN DARI BRIDGE DAN SUSPENDED
CRANES 4.1.Beban dari jembatan dan crane suspensi harus ditentukan tergantung pada kelompok mode operasi mereka, yang ditetapkan oleh GOST 25546-82, mengenai jenis penggerak dan pada metode penghentian beban. Perkiraan daftar derek jembatan dan suspensi dari berbagai kelompok mode operasi diberikan dalam aplikasi referensi 1.
4.2.Nilai normatif penuh dari beban vertikal yang dikirimkan oleh roda derek ke balok derek crane dan data lain yang diperlukan untuk perhitungan harus dilakukan sesuai dengan persyaratan standar negara untuk derek, dan untuk derek non-standar - sesuai dengan data yang ditentukan dalam paspor produsen. Catatan
.Dengan derek berarti kedua balok yang membawa derek overhead tunggal dan semua balok yang membawa satu crane overhead( dua balok dalam satu bentang, tiga pada crane suspensi bentang ganda, dll.) Dimaksudkan.
4.3.Nilai normatif dari beban horisontal yang diarahkan di sepanjang jalur derek dan disebabkan oleh pengereman jembatan crane listrik harus diambil sama dengan 0,1 dari total nilai standar beban vertikal pada roda rem sisi derek yang bersangkutan.
4.4.Nilai normatif dari beban horisontal yang diarahkan melintasi jalur crane dan disebabkan oleh pengereman troli listrik harus dilakukan seperti:
untuk crane dengan suspensi fleksibel beban - 0,05 dari jumlah daya angkat derek dan berat troli;
untuk crane dengan suspensi kaku - 0,1 dari jumlah kekuatan pengangkat derek dan berat troli.
Beban ini harus diperhitungkan saat menghitung bingkai melintang bangunan dan balok derek crane. Diasumsikan bahwa muatan dipindahkan ke satu sisi( balok) dari jalur derek, didistribusikan secara merata di antara semua roda crane yang didukung padanya dan dapat diarahkan baik di dalam maupun di luar rentang yang dipertimbangkan.
4.5.Nilai karakteristik beban horisontal diarahkan rel gantry melintang dan mendistorsi listrik derek jembatan dan rel gantry nonparallel( side force) untuk setiap jalan roda derek harus lengkap pada 0,1 nilai standar beban vertikal pada roda.
Beban ini harus diperhitungkan hanya saat menghitung kekuatan dan stabilitas balok derek crane dan pengencangnya ke kolom pada bangunan dengan derek kelompok mode operasi 7K, 8K.Diasumsikan bahwa beban dipindahkan ke jalur crane dari semua roda di satu sisi derek dan dapat diarahkan baik di dalam maupun di luar rentang bangunan yang dipertimbangkan. Beban yang ditentukan dalam klausul 4.4 tidak boleh diperhitungkan bersamaan dengan gaya lateral.
4.6.Beban horisontal dari pengereman jembatan dan truk derek dan kekuatan samping dianggap diterapkan pada titik kontak crane yang menjalankan roda dengan rel.
4.7.Nilai standar dari beban horisontal diarahkan sepanjang landasan pacu crane dan crane yang disebabkan oleh dampak dengan buffer berhenti, harus ditentukan sesuai dengan petunjuk yang diberikan dalam lampiran wajib 2. beban ini harus diperhitungkan hanya dalam perhitungan berhenti dan keterikatan mereka pada balok derek landasan pacu.
4.8.Faktor keandalan beban untuk muatan crane harus diambil sebagai gf = 1,1.Catatan
.Ketika mempertimbangkan efek dinamis dari beban vertikal terkonsentrasi dari roda satu derek nilai standar penuh beban ini harus dikalikan ketika menghitung kekuatan trek balok derek oleh gf faktor tambahan, sama dengan lokal dan:
1,6 - kelompok 8K modus dengan crane gantungan kargo kaku;
1,4 - untuk mode operasi kelompok dari 8K crane dengan suspensi kargo yang fleksibel;
1,3 - untuk mode pengoperasian derek 7K;
1.1 - untuk kelompok mode operasi crane lainnya.
Saat memeriksa stabilitas dinding balok lokal, nilai koefisien tambahan harus diambil sama dengan 1,1.
4.9.Ketika menghitung kekuatan dan stabilitas dari jalan derek balok dan keterikatan mereka pada struktur pendukung beban derek vertikal dihitung harus dikalikan dengan koefisien yang dinamis sama dengan:
kolom pada langkah tidak lebih dari 12 m:
1,2 - kelompok 8K modus jembatan derek;
1.1 - untuk kelompok mode operasi derek jembatan 6K dan 7K, serta untuk semua kelompok mode pengoperasian crane overhead;
dengan kolom kolom lebih dari 12 m - 1,1 untuk kelompok mode operasi crane overhead 8K.
Nilai yang dihitung dari beban horizontal dari derek jembatan dari kelompok mode operasi 8K harus diperhitungkan dengan faktor dinamis 1.1.
Dalam kasus lain, faktor dinamik diasumsikan sebesar 1,0.
Saat menghitung konstruksi untuk daya tahan, memeriksa defleksi balok derek crane dan perpindahan kolom, dan juga dengan mempertimbangkan efek lokal dari beban vertikal terkonsentrasi dari satu roda derek, faktor dinamis tidak boleh diperhitungkan.
4.10.Beban vertikal dalam menghitung kekuatan dan stabilitas balok trek crane harus diperhitungkan tidak lebih dari dua yang paling tidak menguntungkan pada jembatan dampak atau crane yang ditangguhkan.
4.11.Beban vertikal dalam menghitung kekuatan dan stabilitas frame, kolom, pondasi, serta dasar bangunan dengan crane jembatan dalam beberapa bentang( dalam setiap rentang pada satu tingkat) harus dilakukan pada setiap jalur dari tidak lebih dari dua yang paling tidak menguntungkan untuk crane dampak, dandengan mempertimbangkan kombinasi dalam satu bagian derek dari rentang yang berbeda - tidak lebih dari empat yang paling tidak menguntungkan untuk crane dampak.
4.12.Beban vertikal dalam perhitungan kekuatan dan stabilitas frame, kolom, rangka dan rangka, pondasi, dan juga fondasi bangunan dengan crane gantung pada satu atau beberapa jalur, harus ditempuh di setiap jalur dari tidak lebih dari dua yang paling tidak menguntungkan untuk crane dampak. Bila memperhitungkan kombinasi derek crane yang bekerja dengan cara yang berbeda di tempat yang sama, beban vertikal harus dilakukan:
tidak lebih dari dua derek - untuk kolom, pondasi, fondasi dan dasar deretan ekstrem dengan dua trek derek dalam rentang;
tidak lebih dari empat derek
untuk kolom, sub-gulungan, pondasi dan basa tengah;
untuk kolom, sub-gulungan, pondasi dan dasar barisan ekstrim dengan tiga trek derek dalam rentang;
untuk kasau dengan dua atau tiga derek trek dalam rentang.
4.13.Beban horisontal dalam menghitung kekuatan dan stabilitas balok derek crane, kolom, bingkai, kasau dan substruktur, yayasan dan yayasan harus diperhitungkan tidak lebih dari dua yang paling tidak menguntungkan untuk crane dampak yang terletak pada jalur crane yang sama atau pada jalur yang berbeda dalam satu keselarasan. Untuk masing-masing derek, hanya satu beban horisontal( melintang atau longitudinal) yang harus diperhitungkan.
4.14.Jumlah derek yang dipertimbangkan dalam menghitung kekuatan dan stabilitas dalam menentukan beban vertikal dan horisontal dari crane jembatan pada dua atau tiga tingkatan dalam rentang, sekaligus menempatkan pada rentang crane suspensi dan jembatan, serta pengoperasian crane yang ditangguhkan yang ditujukan untuk pengalihan muatanDari satu keran ke yang lain dengan bantuan sandal jepit, harus diambil sesuai dengan tugas konstruksi berdasarkan solusi teknologi.
4.15.Ketika menentukan defleksi vertikal dan horisontal dari balok derek crane, serta perpindahan kolom horizontal, beban harus diperhitungkan dari salah satu dampak yang paling tidak menguntungkan terhadap derek.
4.16.Jika ada satu derek pada jalur derek dan asalkan derek kedua tidak dipasang saat pengoperasian fasilitas, beban pada jalur ini harus diperhitungkan dari hanya satu derek.
4.17.Ketika dua derek diperhitungkan, beban dari mereka harus dikalikan dengan faktor kombinasi:
y = 0,85 untuk kelompok mode operasi crane 1K-6K;
y = 0,95 - untuk kelompok mode operasi derek 7K, 8K.
Jika empat derek diperhitungkan, muatan dari mereka harus dikalikan dengan faktor kombinasi:
y = 0,7 - untuk kelompok mode operasi derek 1К - 6К;
y = 0,8 - untuk kelompok mode operasi derek 7K, 8K.
Bila satu derek diperhitungkan, muatan vertikal dan horizontal dari sana harus diambil tanpa mengurangi.
4.18.Ketika menghitung daya tahan balok derek derek untuk derek jembatan listrik dan pengencangan balok ini ke struktur bantalan beban, perlu mempertimbangkan nilai standar beban yang lebih rendah sesuai dengan 1.7.Untuk memeriksa daya tahan dinding balok di zona aksi beban vertikal terkonsentrasi dari satu roda derek, nilai normatif yang lebih rendah dari gaya vertikal roda harus dikalikan dengan faktor yang diperhitungkan dalam menghitung kekuatan balok derek sesuai dengan catatan ke § 4,8.Kelompok mode pengoperasian derek, di mana perhitungan daya tahan harus dibuat, ditetapkan oleh standar disain desain.
5. SALJU LOADING
5.1 *.Nilai desain penuh beban salju pada proyeksi horisontal lapisan harus ditentukan dengan rumus
( 5)
dimana Sg - nilai perkiraan berat penutup salju di 1 m2 permukaan horizontal bumi, yang akan diambil sesuai dengan ayat 5.2; .
m - faktor konversi dari berat salju dengan beban bumi di sampul salju, yang diambil sesuai dengan klaim.5.3 - 5.6.
( Edisi yang diubah, amandemen No. 2).
5.2 *.Dihitung nilai bobot Sg penutup salju di 1 m2 permukaan horizontal bumi yang akan diambil tergantung pada daerah salju Federasi Rusia menurut Tabel.4.
Tabel 4 * daerah
| Salju Federasi Rusia( 1 diambil wajib aplikasi 5 ) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII |
| Sg, kPa( kgf / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) | 1,8( 180) | 2,4( 240) | 3,2( 320) | 4,0( 400) | 4,8( 480) | 56( 560) |
Catatan. Di daerah pegunungan dan sedikit dipelajari ditandai pada peta 1 wajib Lampiran 5, paragraf dengan ketinggian 1500 m, di daerah dengan medan yang sulit, serta perbedaan yang signifikan dari data lokal dari yang diberikan dalam Tabel 4 * nilai estimasi berat penutup salju harusuntuk menetapkan berdasarkan data Roshydromet. Pada saat yang sama dengan perkiraan nilai Sg yang akan diambil melebihi rata-rata sekali setiap 25 tahun, berat maksimum tahunan salju, yang didefinisikan atas dasar survei salju ini pada pasokan air untuk dilindungi dari paparan langsung ke situs angin( di hutan di bawah pohon atau di pembukaan hutan)untuk jangka waktu tidak kurang dari 20 tahun.
( Edisi Berubah, Amandemen No. 2).
5.3.Skema distribusi beban salju dan nilai-nilai koefisien m yang akan diambil sesuai dengan aplikasi yang dibutuhkan 3, nilai-nilai menengah koefisien m akan ditentukan dengan interpolasi linier.
Dalam kasus di mana kondisi yang lebih menguntungkan dari elemen struktur terjadi pada upload parsial harus dipertimbangkan dengan sirkuit beban salju beroperasi pada setengah atau seperempat dari span( untuk coating dengan lentera - di daerah lebar b).Catatan
.Jika perlu, beban salju harus ditentukan dengan mempertimbangkan perluasan bangunan yang direncanakan tersebut.
5.4.Varian dengan peningkatan beban salju lokal diberikan dalam lampiran 3 tentu harus dipertimbangkan ketika menghitung piring, decking dan coating berjalan serta perhitungan elemen bantalan struktur( gulungan, balok, kolom dan sejenisnya), yang mendefinisikan kata varianukuran bagian. Catatan
.Dalam perhitungan konstruksi diizinkan untuk menggunakan skema yang disederhanakan salju beban setara dalam dampak beban skema yang tercantum dalam Lampiran 3 wajib .Dalam perhitungan frame dan kolom bangunan industri diizinkan untuk diakui beban salju hanya didistribusikan merata, kecuali pelapis lonjakan tempat di mana perlu untuk memperhitungkan beban salju meningkat.
5.5 *.Koefisien m, dibentuk sesuai dengan petunjuk dari skema 1, 2, 5 dan 6 wajib 3 aplikasi untuk dangkal( dengan penyimpangan hingga 12% atau £ 0,05) pelapis dan single-rentang bangunan multispan tanpa lampu, dirancang untuk daerah dengan kecepatan rata-rataAngin untuk tiga bulan terdingin v ³ 2 m / s, harus dikurangi dengan perkalian dengan faktor dimana k - diambil dari Tabel.6;b - lebar penutup, yang diambil tidak lebih dari 100 m
Untuk pelapis dengan lereng 12 sampai 20% dari single-rentang dan multi-span bangunan tanpa lampu, dirancang untuk daerah dengan v ³ 4 m / s, faktor m ditetapkan sesuai dengan skema petunjuk 1 dan.5 dari aplikasi wajib 3 , harus dikalikan dengan faktor 0,85.
rata kecepatan angin v dalam tiga bulan terdingin harus wajib di peta 2 Lampiran 5 .
Pengurangan beban salju yang dibantah oleh klausul ini tidak berlaku untuk:
a) untuk penutup bangunan di daerah dengan suhu udara bulanan rata-rata pada bulan Januari lebih tinggi dari minus 5 ° C( lihat peta 5 dari Lampiran 5 wajib);
b) pada bangunan yang tertutup dari paparan langsung ke angin oleh bangunan bertingkat yang lebih tinggi, dilepas kurang dari 10 h1, di mana h1 adalah perbedaan antara ketinggian bangunan tetangga dan bangunan yang diproyeksikan;
c) pada bagian penutup dengan panjang b, b1 dan b2, untuk perbedaan tinggi bangunan dan parapets( lihat diagram 8 - 11 lampiran wajib ).
5.6.Koefisien m dalam menentukan beban salju untuk pelapis yang tidak dipanaskan dari toko dengan pelepasan panas yang meningkat dengan lereng atap melebihi 3% dan memastikan drainase yang tepat dari air pencairan harus dikurangi 20% terlepas dari pengurangan yang diberikan dalam 5.5.
5.7 *.Nilai normatif dari beban salju ditentukan dengan mengalikan nilai yang dihitung dengan faktor 0,7.
( edisi revisi, amandemen No. 2).
6. WIND LOADS
6.1.beban angin pada struktur harus dianggap sebagai agregat:
a) tekanan normal kami, diterapkan pada permukaan luar dari struktur atau elemen;
b) wf gaya gesek diarahkan tangensial pada permukaan luar dan disebut daerah yang horizontal( untuk Shed bergelombang atau pelapis, dengan lentera) atau proyeksi vertikal( dinding dengan balkon atau struktur serupa);
a) wi tekanan normal diterapkan pada permukaan bagian dalam bangunan dengan hambatan permeabel, dengan pembukaan atau bukaan terus-menerus terbuka;
baik sebagai wx tekanan normal, wy, karena struktur impedansi umum ke arah sumbu x dan y dan konvensional diterapkan pada konstruksi dari proyeksi pada bidang tegak lurus terhadap sumbu masing-masing.
Saat merancang struktur tinggi yang dimensi relatifnya memenuhi kondisi h / d & gt;10, perlu dilakukan perhitungan verifikasi untuk eksitasi pusaran( resonansi angin);Di sini h adalah tinggi struktur, d adalah dimensi penampang minimum yang berada pada tingkat 2 / 3h.
6.2.Beban angin harus didefinisikan sebagai jumlah komponen rata-rata dan pulsasi. Wi
Dalam menentukan tekanan internal, dan perhitungan bangunan bertingkat tinggi sampai 40 m dan satu lantai bangunan industri hingga 36 m pada rasio tinggi untuk rentang kurang dari 1,5, ditempatkan di daerah tipe A dan B( lihat. F. 6.5)Komponen pulsasi beban angin diperbolehkan untuk diabaikan.
6.3.Nilai standar dari komponen rata-rata beban wm angin di z ketinggian di atas permukaan yang akan ditentukan dengan rumus
( 6)
mana w0 - nilai karakteristik dari tekanan angin( lihat 6.4. .);
k adalah koefisien yang memperhitungkan perubahan tekanan angin pada ketinggian( lihat 6.5);
c adalah koefisien aerodinamis( lihat 6.6).
6.4.Nilai normatif tekanan angin harus diambil tergantung daerah angin dari Uni Soviet sesuai dengan data Tabel.5.
Untuk pegunungan dan daerah-daerah kecil-belajar ditandai pada peta 3, nilai standar tekanan angin w0 dapat ditentukan berdasarkan data dari stasiun cuaca Komite Negara, serta hasil daerah survei konstruksi, dengan mempertimbangkan pengalaman fasilitas operasi. Dalam standar ini tekanan nilai w0 angin Pa akan ditentukan dengan rumus
( 7)
mana v0 - secara numerik sama dengan kecepatan angin dalam m / s, pada 10 m di atas tanah untuk jenis area A, sesuai dengan 10 menit rata-rata interval danmelebihi rata-rata sekali setiap 5 tahun( jika kondisi teknis, telah disetujui, tidak diatur oleh periode lain dari kecepatan angin pengulangan).
6.5.Koefisien k, yang memperhitungkan perubahan tekanan angin terhadap tinggi z, ditentukan dari Tabel.6 tergantung jenis medannya.jenis diterima medan:
A - pantai laut terbuka, danau dan waduk, gurun, padang rumput, padang rumput, tundra;
B - daerah perkotaan, lahan hutan dan daerah lainnya, secara merata ditutupi rintangan setinggi lebih dari 10 m;
C - daerah perkotaan dengan tinggi bangunan bangunan lebih dari 25 m
Tabel 5 wilayah
| Angin Uni Soviet( diterima di peta 3 wajib aplikasi 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( kgf / m2) | 0,17( 17) | 0,23( 23) | 0,30( 30) | 0,38( 38) | 0,48( 48) | 0,60( 60) | 0, 73( 73) | 0,85( 85) konstruksi |
dianggap terletak di daerah jenis ini, jika daerah ini disimpan pada struktur sisi angin di 30h wilayah - pada puncak struktur h 60 m dan 2 km -Ketika ketinggian yang lebih tinggi.
Tabel 6
| tinggi z, m koefisien | k untuk jenis medan | ||
| A | Dalam | C | |
| £ 5 | 0,75 | 0,5 0,4 1,0 | |
| 10 | 0,65 0,4 1,25 | ||
| 20 | 085 | 0,55 | |
| 40 | 1,5 1,1 0,8 | ||
| 60 | 1,7 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 | ||
| 100 | 2,0 1,6 | ||
| 150 | 1,25 2,25 1,9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1,8 2,65 2,3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 | 22 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Catatan. Saat menentukan beban angin, jenis medan bisa berbeda untuk arah angin yang berbeda.
6.6.Dalam menentukan komponen beban angin kami, wf, wi, wx, wy menggunakan nilai yang tepat dari koefisien aerodinamika ce tekanan eksternal, gesekan cf, tekanan internal ci dan tarik CX atau CY diambil pada wajib lampiran 4, di mana panah menunjukkan arah angin. Tanda plus untuk koefisien ce atau ci sesuai dengan arah tekanan angin pada permukaan yang sesuai, tanda minus dari permukaan. Nilai beban intermediet harus ditentukan dengan interpolasi linier. Saat menghitung
tunggangan elemen pagar untuk struktur pendukung bangunan sudut-sudut dan sepanjang kontur luar lapisan harus memperhitungkan lokal tekanan angin negatif dengan koefisien ce aerodinamis = 2, didistribusikan sepanjang permukaan di lebar 1,5 m( Gbr. 1).
Dalam kasus tidak disediakan wajib lampiran 4( bentuk lain dari konstruksi, dengan akuntansi pembenaran yang tepat arah lain aliran angin atau total komponen tahan tubuh dalam arah lain, dan sejenisnya), koefisien aerodinamika dapat diambil pada referensi dan data eksperimen atau atas dasarBersihkan model struktur di terowongan angin. Catatan
.Dalam menentukan beban angin pada permukaan internal dinding dan partisi dengan tidak adanya kandang luar( di gedung langkah instalasi), menggunakan koefisien aerodinamika tekanan eksternal atau resistensi ci kepala-ce.
Sialan.1. Daerah dengan tekanan angin negatif yang meningkat
6.7.Nilai standar dari komponen berfluktuasi angin beban wp di z tinggi harus ditentukan:.
a) struktur( dan elemen struktural mereka) di mana pertama f1 frekuensi alami, Hz, lebih besar dari nilai membatasi dari fl frekuensi alami,( lihat bagian 6.8),.- Formula
( 8)
mana wm - ditentukan sesuai dengan ayat 6.3; .
z - koefisien pulsasi tekanan angin pada tingkat z, diambil dari Tabel.7;
v - koefisien korelasi spasial pulsasi tekanan angin( lihat 6.9);
Tabel 7
| tinggi z, m | tekanan angin koefisien denyut z untuk jenis medan | ||
| A | Dalam | C | |
| £ 5 | 0,85 1,22 1,78 | ||
| 10 | 0,76 1,06 1,78 | ||
| 20 | 0 | 69 0,92 1,50 0,62 | |
| 40 | 0,80 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0,74 1,14 0,56 | ||
| 80 | 0.70 1,06 0,54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0,76 0,46 0,52 | 0,73 | |
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
Gambar.2. Koefisien
dinamis 1 - untuk beton dan batu struktur, dan bangunan dengan kerangka baja di Walling kehadiran( d = 0,3);2 - untuk menara baja, tiang-tiang, cerobong asap berjajar, aparat kolom-jenis, termasuk tiang beton( d = 0,15)
b) untuk struktur( dan elemen struktural mereka), yang dapat dianggap sebagai suatu sistem dengan satu derajat kebebasan(frame melintang storeyed bangunan industri, menara air, dll) di
f1( 9)
mana x - koefisien dinamis didefinisikan oleh Gambar.2 sebagai fungsi dari parameter dan penurunan logaritmik d( lihat 6.8);Faktor keandalan gf - load
( lihat butir 6.11);
w0 - nilai karakteristik dari tekanan angin Pa( lihat 6.4. .);
c) untuk bangunan, simetris dalam rencana, di mana f1
( 10)
mana m - massa struktur pada z, dibagi dengan luas permukaan yang beban angin yang diterapkan;
x - koefisien dinamisme( lihat 6.7, b);
y - perpindahan horisontal struktur pada z-level untuk bentuk pertama dari getaran alami( untuk bangunan simetris dalam hal ketinggian konstan yang mungkin diambil dari pergerakan merata horizontal diterapkan beban statis);
y - koefisien ditentukan dengan membagi struktur pada bagian r, di mana beban angin diasumsikan konstan, rumus
( 11)
mana Mk - massa lokasi konstruksi k-th;
yk - gerakan horisontal dari pusat bagian k-th;
WPK - resultan berfluktuasi komponen beban angin, ditentukan dengan rumus( 8), di bagian k-th struktur.
Untuk bangunan bertingkat dengan kekakuan ketinggian konstan, massa dan lebar permukaan angin dari nilai standar komponen fluktuasi beban angin pada z dapat ditentukan menurut rumus
( 12)
dimana WPh - nilai standar komponen berfluktuasi dari beban angin pada struktur atas ketinggian h, didefinisikan olehformula( 8).
6.8.Nilai membatasi dari fl frekuensi alami, Hz, di mana diperbolehkan tidak mempertimbangkan gaya inersia yang dihasilkan selama getaran dari bentuk yang sesuai sendiri, harus ditentukan dari Tabel.8.
Tabel 8
daerah angin| Uni Soviet( yang diterima di peta 3 aplikasi wajib 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 | d = 0,15 | |
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| saya | 0,95 | 29 |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3,8 1,4 4,3 | |
| V | 1,6 5,0 1,7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritmik nilai penurunan d harus diambil:
a) untuk beton dan batu struktur, dan untuk bangunan dengan kerangka baja di hadapan Walling d = 0,3;
b) untuk menara baja, tiang-tiang, cerobong asap berjajar, aparat kolom-jenis, termasuk plinths beton, d = 0,15.
6,9.Koefisien korelasi spasial denyutan tekanan v harus didefinisikan untuk fasilitas permukaan desain, yang memperhitungkan korelasi denyutan. Dihitung permukaan
termasuk bagian-bagian dari permukaan angin, bawah angin, dinding samping, atap dan struktur serupa, dengan tekanan angin yang ditransmisikan ke struktur elemen dihitung. Jika permukaan
dihitung dekat dengan persegi panjang, berorientasi sehingga sisi-sisinya sejajar dengan sumbu utama( Gambar. 3), maka rasio v harus ditentukan dari Tabel.9 tergantung pada r parameter dan c dari Tabel diterima.10.
Sial.3 dasar sistem koordinat dalam menentukan koefisien korelasi v
Tabel 9
| r, v m koefisien | di c, m, sama | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0,1 0,95 0,92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 | 0,84 0,80 | 0,73 0,65 0,54 | ||||
| 10 | 0,85 0,84 0,81 | 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | ||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 | 0,48 0,63 | ||||
| 80 | 0,63 0,61 0,59 | 0,56 0,51 0,44 | |||||
| 160 | 053 | 0,53 0,52 0,50 | 0,47 0,44 0,38 |
Tabel 10
| utama koordinat pesawat, yang sejajar dengan perkiraan permukaan | r | c |
| Zoy | b | h |
| ZOX | 0.4A | h |
| XOY | b | dan |
Saat menghitung dimensi struktur di permukaan dihitung umum harus ditentukan dengan mempertimbangkan indikasi aplikasi wajib4, sedangkan untuk struktur kisi perlu dimodelkan dimensi permukaan yang dihitung sepanjang kontur luarnya.
6.10.Untuk struktur yang f2
6.11.Faktor beban angin harus diambil menjadi 1,4.
7. HOLLOAD LOADS
7.1.beban es harus dipertimbangkan ketika merancang listrik dan komunikasi saluran udara, catenary listrik transportasi, tiang-tiang antena dan struktur serupa.
7.2.Standar nilai untuk elemen beban es linear dari lingkaran diameter penampang dan 70 mm inklusif.(Wires, tali, guys, tiang-tiang, kain kafan, dll. .) I, n / m harus ditentukan dengan rumus
( 13)
nilai karakteristik dari beban permukaan es i ¢, Pa untuk elemen lainnya harus ditentukan dengan rumus
( 14)
dalam rumus( 13) dan( 14):
b - ketebalan dinding mm glaze( melebihi setiap 5 tahun) untuk unsur-unsur bagian lingkaran 10 mm, terletak pada ketinggian 10 m di atas tanah, mengambil Tabel.11, dan pada ketinggian 200 m dan lebih - menurut Tabel.12. Untuk periode lain dari ketebalan dinding kekambuhan es harus di spesifikasi khusus, disahkan;
k - koefisien yang mencerminkan perubahan ketebalan dinding es dan penyesuaian atas meja diterima.13;
d - diameter kawat, tali kawat, mm;
m1 - koefisien yang mencerminkan perubahan ketebalan dinding glasir tergantung pada diameter penampang lingkaran dan unsur-unsur yang didefinisikan oleh Tabel.14;
m2 - koefisien yang mencerminkan rasio luas permukaan elemen, tunduk pada icing untuk total luas permukaan dari elemen dan dibawa sama dengan 0,6;
r - kepadatan es, diasumsikan sama dengan 0,9 g / cm3;
g - percepatan gravitasi dalam m / s2.
7.3.faktor keamanan untuk beban gf untuk beban es harus diambil sebagai 1,3, kecuali sebagaimana ditentukan dalam peraturan lainnya.
7.4.tekanan angin pada unsur-unsur icing dilapisi harus sama dengan 25% dari nilai-nilai normatif w0 tekanan angin ditentukan sesuai dengan n. 6.4.
Catatan: 1. Di daerah tertentu dari Uni Soviet, di mana ada kombinasi dari kecepatan angin yang signifikan dengan dimensi besar icing dan deposit rime, glasir ketebalan dinding dan kepadatan, dan tekanan angin harus konsisten dengan data aktual.
2. Dalam menentukan beban angin pada elemen struktur yang terletak di lebih dari 100 meter di atas tanah, kabel diameter es dan kabel terpasang dengan ketebalan dinding glasir ditunjukkan pada Tabel.12, harus dikalikan dengan faktor 1,5.
Tabel daerah glasir 11
| Uni Soviet( diterima untuk memetakan 4 aplikasi wajib 5 ) | I | II | III | IV | V |
| ketebalan dinding glasir b, mm | minimal 3 | 5 | 10 | 15 | setidaknya 20 |
Tabel 12
| ketinggian di atas permukaanbumi, m | es ketebalan dinding b, mm, untuk daerah yang berbeda dari Uni Soviet | |||
| saya berkaca-kaca kawasan Asia Uni Soviet | V wilayah glasir dan pegunungan daerah | utara Eropa Uni Soviet | tersisa | |
| 200 | 15 | diasumsikan atas dasar khususx | peta survei diasumsikan 4d aplikasi wajib 5 | 35 |
| 300 | 20 | Sama peta Sama 4, d | 45 | |
| 400 | 25 | « | Sama peta 4, e | 60 |
Tabel 13
ketinggian| di atas tanah, m koefisien | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| k | 0,8 1,0 1,2 | 1,4 1,6 1,8 |
2.0 Tabel 14
| diameter kawat, kabel atau tali, mmkoefisien | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0,8 0,7 0,6 |
Catatan( untuk Tabel 11-14.): 1. wilayah V gunung dan belum dieksplorasi daerah Uni Sovietditunjuk di peta 4 aplikasi wajib 5 , dan di medan yang berat( di puncak-puncak bukit dan gunung, melewati gunung di tanggul yang tinggi, di tertutup lembah gunung, depresi, yang dalam batangdll.), ketebalan dinding es harus ditentukan berdasarkan data dari survei dan pengamatan khusus.
2. Nilai intermediate dari jumlah harus ditentukan dengan interpolasi linier.
3. ketebalan dinding es pada unsur-unsur bagian lingkaran horisontal menggantung( kabel, kawat, tali) dapat diambil pada puncak pengaturan mereka diberikan pusat gravitasi.
4. Untuk menentukan beban es pada elemen horizontal bentuk silinder lingkaran dengan diameter hingga 70 mm ketebalan dinding glasir yang terkandung dalam Tabel.12, harus dikurangi 10%.
7.5.Suhu udara di dalam es, terlepas dari tinggi bangunannya, harus diambil di daerah pegunungan dengan tanda: lebih dari 2000 m - minus 15 ° C, dari 1000 sampai 2000 m - minus 10 ° C;untuk sisa Uni Soviet untuk struktur hingga 100 m - -5 ° C, lebih dari 100 m - minus 10 ° CCatatan
.Di daerah di mana es diamati di bawah -15 ° C, harus diambil sesuai data aktual.
8. TEMPERATURE CLIMATIC EXPOSURE
8.1.Dalam kasus yang ditetapkan oleh aturan desain struktural harus memperhitungkan perubahan waktu Dt rata-rata suhu dan penurunan suhu dan penampang elemen.
8.2.nilai-nilai normatif perubahan suhu rata-rata di atas bagian dari elemen, masing-masing, di hangat Dtw dan waktu DTC dingin tahun harus ditentukan dengan rumus:
( 15)
( 16)
mana tw, tc - nilai karakteristik suhu rata-rata di atas bagian elemen lintas di musim hangat dan dingin,diterima sesuai dengan paragraf 8.3;
t0w, t0c - suhu awal di musim hangat dan dingin, diambil sesuai dengan paragraf 8.6.
8.3.nilai-nilai normatif tw suhu rata-rata dan tc dan perubahan suhu lebih bagian elemen lintas dalam waktu Jw Jc hangat dan dingin tahun untuk desain single-layer harus ditentukan di atas meja.15.
Catatan. Untuk struktur multilayer, tw, tc, Jw, Jc ditentukan dengan perhitungan. Konstruksi yang terbuat dari beberapa bahan yang mendekati parameter termofisik dapat dianggap sebagai lapisan tunggal.
Tabel 15
| Konstruksi bangunan | Bangunan dan struktur di tahap operasional | |
| bangunan dipanaskan( tanpa sumber teknologi panas) dan fasilitas outdoor | dipanaskan bangunan gedung | dengan iklim buatan, atau dengan sumber teknologi konstan |
| panas tidak dilindungi dari radiasi matahari( termasukeksterior cladding) | tw = tew + q1 + q4 | tw = tiw + 0,6( tew - tiw) + q2 + q4 |
| Jw = q5 | Jw = 0,8( tew - tiw) + q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tic + 0,6( tec - tic) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tic) - 0,5q3 | |
| dilindungi dari radiasi matahari( termasuk internal) | tw = tew | tw = tiw |
| Jw = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________ Simbol
digunakan pada Tabel.15:
, suhu rata-rata harian di udara panas setiap hari di musim dingin dan hangat, sesuai dengan klausul 8.4;
tiw, tic - suhu internal sesuai ditempatkan di hangat dan dingin musim, yang diambil sesuai dengan GOST 12.1.005-88 atau pekerjaan konstruksi atas dasar solusi teknologi;
q1, q2, q3 - media selisih lebih bagian dari suhu elemen dan perbedaan suhu dari fluktuasi harian luar suhu udara yang diambil dari Tabel.16;
q4, q5 adalah penambahan suhu elemen rata-rata dan perbedaan suhu dari radiasi matahari, yang diambil sesuai dengan butir 8.5.
Catatan: 1. Jika Anda memiliki struktur data suhu asli dalam tahap operasi bangunan dengan sumber teknologi konstan nilai panas tw, tc, Jw, Jc harus diambil atas dasar data ini.
2. Untuk bangunan dan struktur dalam tahap pembangunan tw, tc, Jw, Jc didefinisikan sebagai untuk bangunan pemanas di bawah operasi mereka. Tabel 16
| Konstruksi | bangunan bertahap suhu q, ° C | ||
| q1 | q2 | Q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| Logam beton bertulang, beton, batu diperkuat dan ketebalan batu, lihat: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| ke 15 15-39 komunikasi | 6 | 4 | 6 |
| .40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Rata-rata temperatur udara luar setiap hari di tew hangat dan musim tec dingin harus didefinisikan oleh rumus:
( 17)
( 18)
dimana tI, tVII - rata suhu bulanan abadi bulan Januari dan Juli yang diterima masing-masing oleh kartu 5 dan 6 wajibAplikasi 5 ;
DI, DVII - penyimpangan dari rata-rata suhu harian rata-rata bulanan( DI - diterima wajib peta 7 aplikasi 5 , DVII = 6 ° C).
Catatan: 1. Di bangunan industri yang dipanaskan selama operasi untuk struktur yang dilindungi dari radiasi matahari, DVII diperbolehkan untuk diabaikan.
2. Untuk gunung dan Uni Soviet daerah yang belum dijelajahi ditandai pada peta 5-7 wajib aplikasi 5 , tec, tew didefinisikan oleh rumus:
( 19)
( 20)
dimana tI, min, tVII, max - rata-rata mutlaknilai suhu udara minimum pada bulan Januari dan suhu maksimum pada bulan Juli;
АI, АVII - rata-rata amplitudo suhu udara harian masing-masing pada bulan Januari dan Juli dengan langit yang cerah.
tI, min, tVII, max, АI, АVII diterima sesuai dengan Roshydromet.
8.5.Increment Q4 dan Q5, ° C, harus ditentukan dengan rumus:
( 21)
( 22)
dimana r - surya permukaan penyerapan radiasi dari koefisien gambar struktur luar yang diterima pada SNP II-3-79 *;
Smax - nilai maksimum radiasi matahari total( langsung dan tersebar), W / m2, diambil sesuai dengan SNiP 23-01-99 *;
k - koefisien, diambil dari tabel.17;
k1 - koefisien, diambil dari meja.18.
Tabel tipe 17
| dan orientasi dari permukaan( s) berorientasi koefisien | k |
| 1,0 | |
| Horizontal Vertikal: | |
| selatan barat | 1,0 |
| 0,9 | |
| timur | 0,7 |
Tabel 18
| konstruksi bangunan | koefisien k1 |
| Logam | 0,7 |
| beton, beton, diperkuat batu dan ketebalan batu, lihat: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 komunikasi |
| .40 | 0.3 |
8.6.Temperatur awal yang sesuai dengan desain penutupan atau bagiannya menjadi sistem yang lengkap, di musim t0w T0C hangat dan dingin harus didefinisikan oleh rumus:
( 23)
( 24)
Catatan. Dengan adanya data pada batas akhir kalender untuk konstruksi, prosedur untuk produksi kerja, dll, suhu awal dapat ditentukan sesuai dengan data ini.
8.7.Faktor pemuat beban gt untuk pengaruh iklim suhu Dt dan J harus diambil menjadi 1,1.
| Konstruksi | Persyaratan | Vertikal Lendutan batas fu | beban untuk menentukan vertikal defleksi |
| 1. derek landasan balok di bawah jembatan dan crane overhead dioperasikan: | |||
| dari lantai, termasuk kerekan( hoist) | Teknologi | l / 250 | Dari |
| satu tekan dari taksi ketika kelompok-kelompok modus( GOST 25.546-82): | fisiologis dan teknologi | ||
| 1K, 6K | l / 400 | sama | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. balok, gulungan, balok-balok, dllkompor api, deck( termasuk rusuk melintang piring dan decking): | |||
| a) mencakup dan tumpang tindih dibuka untuk diperiksa oleh bagian l, m: | Aesthetic psikologis | permanen dan | |
| panjang sementara l £ 1 | l / 120 | ||
| l= 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l = 24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) mencakup dan tumpang tindih kehadiran baffle bawah | Konstruktifdibuat sesuai dengan butir. 6 direkomendasikan aplikasi | 6 mengarah pada pengurangan kesenjangan antara unsur-unsur bantalan interceptruktsy dan baffle, diatur di bawah elemen | |
| ) mencakup dan tumpang tindih kehadiran mereka elemen mengalami retak( Screed, lantai, dinding) | « | l / 150 | Terapan setelah partisi, lantai, Screed |
| g) meliputi dan tumpang tindih dengankehadiran kerekan( kerekan), crane overhead dikendalikan: | |||
| lantai | Proses | l / 300 atau / 150( yang lebih kecil dari dua) | waktu didasarkan pada beban crane atau hoist( kerekan) pada |
| jalur tunggal dari taksi | Fisiologis | l / 400 atau A / 200( yang lebih kecil dari dua) | dari derek atau hoist( kerekan) pada jalur tunggal |
| d) tumpang tindih, terkena: | fisiologis dan teknologi | ||
| diangkut barang, bahan, komponen dan elemen peralatan dan mobile lainnyabeban( termasuk conveyor tanpa rel lantai) | l / 350 | 0,7 nilai-nilai normatif beban penuh sementara atau beban dari satu loader( lebih negatif dari dua) beban | |
| dari rel: | |||
| sempit pengukur | l / 400 | dari odnogset gerobak( atau mesin lantai) pada yang sama jalan | |
| luas | l / 500 | ||
| yang sama 3. Elemen tangga( pawai, platform, stringer), balkon, loggia | Aesthetic psikologis | Mereka yang berada di pos.2 dan | |
| Fisiologis | ditentukan sesuai dengan n. | ||
| 10.10 4. piring Tumpang tindih, tangga dan platform, yang tidak mengganggu unsur-unsur yang berdekatan defleksi | « | 0,7 mm beban | Point of 1 kN( 100 kgf) di tengah bentang |
| 5. Pelompat dan panel dinding berengsel di atas lubang jendela dan pintu( baut dan roda kaca) | Konstruktif | l / 200 | Mengurangi jarak antara elemen bantalan dan jendela atau kusen pintu yang berada di bawah elemen |
| . Estetika-psikologis | Sama,itu di pos2, dan |
10. PENYELESAIAN DAN PENGECUALIAN
Norma-norma dalam bagian ini menetapkan defleksi dan pemindahan struktur bangunan dan struktur beban dan penutup saat menghitung kelompok kedua dari keadaan batas, terlepas dari bahan bangunan yang digunakan.
Norma tidak berlaku untuk fasilitas hidroteknik, transportasi, pembangkit tenaga nuklir, serta jalur transmisi tenaga overhead, gardu induk terbuka dan sistem antena komunikasi.
INSTRUKSI UMUM
10.1.Ketika menghitung struktur bangunan untuk lendutan( bending) dan perpindahan, kondisi
( 25)
harus dipenuhi dimana f adalah defleksi( bending) dan pergerakan elemen struktural( atau struktur secara keseluruhan), ditentukan dengan mempertimbangkan faktor-faktor yang mempengaruhi nilai-nilainya, sesuai dengandengan hlm.1-3 dari lampiran yang direkomendasikan 6;
fu - ultimate deflection( bending) dan gerakan, ditetapkan oleh standar ini.
Perhitungannya harus didasarkan pada persyaratan berikut:
a) teknologi( memastikan pengoperasian normal peralatan teknologi dan penanganan, instrumentasi, dll.);B) konstruktif( memastikan integritas elemen struktural yang bersebelahan dan sendi mereka, menyediakan lereng tertentu);
c) fisiologis( pencegahan efek berbahaya dan sensasi tidak nyaman saat berfluktuasi);
d) estetika-psikologis( memberikan kesan yang baik tentang munculnya struktur, mencegah persepsi bahaya).
Masing-masing persyaratan ini harus dipenuhi saat menghitung secara independen dari yang lain.
Kendala pada getaran struktural harus dipasang sesuai dengan dokumen normatif dari pasal 4 lampiran yang direkomendasikan 6.
10.2.Situasi desain dimana lendutan dan gerakan harus ditentukan, beban yang sesuai dengan mereka, serta persyaratan untuk lift konstruksi diberikan pada butir 5 dari lampiran yang direkomendasikan 6.
10.3.Batasi lendutan elemen struktur pelapis dan plafon, yang dibatasi berdasarkan persyaratan teknologi, konstruktif dan fisiologis, harus dihitung dari sumbu melengkung sesuai dengan keadaan elemen pada saat penerapan beban dimana defleksi dihitung, dan dibatasi berdasarkan persyaratan estetika dan psikologis - dari garis lurus yang menghubungkanmendukung elemen-elemen ini( lihat juga butir 7 dari Lampiran 6 yang disarankan).
10.4.Lendutan elemen struktural tidak terbatas pada dasar persyaratan estetika dan psikologis, jika tidak mengganggu penampilan struktur( misalnya lapisan membran, kanopi miring, struktur dengan sabuk pengaman yang kendur atau terangkat) atau jika elemen struktural disembunyikan dari pandangan. Lendutan tidak dibatasi berdasarkan persyaratan ini dan untuk struktur plafon dan pelapis di atas ruangan dengan masa inap orang( misalnya gardu transformator, loteng).Catatan
.Untuk semua jenis pelapis, integritas karpet atap harus disediakan, sebagai aturan, dengan tindakan konstruktif( misalnya dengan menggunakan sambungan ekspansi, dengan menciptakan elemen lapisan yang tidak dapat dibagi), dan bukan dengan meningkatkan kekakuan elemen bantalan.
10.5.Faktor beban untuk semua beban diperhitungkan dan faktor dinamis untuk beban dari pemuat, mobil listrik, jembatan dan crane suspensi harus diambil sama dengan satu.
Koefisien reliabilitas untuk tanggung jawab harus diambil sesuai dengan aplikasi wajib 7.
10.6.Untuk elemen struktur bangunan dan struktur, defleksi dan pergerakan akhir yang tidak ditentukan dalam dokumen ini dan dokumen peraturan lainnya, lendutan dan gerakan vertikal dan horisontal dari beban permanen, jangka panjang dan jangka pendek tidak boleh melebihi 1/150 span atau 1/75 dari penjangkauan konsol. BATASAN VERTIKAL
DARI ELEMEN STRUKTUR
10.7.Defleksi pembatas vertikal dari elemen dan beban struktural, dari mana defleksi harus ditentukan, diberikan dalam Tabel.19. Persyaratan untuk kelonggaran antara elemen yang berdekatan diberikan dalam pasal 6 dari lampiran yang direkomendasikan 6.
Tabel 19
_____________
Penunjukan diadopsi pada Tabel 1.19:
l - rentang perhitungan anggota struktur;
a - langkah balok atau rangka, yang trek crane ditangguhkan dilampirkan.
Catatan: 1. Untuk konsol, bukan l, double take-off harus diambil.
2. Untuk nilai antara l dalam pos.2, dan defleksi akhir harus ditentukan dengan interpolasi linier, dengan mempertimbangkan persyaratan pasal 7 lampiran yang direkomendasikan 6.
3. Di pos.2, dan angka yang ditunjukkan dalam tanda kurung harus diambil pada ketinggian ruangan sampai 6 m inklusif.
4. Fitur perhitungan defleksi pada pos.2, d ditentukan dalam pasal 8 dari lampiran yang direkomendasikan 6.
5. Bila membatasi lendutan, persyaratan psikologis estetis memungkinkan lintasan tersebut sama dengan jarak antara permukaan bagian dalam dinding bantalan( atau kolom).
10.8.Jarak( clearance) dari titik puncak derek jembatan ke bagian bawah struktur pendukung bengkok pelapis( atau benda yang menempel pada mereka) minimal harus 100 mm.
10.9.Lendutan elemen penutup harus sedemikian rupa sehingga, walaupun tersedia, kemiringan atap tidak kurang dari 1/200 dalam satu arah disediakan( kecuali dalam kasus yang ditentukan dalam dokumen normatif lainnya).
10.10.elemen batas defleksi lantai( balok, balok penopang, lempeng), tangga, balkon, bangunan perumahan dan publik, dan tempat tinggal dari bangunan industri, berdasarkan persyaratan fisiologis harus didefinisikan dengan rumus
( 26)
mana g - percepatanjatuh;
p - nilai normatif beban dari orang-orang yang bergetar, diambil sesuai Tabel.20;
hal1 - nilai normatif penurunan beban pada tumpang tindih, diambil menurut tabel .3 dan 20;
q - nilai normatif beban pada berat elemen yang dihitung dan struktur yang didukung padanya;
n - frekuensi penerapan beban saat berjalan seseorang, diambil sesuai Tabel.20;B adalah koefisien yang diambil dari Tabel.20.
Tabel 20
| Kamar diterima oleh tabel .3 | p, kPa( kgf / m2) | hal1, kPa( kgf / m2) | n, Hz | b |
| Pos.1, 2, kecuali ruang kelas dan rumah tangga;3, 4, a, 9, b, 10, b | 0,25( 25) | Diterima menurut tabel .3 | 1,5 | |
| Pos. Kelas 2 dan rumah tangga;4, b-d, kecuali tari;Pos 9, a, 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) | Sama | 1,5 | |
| Pos.4 - menari; pos.6, 7 | 1.5( 150) | 0,2( 20) | 2.0 | 50 |
_____________
Penentuan yang diterapkan pada Tabel 6 digunakan.20:
Q - berat satu orang, diambil sama dengan 0,8 kN( 80 kgf);
a adalah koefisien yang diasumsikan 1,0 untuk elemen yang dihitung dalam skema balok, 0,5 untuk sisa kasus( misalnya, bila pelat didukung pada tiga atau empat sisi);
a - langkah balok, palang, lebar pelat( penghiasan), m;Rentang yang dihitung oleh
l dari elemen struktur, lendutan
harus ditentukan dari jumlah muatan yA1p + p1 + q, di mana yA1 adalah koefisien yang ditentukan dengan rumus( 1).BATASAN HORIZONTAL
DARI STRUKTUR COLUMNS DAN BRAKE DARI BEBAN CRANE
10.11.Lendutan defleksi horisontal kolom bangunan yang dilengkapi dengan crane overhead, crane overpasses, serta balok derek crane dan struktur rem( balok atau rangka), harus diambil dari Tabel.21, tapi tidak kurang dari 6 mm. Defleksi
harus diperiksa di kepala rel derek dari kekuatan pengereman troli derek satu, yang diarahkan melintasi jalur crane, tanpa memperhitungkan gulungan pondasi.
Tabel 21
| crane mode Grup | Lendutan kolom batas fu | ||
| balok gantry rel dan konstruksi rem, bangunan dan rak derek( indoor dan outdoor) bangunan | |||
| dan trestles derek dalam ruangan | terbuka derek trestle | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / 2500 | l / 2000 |
_____________ simbol
digunakan pada Tabel.21:
h - ketinggian dari atas dasar ke head crane rel( untuk bangunan bertingkat satu dan trestles derek indoor dan outdoor) atau jauh dari sumbu baut tumpang tindih kepala rel derek( untuk lantai atas bangunan bertingkat tinggi);memeriksa bagian anggota struktural( beam) - l
.
10.12.Horizontal batas konvergensi derek melacak rak terbuka beban eksentris terapan horizontal dan vertikal dari satu derek( tidak termasuk basement menggulung) dibatasi atas dasar persyaratan proses, harus sama dengan 20 mm.
HORIZONTAL LIMIT TRAVEL dan kendur kerangka bangunan, unsur-unsur yang terpisah STRUKTUR & DUKUNG galeri conveyor ANGIN LOAD ROLL PONDASI DAN DAMPAK SUHU IKLIM
10.13.perpindahan horisontal membatasi bingkai bangunan, terbatas berdasarkan persyaratan struktural( pemeliharaan integritas frame mengisi dinding, partisi, jendela dan pintu elemen) ditunjukkan pada Tabel.22. Pedoman definisi yang diberikan dalam perpindahan klaim. 9 direkomendasikan aplikasi 6.
10.14.Gerakan horizontal kerangka bangunan yang akan ditentukan, biasanya dengan roll( rotasi) basa. Dalam hal ini, beban berat peralatan, furnitur, orang, bahan, dan produk harus dipertimbangkan hanya ketika seragam terus menerus meng-upload semua lantai dari bangunan bertingkat beban tersebut( berdasarkan penurunan mereka tergantung pada jumlah lantai), dengan pengecualian kasus di mana hal operasi normalditentukan lain oleh upload.basa Bank
harus ditentukan dengan mempertimbangkan beban rekening angin diterima pada tingkat 30% nilai standar.
untuk bangunan hingga 40 m( dan conveyor mendukung galeri ketinggian apapun) yang terletak di daerah angin I-IV, yayasan gulung disebabkan oleh beban angin, tidak diperhitungkan.
Tabel 22
| Bangunan, dinding dan partisi | Bracing dinding dan partisi untuk bangunan | gerakan Batas fu |
| kerangka 1. bangunan multi-lantai | Apa | h / 500 |
| 2. Satu lantai bangunan bertingkat tinggi: hs | kenyal / 300 | |
| a) dindingdan dinding yang terbuat dari batu bata, beton gypsum, panel beton | kaku hs | / 500 |
| b) dinding dilapisi dengan blok batu alam dari keramik, kaca( bernoda) | « | hs / 700 |
| bangunan 3. bertingkat( dengan) tinggi mandiri dindinghs lantai, m: | yieldable | |
| hs £ 6 | hs / 150 hs | |
| = 15 | hs / 200 | |
| hs ³ 30 hs | / 300 |
_____________ Simbol
digunakan pada Tabel.22:
h - ketinggian bangunan bertingkat, yang sama dengan jarak dari dasar ke puncak sumbu mistar gawang coating;
hs - tinggi lantai di gedung bertingkat satu, sama dengan jarak dari atas pondasi ke bagian bawah rangka;di gedung bertingkat: untuk lantai bawah - sama dengan jarak dari atas pondasi ke sumbu palang;untuk lantai yang tersisa - sama dengan jarak antara sumbu crossbars yang berdekatan.
Catatan: 1. Untuk nilai antara hs( pada posisi 3), gerakan batas horisontal harus ditentukan dengan interpolasi linier.
2. Untuk lantai atas bangunan bertingkat, dirancang dengan menggunakan elemen pelapis gedung-gedung bertingkat, batas perpindahan horisontal harus sama seperti untuk bangunan berlantai satu. The hs ketinggian lantai atas diambil dari pin sumbu ditinggikan lantai ke truss bawah.
3. Untuk mounting lentur yang meningkat dinding atau partisi untuk kerangka, tidak mencegah perpindahan frame( tanpa mengacu pada dinding atau partisi upaya yang dapat menyebabkan kerusakan pada elemen struktur);untuk pengencang kaku, mencegah perpindahan bersama pada bingkai, dinding atau partisi.
4. Untuk bangunan satu lantai dengan dinding tirai( dan tidak adanya lapisan hard disk) dan bertingkat batas etazherok perpindahan diperbolehkan meningkat 30%( tapi tidak mengambil lebih hs / 150).
10.15.Pergerakan horisontal bangunan tanpa bingkai dari beban angin tidak terbatas jika dinding, partisi dan elemen penghubungnya dirancang untuk ketahanan kekuatan dan retak.
10.16.defleksi horisontal membatasi mullions Fachwerk dan transoms, dan panel dinding berengsel dari beban angin, terbatas berdasarkan persyaratan struktural harus sama dengan l / 200, di mana l - dihitung rak rentang atau panel.
10.17.Conveyor horisontal mendukung membatasi defleksi galeri untuk beban angin, terbatas berdasarkan persyaratan teknologi, harus sama dengan h / 250 di mana h - ketinggian dukungan dari atas ke bawah balok yayasan atau gulungan.
10.18.Horizontal defleksi batas kolom( uprights) bingkai bangunan dari suhu iklim dan paparan penyusutan harus sama: hs
/ 150 - di dinding dan baffle dari batu bata, beton gypsum, beton bertulang dan berengsel panel,
hs / 200 - dengan dinding dilapisi dengan batu alam,blok keramik, kaca( bernoda) di mana hs - ketinggian lantai, dan untuk bangunan bertingkat satu dengan crane jembatan - ketinggian dari atas ke bawah yayasan balok gantry rel.
Dalam kasus ini, efek suhu harus dilakukan tanpa memperhitungkan fluktuasi harian pada suhu udara luar dan perbedaan suhu dari radiasi matahari.
Dalam menentukan defleksi horizontal suhu dan iklim efek penyusutan nilai-nilai mereka tidak harus diringkas dengan defleksi dan angin beban di atas fondasi bank. BATAS
UNSUR DARI SERTIFIKAT INTERSTATE DARI PRESIDEN AWAL
10.19.lantai menengah membatasi elemen melengkung fu, terbatas berdasarkan persyaratan struktural harus diambil sama dengan 15 mm dengan l £ m 3 dan 40 mm - dengan 12 l ³ m( untuk nilai menengah l melengkung batas harus ditentukan dengan interpolasi linear).Tahan
f harus ditentukan dari kekuatan pra-kompresi, berat elemen lantai dan berat lantai.
APLIKASI
LAMPIRAN 1 Referensi
jembatan dan overhead crane dari berbagai kelompok mode operasi( CONTOH LIST)
| Cranes | mode Grup | Syarat |
| Tangan semua jenis | 1Q - 3Q | Setiap |
| dengan berkendara tempel hoist, termasuk rahang berengselPerbaikan dan penanganan operasi | ||
| terbatas truk intensitas winch tangan, termasuk berengsel rahang | Mesin lorong-lorong pembangkit listrik, pekerjaan instalasi, operasi penangananTerbatas | |
| intensitas winch Tangan truk, termasuk rahang berengsel | 4K - 6K | Dock karya intensitas sedang, pekerjaan teknologi di toko-toko mesin, barang jadi gudang perusahaan bahan bangunan, metallosbyta |
| gudang dengan jenis grab dvuhkanatnogo ambil magnet | Mixedgudang, bekerja dengan beban yang berbeda | |
| Magnetic gudang | intermediet, bekerja dengan berbagai beban | |
| pendinginan, penempaan, laki-laki, casting | 7K | serikat |
| perusahaan metalurgi dengan Gudang jenis grab dvuhkanatnogo magnetik ambil | barang curah dan besi tua dengan banyak seragam( yang beroperasi di satu atau dua shift) | |
| Dengan truk Winch Tangan, termasuk berengsel Cranes Proses rahang | di jam | |
| melintasi, muldogreyfernye, muldozavalochnye untuk pengupasan ingot, mengangkat, kubah, kolodtsevoy | 8K | Guilds perusahaan metalurgi |
| serikat | Magnetic dan gudang metadatadan perusahaan baja, basis logam besar dengan banyak homogen | |
| C meraih dvuhkanatnogo jenis magnetik ambil | Gudang kontainer besar dan memo dengan beban homogen( ketika jam kerja) |
LAMPIRAN 2
Diperlukan
LOAD DARI DAMPAK TAP O penyangga berhenti
nilai karakteristik beban horisontal Fkn diarahkan sepanjang landasan pacu crane dan crane yang disebabkan oleh pukulan pada fokus buntu, harus ditentukan dengan rumus mana
v - kecepatan perjalanan derek pada saat dampak, tuan rumahTunggal sama dengan setengah nominal m / s;
f - yang terbesar mungkin endapan penyangga, diasumsikan sama dengan 0,1 m untuk crane dengan beban suspensi yang fleksibel membawa kapasitas tidak lebih dari 50 m kelompok mode 1K-7K dan 0,2 m - dalam kasus lain;
m - massa keran berkurang, didefinisikan oleh rumus mb sini
- massa jembatan crane, t;
Tc - trolley, yaitu;
TQ - kapasitas angkat, t;
k - faktor;k = 0 - untuk crane dengan suspensi yang fleksibel;k = 1 - untuk crane dengan suspensi kaku kargo;
l - rentang crane, m;.
l1 - truk mendekat, nilai yang dihitung m
dari beban yang dipertimbangkan, dengan mempertimbangkan beban faktor keamanan gt( .. Lihat bagian 4.8) diambil kurang dari batas yang ditetapkan dalam tabel berikut:
| jumlah sirkuit | profil pelapis dan beban salju sirkuit | koefisien m dan aplikasi skema |
| 1 | Bangunan dengan satu atau dua lereng pelapis  | m = 1 untuk £ 25 °; m = 0 «a ³ 60 °. Perwujudan 2 dan 3 harus dipertimbangkan untuk bangunan dengan pelapis atap pelana( profil B), dengan opsi 2 - pada 20 ° £ £ 30 °;Opsi 3 - pada 10 ° £ £ 30 ° hanya dengan navigasi jembatan atau aerasi perangkat |
| 2 | punggungan meliputi bangunan dengan hal tersebut melengkung dan dekat meliputi garis  | m1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 sin 1,4a, di mana - Bias lapisan deg |
| 2 ¢ pelapis | dalam bentuk lengkungan lanset  | Ketika b ³ 15 ° harus menggunakan diagram 1b, mengambil l = l, dengan Bangunan b |
| 3 | dengan membujurlentera ditutup  | atas tapi tidak lebih dari: 4,0 - untuk gulungan dan balok pada nilai standar lapisan berat 1,5 kPa atau kurang; 2,5 - untuk gulungan dan balok pada nilai standar lapisan berat badan di atas 1,5 kPa; 2,0 - untuk beton selama rentang waktu 6 m atau kurang, dan terpal baja diprofilkan; 2,5 - rentang untuk beton lebih dari 6 m, serta untuk berjalan secara independen dari rentang; bl = hl, tetapi tidak lebih dari b. Ketika menentukan beban akhir lampu dari zona B m koefisien pada kedua perwujudan harus diambil sebagai 1,0 Catatan: 1. perwujudan Skema 1, 2 juga harus berlaku untuk permukaan atap pelana dan bangunan dua-tiga-span melengkung dengan lentera di tengah-tengah bangunan. 2. Dampak pada papan distribusi vetrootboynyh beban salju di dekat lampu tidak diperhitungkan. 3. Untuk sepatu datar dengan b & gt;48 m harus memperhitungkan lokal meningkat beban di lampu, seperti pada tetes( lihat gambar 8.) |
| 3 ¢ Bangunan | dengan lampu longitudinal, terbuka atas nilai-nilai | b( b1, b2) dan m harus ditentukan sesuai dengan instruksi untuk sirkuit 8;l rentang diambil sama dengan jarak antara tepi atas lentera |
| 4 | Shed skema coating  | harus digunakan untuk pelapis Shed, termasuk cenderung mengkilap melengkung atap garis |
| 5 | Dua dan bangunan multi-span dengan pelapis atap pelana  | Opsi 2 harus dipertimbangkan dalam ³ 15 ° |
| 6 | dua dan multi-rentang bangunan dengan melengkung dan erat berhubungan secara garis besar mencakup  | Opsi 2 harus dipertimbangkan untuk beton bertulang yang meliputi nilai-nilai faktor m harus diambil tidak lebih dari 1,4 |
| 7 | Dua dan multi-rentang bangunan dengan atap pelana melengkung dan dilapisi dengan membujur koefisien lampu  | m yang akan diambil diterbangkan dengan lentera sesuai dengan perwujudan 1 dan 2 dari Skema 3, untuk bentang tanpa lentera - dengan perwujudan 1 dan 2, sirkuit 5 dan 6. Untuk pesawat atap pelana(lapisan dengan l & gt; 48 m harus memperhitungkan beban meningkat lokal di tetes( lihat skema 8) |
| 8 | Bangunan dengan perbedaan ketinggian  | Beban salju di penutup atas harus diambil sesuai dengan skema 1-7, dan di bagian bawah - dalam dua versi: sesuai dengan skema 1-7 dan skema 8( untuk bangunan - profil "a", untuk awning - profileKoefisien m harus diambil sama dengan: dimana h adalah tinggi tetesan, m, diukur dari atap penutup atas sampai atap yang lebih rendah dan dengan nilai lebih dari 8 m, diambil m adalah 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - panjang bagian penutup atas( l ¢ 1) dan bawah( l ¢ 2), dari mana salju dibawa ke zona perbedaan tinggi, m;mereka harus diterima: untuk pelapisan tanpa lentera longitudinal atau dengan lentera melintang - untuk pelapisan dengan lentera longitudinal - ( dengan l ¢ 1 dan l ¢ 2 paling sedikit 0). t1;m2 - proporsi salju yang diangkut oleh angin ke perbedaan ketinggian;nilai mereka untuk pelapis atas( m1) dan yang lebih rendah( m2) harus diambil tergantung pada profil mereka: 0,4 - untuk penutup datar dengan £ 20 °, berkubah dengan f / l £ 1/8; 0.3 - untuk pelapis datar dengan a & gt;20 °, berkubah dengan f / l & gt;1/8 dan pelapis dengan lentera melintang. Untuk penutup yang dikurangi dengan lebar m2 = 0,5 k1 k2 k3, namun tidak kurang dari 0,1, di mana( dengan kemiringan terbalik ditunjukkan pada gambar dengan garis putus-putus, k2 = 1);namun tidak kurang dari 0,3( a - in m, b, j - in degrees). Panjang zona pengendapan salju yang meningkat harus diambil sama dengan: pada b = 2h, namun tidak lebih dari 16 m; di tidak lebih dari 5 jam dan tidak lebih dari 16 m koefisien m, diterima untuk perhitungan( ditampilkan dalam dua perwujudan skema) melebihi: ( di mana h - di m; s0 - kPa). 4 - jika penutup bawah adalah penutup bangunan; 6 - jika penutup bawahnya adalah kanopi. Koefisien m1 harus diambil: m1 = 1 - 2m2. Catatan: 1. Dengan d1( d2) & gt;12 m, nilai m untuk bagian drop dari panjang d1( d2) harus ditentukan tanpa memperhitungkan pengaruh lentera pada lapisan yang dinaikkan( diturunkan). 2. Jika bentang penutup atas( bawah) memiliki profil yang berbeda, maka dalam menentukan m, perlu mengambil nilai m1( m2) yang sesuai untuk setiap propet dalam l ¢ 1( l ¢ 2). 3. beban lokal di diferensial seharusnya tidak diperhitungkan jika ketinggian diferensial, m, antara dua lapisan yang berdekatan kurang( di mana s0 - di kPa) |
| 9 | Bangunan dengan dua tetes tinggi  | beban salju di sampul atas dan bawah yang akan diambil sesuai dengan skema 8. Nilaim1, b1, m2, b2 harus ditentukan untuk setiap penurunan secara mandiri mengambil: T1 dan T2 di sirkuit 9( ditentukan beban dekat h1 dan h2 tetes) sesuai dengan m1 dalam skema 8 dan m3( fraksi salju diangkut oleh angin pada lapisan berkurang) yang sesuaim2 dalam Skema 8. Dalam hal ini: Lapisan |
| 10 | denganparapets | Skema ini harus digunakan bila( h - in m; s0 - in kPa); tetapi tidak lebih dari 3 lapisan |
| 11 | Tanah berdekatan dengan menjulang di atas atap ventilasi poros dan superstruktur lainnya skema  | mengacu pada bagian dengan diagonal dasar superstruktur tidak lebih dari 15 MW, tergantung pada desain dihitung( lembaran penutup, dan podstropilnyh Truss) harus memperhitungkanposisi yang paling tidak menguntungkan dari zona peningkatan beban( untuk sudut yang sewenang-wenang b). Koefisien m, konstan di dalam zona yang ditentukan, harus diambil sama dengan: 1.0 pada d £ 1,5 m; tetapi tidak kurang dari 1,0 dan tidak lebih dari: 1,5 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, tetapi tidak lebih dari |
| 12 | 2d Hanging lapisan bentuk silinder | m1 = 1,0; |
| jumlah | diagram sirkuit bangunan, elemen struktur dan beban angin | Penentuan koefisien aerodinamika | Catatan | |||||||
| 1 | Terpisah konstruksi yang solid datar. | - | ||||||||
| vertikal dan menyimpang dari vertikal dengan tidak lebih dari 15 ° permukaan: | ||||||||||
| angin | ce = +0,8 | |||||||||
| bawah angin | ce = -0,6 | |||||||||
| 2 | Bangunan dengan pelapis atap pelana koefisien | |||||||||
 | sebuah, | deg nilai CE1, CE2di sama | ||||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0,6 -0,7 -0,8 | 1. ketika angin tegak lurus dengan wajah akhir bangunan, untuk seluruh permukaan ce coating = -0,7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 | +0,8 | |||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 | -0,8 | 2. dalam menentukan koefisien n sesuai dengan n. nilai 6,9 | ||||||
| di Ce3 & gt;, | ||||||||||
| sama £ 0,5 | 1 | ³ 2 | ||||||||
| £ 1 | -0,4 -0,5 -0,6 | |||||||||
| ³ 2 | -0,5 -0,6 -0,6 | bangunan | ||||||||
| 3 | dengan melengkung dan terkait erat secara garis besar mencakup | 1. Lihat. Catatan.1 ke sirkuit 2.2.Dalam menentukan koefisien n sesuai dengan n. 6,9 | ||||||||
 | nilai koefisien | CE1, CE2 di sama | ||||||||
| 0,1 0,2 0,3 | 0,4 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | 0,1 0 | 2 | 0,4 0,6 0,7 | |||||||
| 0,2 -0,2 -0,1 | 0,2 0,5 0,7 | |||||||||
| ³ 1 | -0,8 -0,7 | 0,3 0,3 0,7 | ||||||||
| CE2 | sewenang-wenang | -0,8 -0,9 -1,1 | -1 | -1,2 nilai | ||||||
| Ce3 diambil oleh skema 2 dengan Bangunan | ||||||||||
| 4 | memanjang Lantern | koefisien CE1, CE2 dan Ce3 ditentukan sesuai dengan dekritniyami untuk Skema 2 | 1. Saat menghitung frame melintang dan bangunan dengan lentera vetroboynymi melindungi nilai koefisien hambatan "lentera-panel" sistem kaca diambil 1,4.2 sama. Dalam menentukan koefisien n sesuai dengan n. 6,9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | untuk melapisi bangunan di segmen AB koefisien se harus mengambil Skema 4. Untuk bagian lampu matahari di l £ 2 cx = 0,2;pada 2 £ l £ 8 untuk setiap lampu cx = 0,1l;jika l & gt;8 cx = 0,8 sini. Untuk bagian lain lapisan ce = -0,5 | 1. Untuk angin, dinding sisi bawah angin dan bangunan menekan koefisien harus ditentukan sesuai dengan instruksi dari skema 2.2.Dalam menentukan koefisien n sesuai dengan n. 6,9  | ||||||||
 | ||||||||||
| 6 | Bangunan dengan lampu longitudinal yang berbeda koefisien ketinggian  | c ¢ e1, e2 dengan ¢¢ ¢ e3 dan harus ditentukan sesuai dengan instruksi untuk Skema 2, dimana penentuan CE1 tinggi h1 harus diambilbagian zdaniya. Dlya AB se dinding angin harus ditentukan serta untuk seluruh rangkaian bagian 5, di mana untuk h1 - h2 perlu untuk mengambil ketinggian | lampu Lihat Catatan. .1 dan 2 dari Skema 5 Bangunan | |||||||
| 7 | dengan  | Shed Untuk bagian pelapis AB se harus ditentukan sesuai dengan petunjuk dari skema porsi 2.For matahari ce = -0,5 | 1. Kekuatan gesekan harus dipertimbangkan dalam setiap arah mata angin, dimana cf= 0,04.2.Lihat. Catatan.1 dan 2 dari Skema Bangunan 5 | |||||||
| 8 | dengan  | clerestory Untuk angin lampu koefisien ce harus ditentukan sesuai dengan instruksi untuk Skema 2, untuk sisa lapisan - sebagai situs untuk rangkaian matahari 5 | Lihat Catatan. .1 dan 2 dari Skema 5 | |||||||
| 9 | Bangunan terbuka secara permanen di satu | sisi Dalam 5 m £% SI2 = Si1 = ± 0,2;ketika m ³ 30% Si1 Si3 harus diambil seperti yang ditentukan sesuai dengan instruksi untuk Skema 2;SI2 = ± 0,8 | 1. Koefisien se pada permukaan luar yang akan diambil sesuai dengan petunjuk dari skema 2.2.m pagar permeabilitas harus didefinisikan sebagai rasio dari total luas tersedia baginya bukaan dengan luas total dari pagar. Untuk menyegel bangunan harus ci = 0. Pada bangunan ditentukan dalam Sec. 6.1 di, nilai standar tekanan internal di partisi paru-paru( ketika kepadatan permukaan kurang dari 100 kg / m 2) harus 0,2w0 sama, tetapi tidak kurang dari 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. Untuk setiap dinding bangunan sebagai "plus" atau "minus" untuk Si1 koefisien ketika m £ 5% harus ditentukan berdasarkan kondisi yang paling buruk dari realisasi kasus beban. | |||||||
| 10 | tepian bangunan di bagian | untuk CD ce = 0,7.harus ditentukan dengan interpolasi linear dari nilai-nilai yang diambil pada titik-titik B dan C. Koefisien CE1 dan Ce3 segmen AB yang akan diambil sesuai dengan petunjuk dari skema untuk bagian BC ce 2( dimana b dan l - Rencana dimensi bangunan). Untuk permukaan vertikal koefisience harus ditentukan sesuai dengan instruksi untuk skema 1 dan 2 | - | |||||||
| 11 | Aliran jenis  | sirkuit | sebuah, hujan es | koefisien nilai | 1. koefisien CE1, CE2, Ce3, Ce4 dikaitkan dengan jumlah tekanan pada bagian atas dan permukaan bawah navesov. Dlyayang negatifnilai-nilai CE1 ini, CE2, Ce3, Ce4 arah tekanan dalam diagram harus dibalik. 2. Untuk kanopi dengan coating bergelombang cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| saya | 10 | 0,5 -1,3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0,4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 | +0,6 | 0 | ||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 | -1,5 | 0 | |||||
| 20 | 1,5 0,5 2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | 0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - 1,8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 | +0,6 | - | - | ||||||
| IV | 10 | +1,3 | +0,2 | - | - | |||||
| 20 | +1,4 | +0,3 | - | - | ||||||
| 30 | +1,6 | +0,4 | - | - | ||||||
| 12 dan | Lapangan | b, deg | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koefisien se diberikan dengan Re & gt;4 × 105.2.Dalam menentukan koefisien n sesuai dengan butir. 6,9 harus b = = 0,7d |
| se | 1,0 0,8 0,4 | -0,2 -0,8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| Lanjutan | ||||||||||
| b, deg | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -1,0 -0,6 -0,2 | 0,2 0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 diRe c = 0,2 pada 4 × 105 & gt;Re, dimana Re adalah bilangan Reynolds; ; - diameter bola, m; - ditentukan sesuai dengan 6,4, Pa; - ditentukan sesuai dengan pasal 6.5; - jarak, m, dari permukaan bumi sampai ke pusat bola; - ditentukan sesuai dengan ayat 6.11 | ||||||||||
| 12b | Konstruksi sirkuler silinder permukaan  | & gt; , dimana saat 1 = & gt; .0; | 1. Re harus ditentukan dengan rumus ke sirkuit 12 dan, mengambil z = h1.2.. Dalam menentukan n koefisien sesuai dengan ayat 6,9 harus diambil: b = 0,7d; h faktor = h1 + 0,7f 3. ci perlu dipertimbangkan ketika penutup diturunkan( "floating roof"), serta tidak adanya nya | |||||||
| 0,2 0,5 0,8 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0,9 | 0,95 | 1.0 1.1 1.2 | 1,15 | |||||||
- harus diambil jika Re & gt;4 × 105 sesuai dengan jadwal:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| coating | CE2 dengan nilai yang sama | |||||||||
| 1/6 | 1/3 | ³ 1 | ||||||||
| datar, meruncing pada £ 5 °, ketika bola £ 0,1 -0,5 | -0,6 | -0,8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0,5 -0,7 -0,55 | -0,8 -0,9 -1,05 | |||||||||
| 13 | struktur prismatik | ;Tabel 1 | 1. Untuk dinding dengan loggia dengan angin sejajar dengan dinding ini, cf = 0,1;untuk pelapis bergelombang dengan f = 0.04.2.Untuk persegi panjang dalam hal bangunan pada l / b = 0,1 - 0,5 dan b = 40 ° - 50 ° = 0,75;beban angin yang dihasilkan diterapkan pada titik 0, dengan eksentrisitas e = 0,15 b. 3. Re harus ditentukan dengan rumus pada skema 12 a, dengan mengambil z = h1, d - diameter lingkaran yang dibatasi. 4. Bila menentukan koefisien n sesuai dengan 6,9 h - tinggi struktur, b - dimensi pada ruas sepanjang sumbu y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0,6 0,65 0,75 | 0,85 0,9 0,95 | 1 | |||||||
| le harus ditentukan sesuai dengan Tabel.2. Tabel 2 | ||||||||||
| le = l / 2 | le = l | le = 2l | ||||||||
 |  |  | ||||||||
| Dalam tabel,2 l = l / b, di mana l, b - masing maksimum dan ukuran minimum dari struktur atau komponen dalam bidang tegak lurus terhadap arah vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Sketsa bagian dan arah | b angin, hujan es | l / b | ||||||||
Rectangle  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40 - 50 | £ 0,2 | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Rhombus | 0 | £ 0,5 1,9 1,6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
kanan segitiga  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tabel 4 Sketsa | ||||||||||
| bagian dan arah | b angin, hujan es | n( jumlah sisi) | di Re & gt;4 × 105 | |||||||
poligon beraturan  | sewenang-wenang | 5 | 1,8 | |||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | Konstruksi dan elemen mereka h melingkar silinder permukaan( tank, menara pendingin, menara, cerobong asap), kabel dantali, serta elemen tubular bulat dan padat melalui struktur | dimana k - ditentukan dari Tabel.1 dari skema 13; - ditentukan sesuai dengan jadwal: Untuk kawat dan kabel( termasuk icing dilapisi) cx = 1,2 | 1. Re harus ditentukan dengan rumus ke sirkuit 12 dan, mengambil = z h, d - diameter D diambil sooruzheniya. Znacheniya: untuk struktur kayu D = 0,005 m;untuk bata D = 0,01 m;untuk struktur beton dan beton bertulang D = 0,005 m;untuk struktur baja D = 0,001 m;untuk kabel dan kabel dengan diameter d D = 0,01 d;untuk permukaan berusuk dengan rusuk tinggi b D = b. 2. Untuk pelapis bergelombang dengan f = 0,04. 3. Untuk kabel dan kabel d ³ 20 mm, bebas dari es, nilai cx dibiarkan dikurangi dengan 10% | |||||||
| 15 |  | struktur kisi planar, dimana - struktur elemen koefisien aerodinamis-i;untuk profil = 1,4;untuk elemen tubular harus ditentukan sesuai jadwal ke skema 14, sementara perlu untuk mengambil le = l( lihat Tabel 2 dari Skema 13); Аi - luas proyeksi unsur ke-i struktur; Ak - daerah yang dibatasi oleh | konstruksi 1. koefisien Aerodinamika ke sirkuit 15-17 ditunjukkan untuk struktur kisi dengan kontur sewenang-wenang dan 2. beban angin diasumsikan daerah yang dibatasi oleh Ak. 3. arah sumbu x bertepatan dengan arah angin dan tegak lurus terhadap bidang jumlah struktur | |||||||
| 16 | dari datar struktur kisi paralel  | Untuk CX1 faktor desain angin didefinisikan sama seperti untuk sirkuit 15.Dlya kedua dan konstruksi berikutnya ex2 = skh1h. Untuk gulungan pipa dengan Re ³ 4 × 105 h = 0,95 | 1. Lihat catatan.1 - 3 ke skema 15.2.Re harus ditentukan dengan rumus pada skema 12 a, di mana d adalah diameter rata-rata elemen tubular;z - diperbolehkan diambil sama dengan jarak dari permukaan bumi ke sabuk atas peternakan. 3. Di tabel untuk gambar 16: h - ukuran kontur minimum;Untuk rangka segi empat dan trapesium adalah panjang sisi paling bawah kontur;untuk struktur kisi bulat h - diameternya;Untuk struktur elips yang dekat dengan mereka secara garis besar, h adalah panjang sumbu yang lebih kecil; b - jarak antara peternakan tetangga. 4. Koefisien j akan ditentukan sesuai dengan petunjuk dari skema 15 | |||||||
| j | nilai h untuk pertanian profil dan pipa di Re, sama dengan 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0,93 0,99 0,2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 | 0,9 | |||||||||
| 0,3 | 0,56 0,65 0,73 | 0,78 0,83 0,4 | ||||||||
| 0 | 38 0,48 0,59 0,65 | |||||||||
| 0,72 0,5 0,19 | 0,32 0,44 0,52 | |||||||||
| 0,61 0,6 0,15 | 0 | 0,3 0,4 0,5 | ||||||||
| 17 | Lattice menara dan spasial truss  | cf cX =( 1 + h) k1, di mana cX - mendefinisikan ka samak untuk sirkuit 15; h - didefinisikan dengan cara yang sama seperti pada sirkit 16. | 1. Lihat catatan.1 - 3 ke skema 15.2.cf mengacu pada bidang kontur muka angin. 3. Ketika arah angin diagonal tetrahedral menara persegi koefisien k1 untuk menara baja elemen tunggal harus dikurangi sebesar 10%;untuk menara kayu dari elemen komposit - meningkat sebesar 10%.Sketsa | |||||||
| bentuk cross-sectional dan arah dari jalur angin | k1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 kafan | |||||||||
| 18 | dan unsur-unsur tubular cenderung dibuang di bidang aliran  | Skha cx = sin2 a, di mana c, - ditentukan sesuai dengan instruksi untukskema 14 | - | |||||||
| crane | Batas F beban, kN( tf) |
| Suspended( manual dan listrik) dan jembatan tangan | 10( 1) |
| Listrik overhead: | |
| tujuan umum kelompok modus 1K-3K | 50( 5) |
| tujuan umum dan khususkelompok mode 4K-7C, serta pengecoran | 150( 15) |
| kelompok khusus dari modus operasi 8K dengan beban suspensi: | |
| fleksibel | 250( 25) |
| kaku 500( 50) |
LAMPIRAN 3 *
Diperlukan
SKEMA beban salju danFAKTOR m
LAMPIRAN 4
wajibYelnia
SKEMA angin beban dan koefisien aerodinamis dengan
LAMPIRAN 5 Wajib
CARD zonasi dari Uni Soviet pada karakteristik iklim
1 *
zonasi Federasi Rusia pada berat
salju( edisi Revisi. Rev.№ 2).
Peta 2
Zonasi Uni Soviet dari mean kecepatan angin, m / s, untuk musim dingin
Peta 3
Zonasi dari Uni Soviet oleh tekanan angin
Peta 4
Zonasi Uni Soviet ketebalan dinding peta glasir
5
Zonasi dari Uni Soviet dengan rata-rata bulanansuhu udara, ° C, pada bulan Januari
peta 6
Zonasi dari Uni Soviet berarti suhu lingkungan bulanan, ° C, 7 Juli
peta
Zonasi Uni Soviet oleh Sports suhu penyimpangan rata-rataha hari terdingin dari suhu rata-rata bulanan, ° C, di
Januari zonasi Uni Soviet BERAT salju dan ketebalan dinding glasir
( Selain kartu 1 dan 4)
ANNEX 6
Direkomendasikan
defleksi DEFINISI DAN PEMINDAHAN
1. Dalam menentukandefleksi dan perpindahan harus memperhitungkan semua faktor utama yang mempengaruhi nilai-nilai mereka( deformasi inelastis bahan, retak, menjaga sirkuit cacat menjaga unsur-unsur yang berdekatan, menghasilkan interfacing node dan basa).Dengan justifikasi yang cukup faktor individu dapat diabaikan, atau untuk mempertimbangkan metode perkiraan.
2. Untuk struktur bahan dengan creep, perlu untuk memperhitungkan peningkatan defleksi dengan waktu. Ketika membatasi defleksi didasarkan pada tuntutan fisiologis harus dipertimbangkan hanya creep jangka pendek dipamerkan segera setelah penerapan beban, dan atas dasar teknologi dan desain( dengan pengecualian dari perhitungan dengan mempertimbangkan beban angin) dan persyaratan estetika dan psikologis, - merayap lengkap.
3. Dalam menentukan defleksi kolom bertingkat bangunan dan trestles beban derek horisontal skema perhitungan kolom harus tunduk dengan kondisi penambat mereka, mengingat bahwa kolom:
di gedung-gedung dan rak dalam ruangan tidak memiliki perpindahan horisontal di bagian atas dukungan( jika lapisan tidak menghasilkankaku pada bidang horisontal disk, maka perlu memperhitungkan kepatuhan horisontal pilar);
di rak terbuka dianggap sebagai konsol.
4. Dengan adanya peralatan teknologi dan transportasi, menyebabkan osilasi struktur bangunan dan sumber getaran lainnya di bangunan( fasilitas), nilai pembatas perpindahan getaran, kecepatan getaran dan akselerasi getaran harus dilakukan sesuai dengan persyaratan GOST 12.1.012-90;"Norma sanitasi untuk getaran tempat kerja" dan "Sanitasi getaran yang diizinkan di bangunan tempat tinggal" dari Kementerian Kesehatan Uni Soviet. Dengan adanya peralatan dan instrumen presisi tinggi yang peka terhadap getaran struktur tempat dipasangnya, nilai pembatas getaran yang membatasi, kecepatan getaran, percepatan getaran harus ditentukan sesuai dengan kondisi teknis khusus.
5. Situasi yang dihitung1 yang diperlukan untuk menentukan defleksi dan pergerakan dan beban yang sesuai harus dilakukan, bergantung pada dasar untuk menghitung persyaratan. Situasi permukiman adalah kompleks kondisi yang dipertimbangkan saat menghitung persyaratan desain untuk struktur.
Situasi permukiman ditandai oleh skema desain konstruksi, jenis muatan, nilai koefisien kondisi operasi dan faktor keandalan, daftar negara-negara yang membatasi yang harus dipertimbangkan dalam situasi ini.
Jika perhitungannya didasarkan pada persyaratan teknologi, situasi disain harus sesuai dengan pengaruh beban yang mempengaruhi pengoperasian peralatan proses.
Jika perhitungan didasarkan pada persyaratan desain, situasi perancangan harus sesuai dengan tindakan beban yang dapat menyebabkan kerusakan pada elemen yang berdekatan sebagai akibat defleksi dan perpindahan yang signifikan.
Jika perhitungan dibuat berdasarkan persyaratan fisiologis, situasi perancangan harus sesuai dengan keadaan yang terkait dengan variasi struktural dan saat merancang, perlu mempertimbangkan beban yang mempengaruhi variasi struktural yang dibatasi oleh persyaratan standar ini dan dokumen normatif yang ditentukan dalam klausul 4.
Jika perhitungan dilakukanBerdasarkan persyaratan estetika dan psikologis, situasi desain harus sesuai dengan tindakan beban permanen dan berkepanjangan.
Untuk struktur pelapis dan plafon yang dirancang dengan lift konstruksi dan membatasi defleksi dengan persyaratan estetika dan psikologis, defleksi vertikal yang ditentukan harus dikurangi dengan ukuran lift konstruksi.
6. Lendutan elemen pelapis dan pelapis berlipat, yang dibatasi berdasarkan persyaratan disain, tidak boleh melebihi jarak( jarak) antara permukaan bawah elemen-elemen ini dan bagian atas partisi, jendela kaca patri, kusen jendela dan pintu yang berada di bawah elemen bantalan.
Kesenjangan antara permukaan bawah elemen pelapis dan lantai dan bagian atas partisi yang berada di bawah elemen, sebagai aturan, tidak boleh melebihi 40 mm. Dalam kasus di mana pemenuhan persyaratan ini dikaitkan dengan peningkatan kekakuan pelapis dan tumpang tindih, perlu untuk menghindari peningkatan ini dengan tindakan konstruktif( misalnya, menempatkan partisi tidak di bawah balok melengkung, tapi di sebelahnya).
7. Jika ada diantara dinding-dinding partisi modal( hampir sama tingginya dengan dinding), nilai-nilai l di pos.2, dan tab.19 harus diambil sama dengan jarak antara permukaan dalam dinding bantalan( atau kolom) dan partisi ini( atau di antara permukaan internal partisi, gambar 4).
Sialan.4. Skema untuk menentukan nilai l( l1, l2, l3) jika ada di antara dinding penghalang modal
a - satu dalam rentang;b - dua di rentang;1 - dinding bantalan( atau kolom);2 - partisi modal;3 - tumpang tindih( pelapis) sebelum penerapan beban;4 - tumpang tindih( lapisan) setelah penerapan beban;5 - garis referensi defleksi;6 - pagar
8. Lendutan struktur kasau dengan adanya jalur crane yang tersuspensi( lihat Tabel 19, butir 2, d) harus diambil sebagai perbedaan antara defleksi f1 dan f2 struktur rafter yang berdekatan( fitur 5).
9. Gerakan horisontal dari bingkai harus didefinisikan di bidang dinding dan partisi, yang integritasnya harus dipastikan.
Untuk kerangka bangunan bertingkat dengan tinggi di atas 40 m, garis miring sel bertingkat yang berdekatan dengan diafragma yang kaku sama dengan f1 / hs + f2 / l( gambar 6) tidak boleh melebihi( lihat Tabel 22);1/300 untuk pos2, 1/500 - untuk pos2, a dan 1/700 - untuk pos.2, b.
.5. sirkuit untuk menentukan defleksi Truss di hadapan ditangguhkan derek trek
1 - konstruksi atap 2 - tempel derek balok jalan;3 - suspensi derek;4 - posisi semula Truss;f1 - defleksi struktur truss paling dimuat;f2 - palung berdekatan dengan paling dimuat truss
Sial.6. Mengemudi sel lantai miring 2 berdekatan dengan diafragma kaku 1 di gedung-gedung dengan Svjaseva perancah( garis putus-putus menunjukkan frame asli sebelum penerapan rangkaian beban)
LAMPIRAN 7 *
Diperlukan
BANGUNAN KEWAJIBAN AKUNTANSI *
1. Untuk akun untuk kewajiban bangunanditandai dengan konsekuensi ekonomi, sosial dan lingkungan dari kegagalan mereka, tiga tingkat ditetapkan: I - lebih tinggi, II - normal, III - berkurang.
peningkatan tingkat tanggung jawab harus diambil untuk bangunan dan struktur, kegagalan yang dapat menyebabkan dampak ekonomi, sosial dan lingkungan yang serius( tangki untuk produk minyak dan minyak bumi dengan kapasitas 10.000 m3 atau lebih, pipa, bangunan industri dengan bentang 100 m dan lebih, fasilitas tinggi komunikasi100 m atau lebih, serta bangunan yang unik dan struktur).Tingkat normal
tanggung jawab harus diambil untuk bangunan konstruksi massa( perumahan, publik, industri, bangunan pertanian dan fasilitas).
tingkat Mengurangi tanggung jawab harus diambil untuk pembangunan musiman atau tambahan( rumah kaca, rumah kaca, paviliun musim panas, gudang kecil dan fasilitas serupa).
_____________
* Aplikasi ini adalah Bagian 5 dari GOST 27.751-88 dengan amandemen disetujui oleh Komite Negara RF untuk Arsitektur dan Pembangunan 21.12.93 № 18-54.
2. Saat menghitung struktur beban dan alasan untuk mempertimbangkan kewajiban koefisien reliabilitas gn, diambil sama: dengan tingkat tanggung jawab saya - lebih besar dari 0,95, tetapi tidak lebih dari 1,2;untuk tingkat II - 0,95;untuk tingkat III - kurang dari 0,95, tetapi tidak kurang dari 0,8.Pada
koefisien reliabilitas kewajiban yang akan dikalikan dengan beban efek( kekuatan internal dan struktur bergerak dan alasan, dan dampak yang disebabkan oleh beban).Catatan
.Ayat ini tidak berlaku untuk bangunan dan struktur, dengan mempertimbangkan tanggung jawab yang diatur dalam peraturan yang relevan.
3. Tingkat bangunan dan struktur tanggung jawab juga harus dipertimbangkan ketika menentukan persyaratan untuk daya tahan bangunan dan struktur, jangkauan dan volume survei rekayasa untuk konstruksi, pembentukan aturan penerimaan, pengujian, pemeliharaan dan diagnostik teknis objek bangunan.
4. Klasifikasi objek ke tingkat tertentu tanggung jawab dan pilihan gn nilai koefisien yang dihasilkan desainer umum dalam konsultasi dengan pelanggan.
2. BERAT BADAN KONSTRUKSI DAN TANAH
2.1.nilai normatif struktur prefabrikasi berat badan akan ditentukan atas dasar standar, gambar kerja atau produsen data paspor, struktur bangunan lain dan tanah - untuk ukuran desain dan bahan berat tertentu dan tanah sehubungan dengan kondisi kelembaban mereka dalam pembangunan dan pengoperasian bangunan.
2.2.Faktor keandalan untuk beban gf untuk berat struktur bangunan dan tanah diberikan pada Tabel.1.
Tabel struktur 1 Struktur
| dan jenis tanah beban | faktor keamanan gf Konstruksi |
| : | |
| logam | 1,05 |
| beton( dengan kepadatan rata-rata lebih dari 1600 kg / m3), beton, batu, diperkuat batu, kayu | 1,1 |
| beton( dengan kepadatan rata-rata 1600 kg / m3 atau kurang), isolasi, meratakan dan finishing( bahan plat dalam gulungan, infiltrasi, skrup, dll) lapisan dilakukan: pabrik | |
| 1,2 | |
| di konstruksisitus | 1,3 |
| Primer: | |
| di habitat alamiii | 1,1 |
| massal 1,15 |
Catatan: 1. Ketika memeriksa stabilitas struktur pada ketentuan terhadap miring, serta dalam kasus lain, ketika penurunan berat struktur dan tanah dapat memperburuk kondisi kerja untuk konstruksi, harus menetap, mengambil berat badanstruktur atau bagiannya, faktor keandalan untuk beban gf = 0,9.
2. Ketika menentukan beban pada tanah harus memperhitungkan beban bahan disimpan, peralatan dan kendaraan untuk ditransmisikan ke tanah.
3. Untuk struktur logam di mana upaya beratnya sendiri melebihi 50% dari total usaha harus gf = 1,1.
9.
LOAD LAIN Jika diperlukan, disediakan untuk peraturan atau diatur tergantung pada kondisi pembangunan dan pengoperasian bangunan harus memperhitungkan beban lain yang tidak termasuk dalam aturan ini( beban pengolahan khusus, kelembaban dan penyusutan efek, efek angin, menyebabkan aerodinamis tidak stabilfluktuasi seperti galloping, storming).
