1. Opće odredbe
1.1.Dizajn bi trebao uzeti u obzir stres uzrokovan tijekom izgradnje i rada postrojenja, kao i na proizvodnju, skladištenje i transport građevinskih objekata.
1.2.Glavne karakteristike opterećenja utvrđenih u ovim pravilima, su njihove referentne vrijednosti.
učitati određeni tip karakterizira, u pravilu, standardne vrijednosti. Za hrpe ljudi, životinja, opreme kata stambene, javne i gospodarskih zgrada, od mosta i nadzemnih dizalica, snijeg, temperatura klimatske utjecaje je opremljen sa dvije standardne vrijednosti: pun i smanjuje( koji se upisuju u obzir kada je potrebno uzeti u obzir učinak trajanja opterećenja, testiranje izdržljivostite u drugim slučajevima predviđenim normama za projektiranje konstrukcija i temelja).
1.3.Izračunata vrijednost opterećenje se određuje kao umnožak njezine standardne vrijednosti za sigurnosno opterećenje faktor GF, odgovara smatraju granično stanje i dobio:
a) * za izračun snage i stabilnosti - u skladu sa zahtjevima.2,2, 3,4, 3,7, 3,11, 4,8, 6,11, 7,3 i 8,7;
b) izračunavanje izdržljivosti - jednaka on;
c) u izračunu deformacija - jednak jedan, ako su strukturni dizajn standardima i razlozi nisu postavili druge vrijednosti;
g) Obračun na druge vrste graničnih stanja - strukturnih dizajn standardima i baza.
Izračunate vrijednosti opterećenja u prisutnosti statistike može se odrediti izravno iz dano vjerojatnosti prekoračenja. Pri izračunu
strukture i osnove za podizanje zgrada uvjeta i strukture izračunate vrijednosti snijega, vjetra, leda opterećenja i temperature klimatskih učinaka treba smanjiti za 20%.
Ako je potrebno, na temelju snage i otpornosti u uvjetima požara pod eksplozivnim utjecaja, sudari vozila s dijelovima strukture pouzdanost koeficijenata za sve tereta u obzir prilikom treba uzeti taj teret biti jedinstvo.
Napomena. Za opterećenja s dvije standardne vrijednosti koje odgovaraju izračunatu vrijednost treba utvrditi s istim faktorom pouzdanosti tereta( za razmatranom graničnom stanju).
( revidirano izdanje, Chg, № 2).
KLASIFIKACIJA tereta
1.4.Ovisno o trajanju naprezanja treba razlikovati stalne i privremene( dugo, kratko, konkretno) opterećenja.
1.5.Stres uzrokovan tijekom proizvodnje, skladištenja i transporta objekata, kao iu izgradnji objekata, treba uzeti u obzir u izračunima kao kratkotrajno opterećenje.
| napravio TSNIISK.Kucherenko SSSR država Građevinski odbor odobrio | odluku Državnog odbora SSSR na poslovima gradnje od 29. kolovoza 1985. № 135 | Pojam uvođenje na snagu 1. siječnja 1987 |
naprezanja koji nastaju u fazi rada postrojenja, treba uzeti u obzirprema patentnim zahtjevima.6.1.-9.1..
1.6.Za stalne opterećenja treba uključiti:
a) težina dijelovi zgrada, uključujući težinu nosi i zaštitna struktura;
b) da težina i tlak tla( nasipa, popunjava) ograničavanje tlaka.
spremaju u dizajnu ili na temelju naporima prednaprezanje treba uzeti u obzir pri izračunu kao naporima stalnih opterećenja.
1.7 *.Za dugoročne opterećenja treba uključiti:
a) težina privremene pregrade, gravies i podbetonok za opremu;
b) fiksna oprema težina: strojeva, uređaj za motore, spremnici, elementi cijevi s dijelovima, podršku i izolacije, trakama, trajnih dizanje strojeve s njihovim užad i vodiča, kao i mase tekućine i krute, punjenje opreme;
c) tlak plinova, tekućina i labavih tijela spremnika i cjevovoda, i tlakom zraka podtlaka, što se događa kada otvore osovine;
d) opterećenje na preklapanja uskladištene robe i skladištenje opreme u skladišnim prostorima, hladnjaci, žitnice, masa, knjižnicama i sličnim područjima;
E) toplinski tehnološki utjecaji stacionarne opreme;e) težina vodenog sloja na ravnim površinama ispunjenim vodom;G) težina industrijskih depozita prašine, ako njezina akumulacija nije isključena odgovarajućim mjerama;H) opterećenja od ljudi, životinja, opreme na podovima stambenih, javnih i poljoprivrednih zgrada sa smanjenim standardnim vrijednostima, navedenim u tablici.3;I
) vertikalnog opterećenja, pa se suspendira s gornjom dizalice sa smanjenim standardne vrijednosti određene množenjem pune specifikacija vrijednost vertikalnog opterećenja s jednog dizalice( vidi 4.2), u svakom rasponu zgrade s faktorom:. . 0,5 - grupe dizalica načina rada 4K-6K;0,6 - za radnu skupinu dizalica 7K;0,7 - za radnu skupinu od 8K dizalica. Grupe načina rada dizalica prihvaćaju se u skladu s GOST 25546-82;
k) sa smanjenim snijega opterećenja izračunatih vrijednosti utvrđuje se množenjem punu procijenjenu vrijednost pomoću koeficijenta od 0,5;
l) temperaturni klimatski utjecaji s reduciranim normativnim vrijednostima određenim u skladu s oznakama stavaka.2.8.-6.8. uvjetom q1 = Q2 = q3 q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
m) utjecaja uzrokuje deformacije baza, ne prati radikalno promjenom strukture tla, kao i otapanja u permafrost;
n) utjecaji uzrokovani promjenama vlage, skupljanja i puzanja materijala.
Napomena. U područjima s prosječnom temperaturom siječnja minus 5 ° C i iznad( karta 5 5 zahtjev za SNP 2.01.07-85 *) sa smanjenim snijega opterećenja izračunata vrijednost nije postavljena.
( izmijenjeno izdanje, amandman br. 2).
1,8 *.Kratkoročnim opterećenja treba klasificirati:
a) opterećenje na opremi koja proizlazi puskoostanovochnom, tranzicija i ispitivanje načina, a po svojoj pregrađivanjem ili zamjenu;B) težinu ljudi, popravak materijala na područjima održavanja i popravka opreme;
c) opterećenje od ljudi, životinja, oprema kata stambene, javne i gospodarskih zgrada s potpuno normativnim vrijednostima, osim opterećenja navedenih u stavku 1.7, a, b, d, e.;
g) opterećenje od pokretne opreme za rukovanje( viljuškare, električni automobili, Stacker dizalice, dizalice i razrješava mosta dizalice i puni standardne vrijednosti);E) snijeg s punom izračunatom vrijednošću;
e) temperaturne klimatske efekte s punom normativnom vrijednošću;G) vjetar opterećenja;H) opterećenja ledom.
( revidirano izdanje, amandman br. 2).
1.9.Posebna opterećenja treba pripisati:
a) seizmičkim utjecajima;B) eksplozivni učinci;
c) opterećenja uzrokovana abnormalnim kvarovima procesa, privremenom kvaru ili kvara opreme;
g) izlaganje uzrokuje deformacije bazama uz radikalno mijenja strukturu tla( slijeganje namakanja tla) ili njegovih slijeganja područja u rudarstvu i u krš.
KOMBINIRANI LOADI
1.10.Proračun konstrukcija i temelja za graničnim stanjima prve i druge skupine treba provesti uzimajući u obzir nepovoljne kombinacije opterećenja ili njihovih nastojanja.
Ove kombinacije su postavili iz analize realnih mogućnosti istovremenog djelovanja različitih opterećenja na sadašnjoj strukturi korak rada ili baze.
1.11.Ovisno o sastavu opterećenja treba uzeti u obzir da razlikuju:
a) osnovne kombinacije opterećenja, koji se sastoji od trajnog, dugoročnog i kratkoročnog;
b) posebne kombinacije opterećenja koje se sastoje od stalnog, dugoročno, kratkoročno i jedan od posebnih opterećenja. Privremeni
opterećenja s dvije standardne vrijednosti koje će se uključiti u kombinaciji obje duge - registriran pod smanjenim standardne vrijednosti kao kratka - uzimajući u obzir puni specifikacija vrijednost.
Posebna kombinacija opterećenja, uključujući eksplozivne udarca ili opterećenja uzrokovana sudarom vozila s dijelovima biljaka smiju zanemariti kratkoročno opterećenje navedeno u pogl. 1.8. *
1.12.Kada kombinacije Registrirani sadrži konstantne i barem dvije privremene opterećenja, uživo izračunate vrijednosti opterećenja ili odgovarajuće napor mora biti pomnožen kombinacijama koeficijenata jednak:
u osnovnim kombinacijama opterećenja za duge y1 = 0,95;za kratkoročni y2 = 0,9;
u određenim kombinacijama za duge hrpe y1 = 0,95;za kratko Y2 = 0,8, osim kako je navedeno u normama dizajn strukture za seizmičkim područjima i drugim pravilima dizajna konstrukcije i temelja. U tom slučaju potrebno je podnijeti posebno opterećenje bez smanjenja. Kada udjelom
osnovne kombinacije koje sadrže jednu konstantnu opterećenja i opterećenja( živo kronične ili akutne), koeficijenti y1, y2 ne treba davati.
Napomena. U kombinaciji s osnovnom računu tri ili više prolazne opterećenja izračunatih vrijednosti može biti pomnožen s koeficijentom kombinacija y2, dobio je prvi( stupanj utjecaja) prolazne opterećenja - 1,0, za drugo - 0,8, za ostale - 0,6.
1.13.. Kada su registrirani kombinacije opterećenja u skladu s uputama p 1,12 za jedan privremeni opterećenje koje treba poduzeti:
a) teret određene vrste iz jednog izvora( ili negativan tlak u spremniku, snijeg, vjetar, led opterećenje, temperatura klimatskih utjecaja opterećenja od punjača,električni automobil, most ili nadzemni dizalica);
b) opterećenje iz nekoliko izvora, ako je njihov kombinirani učinak je uzeti u obzir u regulatornim i procijenjene vrijednosti opterećenja( od opterećenja opreme, ljudi i pohranjenih materijala za jedan ili više preklapanja s koeficijenata ya i -in, prikazani u točkama 3.8 i 3.9; . opterećenja odviše nadzemnih dizalice ili most sa koeficijentom y, s obzirom stavka 4.17;. - glazura vjetar opterećenja, određena u skladu s točkom 7.4). .
SNiP 2.01.07-85 * - Opterećenja i udarci.
građevinski propisi
opterećenja i utjecaja
odrezati 2.01.07-85 *
MOSKVA
2003
OBLIK TSNIISK... Kucherenko SSSR država Građevinski odbor( kandidat tehničkih znanosti AA Bach - voditelj teme, Belyshev IA, kandidat tehničkih znanosti VA mirovini, doktor tehničkih znanosti prof VD Raisera, AI. ...Tseitlin) MISI ih. VVKuibyshev SSSR Ministarstvo visokog obrazovanja( C-. Tehn. Znanosti LV Klepikov).
ih je uvodio. Kucherenko Gosstroy SSSR.
pripremljen za odobrenje Glavtehnormirovaniem SSSR država Građevinski odbor( C-. Tehn. Znanosti FV dabrova).
U Izreži 2.01.07-85 * izmijenjena № 1, odobren od strane Državnog odbora SSSR na 07.08.88, broj 132, a dodaje se stavku.10 "iskrivljavanja i raspršenja", koju su razvili CNIISK... Kucherenko SSSR država Građevinski odbor( kandidat tehničkih znanosti AA Bach - voditelj teme; . dopisni član SSSR Academy of Sciences NN-plesti, doktor tehničkih znanosti prof A. Zeitlin, kandidat tehničkih znanosti u. ...A. u mirovini, EA Neustroev, Ing. Belyaev BI) Državni odbor NIIZhB SSSR graditeljstva( doktor znanosti, znanosti prof. Zalesov AS) i Državni odbor graditeljstva TsNIIpromzdany SSSR( kandidat tehn. znanosti LLLemysh, EN Kodysh).
Uvođenjem odjeljka.10 „progiba i pomaci„odrezati 2.01.07-85 od 1. siječnja 1989. više ne vrijede tvrdnje.13.2-13.4 i 14.1-14.3 SNiP II-23-81 *.
iznio u novom izdanju: „Otklon i raseljavanje strukturnih elemenata ne smije prelaziti granice postavljene 2.01.07-85 odrezati” sljedeće stavke:
- 13.1 SNP-II-23-81 * «čeličnih konstrukcija"; .
- klauzula 9.2 SNiP 2.03.06-85 "Aluminijske konstrukcije";N 1,20
- SNP 2.03.01-84 "betona i betonskih konstrukcija.";N 4,24
- SNP 2.03.09-85 "Asbestotsementnye dizajna.";
- klauzula 4.32 SNiP "Drvene konstrukcije";
- klauzula 3.19 SNiP "Izgradnja industrijskih poduzeća".
U Izreži 2.01.07-85 * izmijenjen broj 2, odobrena od strane Odbora za graditeljstvo, Državnog Rusije 29. svibnja 2003. № 45.
stavke tablice, formule i karata, u kojima su promjene označena zvjezdicom.
| Državni odbor SSSR na poslovima gradnje( Gosstroy SSSR) | Građevinski propisi | odrezati 2.01.07-85 * |
| opterećenja i učinci | Umjesto toga, glava odrezati II-6-74 |
Ova pravila primjenjuju se na projektiranje građevinskih objekata i temelja zgradai strukture i utvrditi osnovna pravila i propise za definiranje i registraciju stalne i privremene opterećenja i utjecaja, kao i njihove kombinacije.
opterećenja i utjecaja na izgradnju strukture i osnove zgrada i objekata koji se razlikuju od tradicionalnih, može se odrediti posebnim tehničkim uvjetima.
Bilješke: 1. U nastavku, gdje je to prikladno, izraz „utjecaj” je izostavljen i zamijenjen pojmom „tereta” i riječi „zgrada i građevina” zamjenjuju se riječju: „izgradnje”.
2. Tijekom rekonstrukcije izračunatih vrijednosti opterećenja treba odrediti na temelju rezultata istraživanja postojećih građevina, atmosferska opterećenja mogu se uzeti na temelju podataka iz Roshydromet.
3. Umetnite OPREMA, ljudi, životinje, pohranjena MATERIJALI I PROIZVODI
3.1.Norme ovog odjeljka odnose se na opterećenja ljudi, životinja, opreme, proizvoda, materijala, privremenih pregrada, djelovanja na podove zgrada i podova na tlu.
Opcije za utovar podova s ovim opterećenjima treba poduzeti u skladu s uvjetima za montažu i rad objekata. Ako se tijekom podacima dizajnu tih uvjeta nije dovoljno, na temelju strukture i zaklade potrebno uzeti u obzir sljedeće izvedbe učitavanja pojedine ploče:
upload primljeni kontinuirani rad;
nepovoljno djelomično opterećenje u izračunu struktura i baza osjetljivih na takvu shemu utovara;
nema vremena. Tako
ukupno žive opterećenje na preklopnom višekatnih zgrada pod nepovoljnim djelomični upload ih ne treba prelaziti opterećenje preklapa s kontinuiranim prijenos određuje s obzirom na kombinacije koeficijenata m, vrijednosti koje su izračunate prema formuli( 3) i( 4).
ODREĐIVANJE LOZI OD OPREME, SKLADIŠNIH MATERIJALA I
PROIZVODA 3.2.Učitaj o opremi( uključujući i cjevovoda, vozila), pohranjeni materijali i proizvodi su instalirani u građevinskom poslu na temelju tehnoloških rješenja, koja treba dati:
a) moguće za svaki preklapanje i kata na temelju položaja i dimenzijama oprema podržava,veličine skladišnih i skladišnih mjesta za materijale i proizvode, mjesta gdje se oprema može približiti tijekom rada ili ponovnog planiranja;
b) normativna vrijednosti opterećenja i faktorima sigurnosti za opterećenje, poduzetih u skladu s uputama navedenim propisima za strojeve s dinamičkim opterećenjima - karakterističnih vrijednosti inercijskih sila i faktorima sigurnosti za opterećenje sile inercije, kao i druge potrebne karakteristike.
Prilikom zamjene stvarnog opterećenja na stropu ekvivalent na zadnji ravnomjerno raspoređeno opterećenje određuje se izračunom i dodijeliti diferencirane za razne strukturne elemente( ploče, sekundarni greda, greda, stupova, zaklade).Prihvaćene vrijednosti ekvivalentnih opterećenja moraju osigurati nosivost opterećenja i krutost konstrukcijskih elemenata koje zahtijevaju uvjeti njihova opterećenja sa stvarnim opterećenjima. Cijeli standardne vrijednosti ekvivalentne ravnomjerno raspoređen teret za proizvodnju i prostor za pohranu treba uzimati za ploče i sekundarnih greda najmanje 3,0 kPa( 300 KGF / m2) za greda, stupova, baza - ne manje od 2,0 kPa( 200 KGF / m2).
Račun povećanja opterećenja opreme i pohranjenih materijala pretpostavlja se u studiji izvedivosti.
3.3.Standardna vrijednost težine opreme, uključujući cijevi, treba odrediti na temelju standarda i kataloga, a za ne-standardne opreme - na temelju podataka o putovnicama proizvođača ili radnih crteža.
Struktura opterećenja težine opreme treba uključiti vlastitu težinu stroja ili sustava( uključujući i diskove, stalnih tijela, podršku uređaja, gravies i podbetonok), izolacija težina agregata opremu moguće tijekom operacije, najteža od izratka, težina prevezenog tereta,što odgovara nazivnom opterećenju i slično.
Opterećenja s opreme na podove i podove na tlu moraju se uzeti ovisno o uvjetima svog položaja i mogućem kretanju tijekom rada. Istovremeno treba predvidjeti mjere kojima se isključuje potreba jačanja nosivih konstrukcija povezanih s kretanjem procesne opreme tijekom ugradnje ili rada zgrade.
Broj vrši istovremeno ili električne automobile kamione i njihov raspored na stropu u izračun različitih elemenata koje treba uzeti u građevinskom poslu na temelju tehnoloških rješenja. Utječući
vertikalnih opterećenja kamiona i električni automobili mogu uzeti u obzir množenjem standardne vrijednosti statičkih opterećenja na dinamičkog koeficijenta jednaka 1.2.
3.4.Čimbenik pouzdanosti opterećenja GT za težinu opreme prikazan je u tablici.2.
Tablica 2
težinski omjer| pouzdanost opterećenja gt | |
| stacionarni uređaji | 1,05 |
| Izolacija stacionarni uređaji | 1.2 oprema |
| rezerviranog( uključujući i spremnike cjevovoda): | |
| tekućine | 1,0 |
| suspenzije, emulzije, bulk tijela 1 | 1 |
| Loader i električni automobili( napunjene) | 1,2 |
jednoliko raspoređeno opterećenje
3.5.Karakteristične vrijednosti ravnomjerno raspoređena vremenskih opterećenja ploče, stepenice i podovi na tlu prikazani su u tablici.3.
3.6.Karakteristične vrijednosti opterećenja na nosače i ploča na težini privremenih pregrada koje treba poduzeti, ovisno o njihovom dizajnu, mjesto i vrste pomoći na stropu i zidovima. Rekao je opterećenje ne smije uzeti u obzir kao ravnomjerno raspoređeno opterećenje dodatno uzimanje njihove standardne vrijednosti temelji se na izračunu za namjeravani plasman sheme particija, ali ne manje od 0,5 kPa( 50 KGF / m2).
3.7.Koeficijenti pouzdanost gf opterećenje jednoliko distribuirane opterećenja treba uzeti:
1,3 - u punom normativnom vrijednosti niže od 2,0 kPa( 200 KGF / m2);
1,2 - s punim standardne vrijednosti od 2,0 kPa( 200 KGF / m2) ili više.
pouzdanost koeficijent težine tereta privremenih pregrada moraju se poduzeti u skladu s uputama str. 2.2.
3.8.Pri izračunu greda, greda, ploče, stupove i baze koje primaju opterećenje od jedne ploče, puna opterećenja standardne vrijednosti navedene u tablici .3 , treba smanjiti, ovisno o teretnom prostoru A, m2, izračunava se množenjem po elementu koeficijent sprezanja y ^ jednaki.
a) za prostorije iz točke.1, 2, 12, i( kada je & gt; A1 = 9 m2),
( 1)
b) za poboljšanje naveden u točki.4, 11, 12b( kada je & gt; A2 = 36 m2),
( 2)
Napomena. Prilikom izračunavanja zidova očitavanje opterećenja s jedne ploče, vrijednosti opterećenja treba smanjiti, a ovisno o tovarnom prostoru izračunatu elementi( ploče, grede), koja leži na zidu.
3.9.Pri određivanju aksijalne sile za izračun stupova, zidova i temelja stresa na dvije etaže i punih normativnih vrijednosti opterećenja navedena u tablici .3 , treba smanjiti množenja od kombiniranja koeficijenta m:
a) poboljšanje navedeno u ključu.1, 2, 12, i,
( 3)
b) za poboljšanje naveden u točki.4, 11, 12b,
( 4), naznačen time,
- određen u skladu s točkom 3.8; .
n - ukupni broj preklopa( .. Za poboljšanje navedene u Tablici 3 , Pos 1, 2, 4, 11, 12, a, b), iz kojih se opterećenje uključena u obračunskom dijelu kolone razmatra, zidova temelja.
Napomena. Pri određivanju vrijednosti momenata savijanja u stupcima i zidove treba razmotriti smanjenje opterećenja za susjednim nosače i grede u skladu s uputama par. 3.8.
nabacani opterećenja i opterećenja na ogradu
3.10.Elementi nosača preklapaju, prevlake za balkonima i stepenicama( lođom) treba provjeriti koncentrirane vertikalnog opterećenja koja se primjenjuje na element ugroženih u kvadratnu području sa strane 10 cm( u odsustvu drugih privremenih opterećenja).Ako izgradnja posao na temelju tehnologije ne predviđa veće karakteristične vrijednosti koncentriranih opterećenja, oni bi trebali biti jednaki:
a) i za ploče lestnits- 1,5 kN( 150 KGF);
b) za potkrovlje podove, krovova, terase i balkona - 1,0 kN( KGF) 100;
c) za prevlačenje, koji se može kretati samo pomoću ljestve i mostovi - 0,5 kN( 50 KGF).
elementi dizajnirani za moguće tijekom izgradnje i rada lokalnog opterećenja opreme i vozila, ne mogu se prijaviti određeni koncentriranog opterećenja.
| i zgrade | karakteristične vrijednosti r opterećenja kPa( KGF / m2) | |
| cijele | smanjena | |
| 1. Stanovi stambenih zgrada;spavaonice predškolskih ustanova i internata;smještaj kuće za odmor, pansioni, hosteli i hoteli;odjeljenja bolnica i sanatorija;terase | 1,5( 150) | 0,3( 30) |
| 2. Uslužni upravni prostori, inženjering, znanstvene osoblje organizacija i institucija;učionice obrazovnih ustanova;gospodarske prostorije( svlačionice, tuševi, sanitarije, wc), industrijski i javne zgrade | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 3. učionice i laboratorije zdravstvo, laboratorija obrazovanja, znanosti;prostorije elektroničkih računala;kuhinje javnih zgrada;tehnički podovi;podrumima | ne manje od 2.0( 200) | ne manja od 1,0( 100) |
| 4. Sadržaj: | ||
| a) čitanja | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| b) s ručkom( u kafiću, restoranima, kantinama) | 3,0( 300) 1,0 | ( 100) c) |
| sastanaka i konferencija, stanju, vizualno i koncert, sportske | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| g)trgovina, izložbe i izlaganje | ne manje od 4.0( 400) | najmanje 1.4( 140) |
| 5. Book depozitarna;Arhivi | ne manje od 5,0( 500) | ne manja od 5,0( 500) |
| 6. Scenes zabavu | ne manje od 5,0( 500) | ne manji od 1.8( 180) |
| 7. stalci: | ||
| i) sa fiksnim sjedišta | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| b) za gledatelje koji stoje | 5,0( 500) 1,8 | ( 180) 0,7 |
| 8. | tavanski prostor( 70) | - |
| 9. premazi sekcije: | ||
| a) s mogućom akumulacijom ljudi( dolaze iz proizvodnje, prostori dvorane, dvoranama, itd) | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) |
| b) se koristi zaostatak | 1,5( 150) | 0,5( 50) |
| c) drugi | 0,5(50) | - |
| 10. balkona( loža) s opterećenjem: | ||
| a) traka od jednoličnog širine u području od 0,8 m duž balkona ograde( loža) | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) b |
| ) kontinuirano uniformu na balkonu površina( Loge), što negativno utječe nego određen ključ.10 i | 2,0( 200) | 0,7( 70) |
| 11. održavanje zemljišta i popravak opreme u industrijskim prostorima | ne manje od 1,5( 150) | - |
| 12. ulaz dvorane, hodnici, hodnicima, stepeništa( s njihovim pripadajućim prolaza) u blizini prostora iz položaja: | ||
| a) 1, 2 i 3 | 3,0( 300) 1,0 | ( 100) |
| b) 4, 5, 6 i 11 | 40( 400) 1,4 | ( 140) |
| c) 7 | 5,0( 500) 1,8 | ( 180) 13. |
| Pregače stanice | 4,0( 400) 1,4 | ( 140) 14 |
| . Mogućnost blaga | ||
| mala | ne manje od 2.0( 200) | ne manja od 0,7( 70) |
| velikog | Ne manje od 5,0( 500) | Ne manje od 1,8( 180) |
3.11.Karakteristične vrijednosti horizontalnih opterećenja na ogradu ograde stubišta i balkone trebala biti jednaka:
a) za stambene zgrade, vrtića, odmarališta, domovima zdravlja, bolnicama i drugim zdravstvenim ustanovama - 0,3 kn / m( 30 kg / m);
b) za tribine i teretane - 1,5 kN / m( 150 kg / m);
c) za ostale građevine i prostorije u odsustvu posebnih zahtjeva - 0,8 kN / m( 80 kgs / m).
Tablica 3
Napomene: 1. Opterećenja navedena u poz.8, treba uzeti u obzir u području koje nije zauzeto opremom i materijalima.
2. Opterećenja navedena u poz.9, treba uzeti u obzir bez opterećenja snijega.
3. Opterećenja navedena u poz.10 treba uzeti u obzir kada se izračunava nosivu konstrukciju balkona( lođom) i dijelove zidova na mjestima pinching ovih konstrukata. Pri izračunu donje dijelove zidova, baze i baze opterećenja na balkonima( Loge) bi trebala biti jednaka opterećenja susjedne osnovne građevinske prostorije i smanjiti ih prema uputama NN.3.8 i 3.9.
4. Normativne vrijednosti opterećenja za zgrade i prostorije navedene u poz.3, 4, d, 5, 6, 11 i 14, treba poduzeti prema konstrukcijskom zadatku na temelju tehnoloških rješenja. Za
platformi za usluge, mostova, krovova ograde, namijenjeni za kratke ljudi ostati, standardni vrijednost horizontalnog koncentriranog opterećenja na željezničkoj ogradu trebao biti 0,3 kN( 30 KGF)( u bilo kojem mjestu duž dužine rukohvata), ako je na građevinskom poslu na temelju tehnološkogrješenja ne trebaju veću vrijednost opterećenja.
Za opterećenja navedena u točki.3.10 i 3.11, potrebno je usvojiti faktor pouzdanosti za opterećenje gf = 1,2.
4. POVRŠINE OD MOSTOVA I SUSPENDED
MAJKE 4.1.Opterećenje na mostu i nadzemnih dizalica treba odrediti ovisno o skupinama načina rada postavilo GOST 25546-82, o vrsti diska i na putu visećeg tereta. Približan popis mostova i ovjesnih dizalica različitih skupina načina rada naveden je u referentnoj aplikaciji 1.
4.2.Cijeli standardne vrijednosti vertikalnih opterećenja prenose na kotače na dizalicu nosača dizalice piste i druge potrebne podatke za obračun treba uzeti u skladu sa zahtjevima državnim standardima za dizalice, kao i za nestandardne dizalica - u skladu s podacima navedenim u tehničkim listovima proizvođača.
Napomena. Pod dizalica razumije obje grede nose jedan dodatan dizalicom, a sve greda koje nose suspenzije dizalicom( dva snopa - s jednim raspona, tri - s dva raspona gornjom dizalice, itd.)
4.3.Karakteristična vrijednost horizontalnih opterećenja usmjerena duž dizalice pistu i povezane s kočenjem električnog mosta dizalice, treba biti jednaka standardna vrijednost 0,1 punom vertikalnog opterećenja na kotač kočnice strani slavine koje se razmatra.
4.4.Karakteristična vrijednost horizontalnih opterećenja usmjerena poprečno na dizalice piste i zove kočenje električnog kolica, treba uzeti kao:
za dizalice s fleksibilnim suspenzija opterećenja - 0.05 dizalica količini uzgona i težini kolica;
za dizalice s krutom suspenzijom - 0,1 od zbroja sile dizanja dizalice i težine kolica.
Ovo opterećenje treba uzeti u obzir prilikom izračunavanja poprečnih okvira zgrada i greda kolosiječnih dizalica. Pretpostavlja se da je opterećenje se prenosi na jednu stranu( zrake) dizalica staza raspoređen jednako među svim odmara na svojim kotačima i dizalica može biti usmjerena i prema unutra i prema van pod razmatranje razdoblje.
4.5.Karakteristična vrijednost horizontalnih opterećenja usmjerena poprečno okvirnu željeznički i iskrivljeno električni most dizalice i kontejnerska tračnica nonparallel( strana sila) za svaku kotača dizalice ceste treba biti kompletna na 0,1 standardne vrijednosti vertikalnog opterećenja na kotaču.
To opterećenje mora se uzeti u obzir samo u izračunu snage i stabilnost greda staze dizalica i njihovu vezanost za stupove u zgradama s dizalice skupinama načina rada 7K, 8K.Pretpostavlja se da je opterećenje se prenosi na putanji snopa dizalice iz svih kotačima jedne strane ventila i može biti usmjerena i unutar i izvan zgrade u obzir razdoblje. Opterećenje navedeno u točki 4.4 ne treba uzeti u obzir zajedno s lateralnom silom.
4.6.Horizontalna opterećenja od kočenja mosta i kamiona s dizalicama i bočnih sila smatra se da se primjenjuju na mjestu kontakta kotača s dizalicom s tračnicom.
4.7.Standardna vrijednost horizontalnog opterećenja usmjerena duž dizalice piste i dizalice uzrokovane utjecajem s puferom zaustavi, utvrđuje se u skladu s uputama danim u obveznom prilogu 2. To opterećenje mora se uzeti u obzir samo u izračunu zaustavlja i njihove vezanosti za dizalice piste greda.
4.8.Faktor pouzdanosti opterećenja za opterećenje dizalicom treba uzeti kao gf = 1,1.
Napomena. Kada se uzme u obzir lokalne i dinamički učinak koncentriranog vertikalnog opterećenja s jedne dizalice kotačima puna norma vrijednost tog tereta koji se množi kada se izračuna snagu grede dizalica pjesama za dodatni faktor GF jednaka:
1,6 - grupe 8K načinu rada s krutim vješalica teretna dizalica;
1,4 - za način rada u skupini 8K dizalica s fleksibilnom suspenzijom tereta;
1,3 - za način rada dizalica 7K;
1.1 - za druge skupine načina rada dizalica.
Prilikom provjere lokalne stabilnosti zidnih zidova, vrijednost dodatnog koeficijenta treba uzeti jednaka 1.1.
4.9.Prilikom izračunavanja snagu i stabilnost naprijed dizalica snopa i njihova povezanost s nosivim strukturama izračunatih vertikalnih dizalica opterećenja moraju biti pomnožen dinamičkog koeficijenta jednak:
kolone u koraku ne više od 12 m:
1,2 - skupina 8K način most dizalice;
1.1 - za skupine načina rada mostnih dizalica 6K i 7K, kao i za sve skupine načina rada nadzemnih dizalica;
s visinom stupca veće od 12 m - 1,1 za skupinu pogonskog modela nadzemnih dizalica 8K.
Dizajn vrijednosti horizontalnih opterećenja s mosta dizalice Grupa 8K načina treba uzeti u obzir dinamički faktor 1,1.
U drugim slučajevima pretpostavlja se da je dinamički faktor 1.0.Pri izračunu
strukturama provjere izdržljivosti otklon snopa staze dizalica stupovima i pomaka, kao i uzimajući u obzir lokalne akcije koncentrirani vertikalno opterećenje ne treba promatrati s jednog kotača dizalice dinamičkog faktora.
4.10.Vertikalni opterećenja pri izračunu snage i stabilnosti dizalica snopa staze u obzir više od dva najviše negativnog utjecaja na mostu ili nadzemne dizalica.
4.11.Vertikalni opterećenja prilikom izračuna snagu i stabilnost okvira, stupova, baza, i bazama u zgradama s nadzemne dizalica u nekoliko raspona( u svakom prolazu na jednom stupu) kako bi se uzeti na svakom putu ne više od dva najnepovoljniji za efekte dizalice, a kadregistriran poravnanje u jednom poravnanje dizalica različitih raspona - ne više od četiri od najvažnijih nepovoljnog učinka na dizalicama.
4.12.Vertikalni opterećenja pri izračunu snagu i stabilnost okvira, stupova, krovnih i podstropilnyh konstrukcija, temelja, kao i osnove građevina s nadzemnim dizalica na jednom ili više staza koje treba poduzeti na svakom putu ne više od dva od najatraktivnijih štetnog utjecaja na dizalicama. Kad se uzme u obzir usklađivanje u jednom poravnanje nadzemnih dizalica, rad na različite načine, vertikalno opterećenje treba poduzeti:
ne više od dvije dizalice - za stupove, podstropilnyh konstrukcija, temelja i baza izuzetne serije na dva načina dizalice u letu;
ne više od četiri ventila
za stupove, podstropilnyh konstrukcija, temelja i temelja srednjeg reda;
za stupce, podstropilnyh konstrukcija, temelja i baza izuzetne serije na tri načina dizalice u letu;
za grede s dvije ili tri trake dizalice u rasponu.
4.13.Horizontalna opterećenja pri izračunu snage i stabilnosti dizalice prati grede, stupovi, okviri, krov i podstropilnyh strukture, temelje i razloge u obzir ne više od dva najnepovoljniji za efekte dizalica postavljena na jednoj dizalica načine ili na različite načine u jednoj usklađivanje, Za svaku dizalicu treba uzeti u obzir samo jedno horizontalno opterećenje( poprečno ili uzdužno).
4.14.Broj slavina uključene u izračun snage i stabilnosti u određivanju vertikalnih i horizontalnih opterećenja kranovi mosta na dva ili tri sloja u razmaku, a stavljanje u rasponu obliku suspenzije i nadzemne putovanja dizalice, kao i rad nadzemnih dizalica dizajniran za prijenos teretas jednim dodirom na drugi preko šetališta, treba uzeti u građevinskom poslu na temelju tehnoloških rješenja.
4.15.Pri određivanju vertikalni i horizontalni otklon dizalica stazama greda i horizontalnih pomaka stupova opterećenja mora se uzeti u obzir jedan od najvažnijih štetnih učinaka dizalice.
4.16.Ako postoji jedan put do dizalice dizalice i pod uvjetom da drugi ventil neće biti postavljen tijekom rada objekta, opterećenje na ovaj način treba uzeti u obzir samo jedna dizalica.
4.17.Kad se uzme u obzir dvije dizalice ih učitati pomnožiti s kombinacijama koeficijenata:
y = 0,85 - Grupa načina rada dizalica 1K - 6k;
y = 0,95 - za grupe od načina rada dizalice 7K, 8K.Kada računovodstvo
četiri opterećenje od dizalice moraju se množi kombinacijama koeficijenata:
y = 0,7 - skupina načina rada dizalica 1K - 6K;
y = 0,8 - skupina dizalica Načini rada 7K, 8K.
Kada čini jednim dodirom vertikalnih i horizontalnih opterećenja treba uzeti od njega bez gubitka.
4.18.Pri izračunu izdržljivosti grede dizalica načine za dizalice mosta i električnih rasvjetnih tijela od greda na potpornim strukturama treba uzeti u obzir smanjenu normativne vrijednosti opterećenja u skladu s čl. 1.7 * i. U ovom testu izdržljivosti za grede zida u zoni koncentriranog vertikalnog opterećenja s jedne dizalice kotača spustio karakteristične vrijednosti vertikalne kotača snagu da se množi faktorom uzeti u obzir prilikom izračuna snagu od dizalica snopa staze u skladu sa naznakom na stavku. 4.8.Skupine načina rada dizalica, na kojima treba izračunati izdržljivost, utvrđene su standardima dizajna.
5. opterećenje snijegom
5.1 *.Puni dizajn vrijednost opterećenje snijegom na horizontalnoj projekciji prevlake treba odrediti formule
( 5)
naznačen time Sg - procijenjena vrijednost težine poklopca snijega na 1 m2 horizontalne površine zemlje, koje treba uzeti u skladu s točkom 5.2; .
m - faktor pretvorbe iz mase snježnog pokrova na Zemlju opterećenja na snježni pokrov, uzima se u skladu sa zahtjevima.5.3 - 5.6.
( izmijenjeno izdanje, amandman br. 2).
5,2 *.Izračunato vrijednost Sg težina snježnog pokrova na 1 m2 horizontalne površine Zemlje koje treba poduzeti, ovisno o snijegu području Ruske Federacije prema tablici.4. Tablica 4 *
| snijega područja Ruske federacije( Karta 1 uzeti obavezna primjena 5 ) | I | II | III | IV | V VI | VII VIII | ||
| SG, kPa( KGF / m2) | 08 ( 80) | 1,2( 120) 1,8 | ( 180) 2,4 | ( 240) 3,2 | ( 320) 4,0 | ( 400) 4,8 | ( 480) 5 | 6( 560) |
Napomena. U planinskim i malo istraživanih područja označena na karti 1. obvezno Priloga 5., stavak s visine od 1500 m, u područjima s teškim terenima, kao i značajne razlike lokalnih podataka danih u tablici 4 * procijenjene vrijednosti težina snježni pokrov treba bitiutvrditi na temelju Roshydromet podataka. U isto vrijeme kao i procijenjene vrijednosti SG treba uzeti prelazi u prosjeku jednom u 25 godina, godišnji maksimalnu težinu snijega, definiran na temelju ovih snježnih istraživanja o zalihama vode na zaštićena od izravnog izlaganja vjetra mjestima( u šumi, pod drvećem ili šumskim čistinama)u razdoblju od najmanje 20 godina.
( izmijenjeno izdanje, amandman br. 2).
5.3.opterećenje snijegom shema distribuciju i vrijednosti koeficijenta m treba uzeti u skladu s traženu aplikaciju 3, srednji vrijednost koeficijenta m se određuje linearnom interpolacijom.
U slučajevima kada nepovoljnijim uvjetima strukturnih elemenata javljaju kod djelomični prijenos treba uzeti u obzir sa snijegom opterećenja sklop radi na pola ili četvrtinu vijeka( za premaze sa zubljama - u područjima od širine b).
Napomena. Kada je potrebno, snijeg opterećenja određuje se uzimajući u obzir predviđeno daljnje proširenje zgrade.
5.4.Varijante s povećanim lokalnim snijega opterećenja u Dodatku 3. nužno mora uzeti u obzir pri izračunavanju ploče, podove i premaz traje, kao i izračun elemenata nosivih struktura( greda, grede, stupove i slično), koji definiraju spomenute varijanteveličina odjeljaka.
Napomena. U proračunima konstrukcija dopušteno koristiti pojednostavljene sheme snijega opterećenja ekvivalent u udarnih opterećenja sheme navedene u Dodatku 3 obveznom .U izračunu okvira i stupaca industrijske zgrade smije priznati samo jednoliko raspoređeno opterećenje snijegom, osim premaza udara mjestima gdje je to potrebno uzeti u obzir povećano opterećenje snijegom.
5.5 *.Koeficijenti m, utvrđene u skladu s uputama iz shema 1, 2, 5 i 6 obvezno 3 zahtjeva za plitke( s odstupanjima do 12% ili £ 0,05) obloga i jednog raspona multispan objekata bez svjetla, dizajniran za područja s prosječnom brzinomvjetar tri najhladniji mjeseci v ³ 2 m / s, treba smanjiti množenje s faktorom k, gdje - je uzeta iz tablice.6;b - širina poklopca, uzeti ne više od 100 m
za premaze s padinama 12 do 20% od jednog raspona i multi-raspone bez svjetla, namijenjenih područjima v ³ 4 m / s, m faktor postavljena u skladu sa shemama uputama 1 i.5 obavezna primjena 3 , treba smanjiti množenjem s faktorom od 0,85.
prosječna brzina vjetra v u tri najhladnijim mjesecima trebalo biti obvezno na karti 2 Prilog 5 .
Smanjenasnijeg opterećenja razmatra u ovom stavku ne primjenjuje:
a) premaz na građevinama u područjima s prosječnom temperaturom siječnja iznad minus 5 ° C( vidi karta 5 prisilnu 5 zahtjev).
b) premaz na zgradama, zaštićen od izravnog izlaganja na vjetar više susjednih objekata, udaljene za manje od 10 H1, gdje H1 - razlika visine susjednih objekata i projicira;
c) prevlačenje na dijelovima dužine b, B1 i B2, visinskih razlika u zgradama i ograde( vidjeti shemu 8 -. 11. Primjena obaveznu 3 ).
5.6.Pri utvrđivanju koeficijenti m snijega opterećenja za neizolirane postrojenja za premazivanje s povećanim topline na krov padinama više od 3% i osiguranja adekvatne odvod otopljene vode treba smanjiti za 20%, bez obzira na smanjenje pod čl. 5.5.
5,7 *.Karakteristična vrijednost opterećenje snijegom utvrđuje se množenjem izračunate vrijednosti za faktor 0,7.
( promijenjeno izdanje, Amend. Br. 2).
6. Vjetar opterećenja
6.1.Vjetra opterećenje strukturi treba smatrati agregata:
a) se kod normalnog tlaka, primjenjuje na vanjske površine ili strukture elementa;
b) wf trenja usmjeren tangencijalno na vanjsku površinu i iz područja svoje horizontalne( za proliti valovita ili premaza, s feralom) ili okomitih izbočina( zid s balkonom ili slične strukture);
a) wi normalni pritisak na unutarnje površine zgrada sa barijerama, s otvorom ili otvori stalno otvorena;
ili kao normotenzičnog WX, WY, zbog zajedničkog impedancije strukture u smjeru osi X i Y i uobičajeno primjenjuju na konstrukcije projekcije na ravninu okomitu na os odgovarajućeg. Pri projektiranju
visoke strukture relativne dimenzije koje zadovoljavaju h / d & gt stanje;10, provjera izračun potrebno dodatno proizvesti vortex uzbude( vjetar rezonancije);Ovdje h - visina gradnje, d - minimalna dimenzije poprečnog presjeka, koji se nalazi na 2/3 sata.
6.2.Vjetar opterećenje određuje se kao zbroj srednjih i fluktuirajuće komponente. Wi
U određivanju unutarnji tlak i izračun visokim zgradama do 40 m, a prizemni industrijskim zgradama do 36 m na omjeru visine do span manje od 1,5, smještene u područjima tipa A i B( vidjeti. F. 6.5)fluktuira komponenta opterećenja vjetra može se zanemariti.
6.3.Standardni srednja vrijednost komponente wm vjetra opterećenja na visini z iznad površine koja se određuje formule
( 6), pri čemu
w0 - karakteristična vrijednost tlaka vjetra( vidi 6.4. .);
k - koeficijent odražava promjene u visini tlaka vjetra( vidi odjeljak 6.5. .);
s - aerodinamičke koeficijentom( vidjeti dio 6.6. .).
6.4.Karakteristična vrijednost tlaka vjetra w0 uzeti ovisno o regiji vjetra SSSR prema tablici.5.
Za planini i malo proučavao područja označen na karti 3, standardni vrijednost tlaka vjetar w0 može odrediti na temelju podataka o meteorološkim postajama Državnog odbora, kao i rezultata istraživanja područja gradnje, uzimajući u obzir iskustvo radnim objektima. U ovom standardnom tlaku vrijednost w0 vjetra Pa se odrediti formule
( 7)
gdje v0 - je numerički jednaka brzini vjetra u m / s, na 10 m iznad tla za tip područja A, što odgovara 10 minuta interval usrednjavanja iprelazi u prosjeku jednom svakih 5 godina( ako postoje tehnički uvjeti, propisno odobren, nisu uređeni drugim razdobljima brzine vjetra ponovljivosti).
6.5.Koeficijent k, koji uzima u obzir vjetar promjene tlaka u visini z, određuje se prema tablici.6 ovisno o vrsti terena. Prihvaćeni vrste terena:
A - otvoreno more obale, jezera i akumulacije, pustinja, stepa, stepa, tundre;U
- urbanim sredinama, šumama i drugih područja pokrivena jednoliko s visinom od 10 m barijere;
C - gradska područja s građevinskom visini zgrade više od 25 m
Tablica 5
| vjetra područja SSSR( prihvaćen na karti 3 obavezno primjena 5 ) | Ia | I | II | III | IV | V | VI | VII |
| w0,. kPa( KGF / m2) | 0,17( 17) 0,23 | ( 23) | 0,30( 30) 0,38 | ( 38) | 0,48( 48) 0,60 | ( 60) 0 | , 73( 73) | 0,85( 85) |
konstrukcija smatra se nalazi u području ove vrste, ako se to područje je pohranjena na vjetrometina strukture u 30 h regije - na visini od struktura sata do 60 m i 2 km -Kad viša nadmorska visina.
Tablica 6
| visine z, m koeficijent k | za tipove A terena | ||
| U | C | ||
| £ 5 | 0.75 | 0.5 0.4 1.0 | |
| 10 | 0.65 0.4 1.25 0 | ||
| 20 | 85 | 0,55 | |
| 40 | 1.5 1.1 0.8 1.7 | ||
| 60 | 1,3 1,0 | ||
| 80 | 1,85 1,45 1,15 2,0 1,6 | ||
| 100 | |||
| 150 | 1.25 2.25 1.9 | ||
| 200 | 1,55 2,45 2,1 | ||
| 250 | 1,8 2,65 2,3 | ||
| 300 | 2,0 2,75 2,5 2 | 2 | |
| 350 | 2,75 2,75 2,35 | ||
| ³ 480 | 2,75 2,75 2,75 |
Napomena. U određivanju opterećenja vjetra terena vrste može biti različita za različite smjerove izračunate vjetra.
6.6.U određivanju komponentu vjetra opterećenja smo, WF, wi, WX, WY koristiti odgovarajuće vrijednosti aerodinamičkih koeficijenata CE vanjski pritisak, trenje CF, unutarnji pritisak ci i drag CX ili CY zauzeti o obveznom dodatku 4., gdje su strelice pokazuju smjer vjetra.„Plus” znak koeficijenti ci ce ili pritisak odgovara smjera vjetra na pravilan površine znak „minus” - od površine. Intermedijarne vrijednosti opterećenja treba odrediti linearnom interpolacijom. Prilikom izračunavanja
nosače ograde elemenata na potporne strukture zgrade kutovima i uzduž vanjske konture obloge treba uzeti u obzir lokalnu negativnog pritiska vjetra s aerodinamičnog koeficijenta CE = 2, raspoređenih po površini na širinu od 1,5 m( Sl. 1).
U slučajevima koji nisu predviđeni obvezno prilog 4( druge oblike gradnje, uz pravilnu računovodstva opravdanosti drugim smjerovima na dinamici vjetar ili ukupno komponente otpora tijela u drugim smjerovima, i slično), a aerodinamička koeficijenti mogu se uzeti na referentne i eksperimentalnih podataka ili na temeljuPročišćavanje modela konstrukcija u vjetrenim tunelima.
Napomena. U određivanju opterećenja vjetra na unutarnjoj površini stijenke i pregrade u odsutnosti vanjskog kućišta( u koraku zgrada postrojenja), koriste aerodinamička koeficijente vanjskog tlaka ili glava-Cg otpora ci.
Prokletstvo.1. Područja s jakom vjetru negativnog tlaka
6.7.Standardna vrijednost fluktuirajućeg komponente vjetra opterećenja jažici na visini z mora biti određena.
a) strukture( i njihovih strukturnih elemenata) u kojem je prvi frekvencija f1, Hz, veći od granične vrijednosti od prirodne frekvencije Fl,( vidi poglavlje 6.8),.- formula
( 8), pri čemu
wm - određena u skladu s točkom 6.3; .
z - pritisak vjetra valovitost na razini z, primio je u tablici.7;
v - prostorni pulsiranja tlaka vjetra koeficijent korelacije( vidi poglavlje 6.9. .);
Tablica 7
| visine z, m | pritisak vjetra koeficijent pulsiranje z za tipove A terena | ||
| U | C | ||
| £ 5 | 0.85 1.22 1.78 0.76 | ||
| 10 | 1.06 1.78 0 | ||
| 20 | 69 0,92 1,50 0,62 0,80 | ||
| 40 | 1,26 0,58 | ||
| 60 | 0.74 1.14 0.56 0.70 | ||
| 80 | 1.06 0.54 | ||
| 100 | |||
| 150 | 0,67 1,00 0,51 0,62 | 0,90 0,49 | |
| 200 | 0,58 0,84 0,47 | ||
| 250 | 0,56 0,80 0,46 | ||
| 300 | 0 | ||
| 350 | 54 0.76 0.46 0.52 0.73 | ||
| ³ 480 | 0,46 0,50 0,68 |
Sl.2. Koeficijenti dinamičkog
1 - betonskih konstrukcija i kamena i zgrade s čeličnog okvira u prisutnosti stijenke( d = 0,3);2 - čeličnih tornjeva, jarbola, dimnjaka obložen, kolona tipa uređaja za uključujući betonskih postolja( d = 0,15)
b) za strukture( i njihovih strukturnih elemenata), koji se mogu smatrati kao sustav s jednim stupnjem slobode(poprečni okvir storeyed industrijskih objekata, voda tornjeve, itd), na f1
( 9), pri čemu je x
- dinamičkog koeficijenta definirano sl.2, ovisno o parametru i logaritamska dekrementirati d( vidi odjeljak 6.8. .);
GF - faktor opterećenja pouzdanosti( vidi odjeljak 6.11. .);
w0 - karakteristična vrijednost tlaka vjetra Pa( vidi 6.4. .);
c) zgrada, simetrični u tlocrtu, u kojem f1
( 10), gdje je m
- masa strukture na Z, podijeljena s površine na koju se nanosi vjetra opterećenja;
x - dinamički faktor( vidi 6.7, b. .);
y - horizontalni pomak struktura na razini z prvom obliku prirodnih vibracija( za simetrični zgrade u odnosu na istoj visini kao i mogu se uzeti iz kretanja jednoliko distribuirane horizontalno primjenjuje statičko opterećenje);
y - koeficijent utvrđena dijeljenjem strukture na dijelovima r, u kojem se pretpostavlja da vjetar opterećenja konstantnom, formula
( 11), gdje
Mk - masa k-tom gradilište;
yk - horizontalno kretanje središta sekcije k-tom;
wpk - Dobivena fluktuirajući dio opterećenja vjetra, određen formulom( 8), u k-tom dijelu strukture.
Za višekatnu objekata sa stalnim visine krutosti, mase i širine privjetrinsku površine standardne vrijednosti fluktuirajuće komponente opterećenja vjetra pri z može se odrediti u skladu s formulom
( 12)
naznačen time wph - standardna vrijednost oscilirajuće komponente opterećenja vjetra na gornjem strukturu visine h, definiranformula( 8).
6.8.Granična vrijednost prirodne frekvencije FL, Hz, u kojima je dozvoljeno ne uzeti u obzir inerciju sile nastaje tijekom vibracija odgovara vlastitom obliku, treba odrediti iz tablice.8. Tablica 8
Vjetra
| SSSR područja( dobio na karti 3 obavezna primjena 5 ) | fl, Hz | |
| d = 0,3 d = 0,15 | ||
| Ia | 0,85 | 2,6 |
| I | 0,95 | 29. |
| II | 1.1 3.4 1.2 | |
| III | ||
| IV | 3.8 1.4 4.3 | |
| V | 1.6 5.0 1.7 | |
| VI | 56 | |
| VII | 1,9 | 5,9 |
logaritamska vrijednost snižavanja d treba uzeti:
a) za beton i kamenih struktura, i zgrada s čeličnom okviru u prisutnosti stijenke d = 0,3;
b) za čelične tornjeva, jarbola, dimnjaka obložen, kolona tipa uređaja za beton, uključujući postoljem, d = 0,15.
6.9.Koeficijent prostorne korelacije tlaka pulziranja v trebao biti definiran za projektiranje površinskih objekata, koji uzimaju u obzir povezanost pulsiranja. Izračunato
površina uključuje one dijelove površine uz vjetar, zavjetrini, bočnih zidova, krovova i sličnim građevinama, s tlakom vjetra koja se prenosi na izračunate elemenata strukture. Ako je izračunata površina
blizu pravokutnik, orijentirana tako da je njezin strane su paralelno glavnih osi( sl. 3), a zatim v omjer bi trebao biti određen iz tablice.9. ovisno o r i parametara c Tablica primljena.10.
Dovraga.3. Osnovna koordinatni sustav za određivanje koeficijenta korelacije v
Tablica 9
| r, koeficijent v m | na c, m, jednak | ||||||
| 5 | 10 | 20 | 40 | 80 | 160 | 350 | |
| 0.1 0.95 0.92 | 0,88 0,83 0,76 | ||||||
| 5 | 0,67 0,56 0,89 0,87 0,84 0,80 | 0.73 0.65 0.54 0.85 | |||||
| 10 | 0.84 0.81 0 | 77 0,71 0,64 0,53 | |||||
| 20 | 0,80 0,78 0,76 | 0,73 0,68 0,61 | |||||
| 40 | 0,51 0,72 0,72 | 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 0,63 | |||||
| 80 | 0.63 0.61 0.59 0.56 | 0.51 0.44 0 | |||||
| 160 | 53 | 0.53 0.52 0.50 0.47 | 0.44 0.38 Tabela 10 |
| glavni koordinatni ravnini, koja je paralelna s procjenjuje površine | r | c |
| zoy | b | h |
| zox | 0.4A | h |
| XOY | b | i |
Kod izračuna dimenzije strukture općenito izračunatom površinu treba odrediti uzimajući u obzir pokazatelj obveznom zahtjeva4, u ovom slučaju za rešetke strukture treba uzeti veličinu površine dizajn na svom vanjskom obliku.
6.10.Za postrojenja u kojima F2
6.11.Čimbenik opterećenja vjetra gt trebao bi biti 1,4.
led
opterećenja 7.1.Led opterećenje mora se uzeti u obzir pri projektiranju nadzemne i komunikacijske linije, lančanica elektrificirana prijevoz, antenskih stupova i sličnih struktura.
7.2.Standardna vrijednost za led opterećenja linearna elementa kružnog promjera poprečnog presjeka i 70 mm uključivo.(žice, užad, ljudi, jarboli, pripone, itd. .) I, n / m treba biti određene formule
( 13)
karakteristične vrijednosti opterećenja površine led i ¢, PA za drugim elementima treba odrediti formule
( 14)
u formulama( 13) i( 14):
b - debljina stijenke glazure mm( prelazi svakih 5 godina) za elemente kružnog presjeka 10 mm u promjeru, koji se nalazi na visini od 10 m iznad tla, uzeti tablice.11, a na visini od 200 metara ili više - prema tablici.12. Za ostale perioda ponavljanja ledene debljine stijenke treba biti u posebnim specifikacijama, propisno odobrena;
k - koeficijent koji odražava promjenu u debljini stijenke leda i prilagodbe na primljenu stolu.13;
d - promjer žice, žičane užadi, mm;
m1 - koeficijent koji odražava promjenu u debljini stijenke glazure ovisno o promjeru kružnog poprečnog presjeka i elemenata definiranih tablica.14;
m2 - koeficijent odražava odnos područja površine elementa, uz leda na ukupne površine elementa i uzet je jednak 0,6;
r - gustoća led, pretpostavlja jednako 0,9 g / cm3;
g - ubrzanje zbog gravitacije u m / s2.
7.3.Sigurnosni faktor opterećenja GF za led opterećenja treba uzeti kao 1.3, osim kako je navedeno u drugim propisima.
7.4.pritisak vjetra na obloženim zaleđivanja elemenata treba biti jednak 25% od vrijednosti normativna w0 udara vjetra određene prema br. 6.4.
Bilješke: 1. U nekim dijelovima SSSR-a, u kojem se nalaze kombinacija značajne brzine vjetra s velikih dimenzija glazura i depoziti rimovati, glazura debljine i gustoće zid, a tlak vjetra treba biti u skladu sa stvarnim podacima.
2. Pri određivanju vjetra na elementima konstrukcije koji se nalaze na više od 100 metara iznad tla, ledeni žice promjera i kablovi instalirani s debljinom stijenke glazuru prikazano u tablici.12, koji se množe faktorom 1,5.
Tablica 11
| glazure područja USSR( prihvaćen za mapiranje 4 obvezno primjenu 5 ) | I | II | III | IV | V |
| debljinu stijenke glazure b, mm | najmanje 3 | 5 | 10 | 15 | najmanje 20 |
Tablica 12
| visine iznad površinezemlja, m | led debljine stijenke b, mm za različita područja SSSR | ||||
| sam glazuru azijski region SSSR | V regija glazure i planinska područja | sjevernjak SSSR preostalih | |||
| 200 | 15 | pretpostaviti na temelju posebnogx | anketa karta pretpostavlja 4D obveznu primjenu 5 | 35 | |
| 300 | 20 | Ista Ista karta 4, d | 45 | ||
| 400 | 25 | « | Ista karta 4, e | 60 |
Tablica 13
Visina| iznad tla, m koeficijenta k | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 | 100 |
| 0,8 1,0 1,2 1,4 | 1.6 1.8 |
2.0 Tablica 14
| promjera žice, kabel ili uže, mm | 5 | 10 | 20 | 30 | 50 | 70 |
| koeficijent m1 | 1,1 1,0 0,9 | 0.8 0.7 0.6 |
Bilješke( Tablica za 11-14.): 1. V regija brdsko neistražena područja SSSRoznačen na karti četiri obvezna primjena 5 iu nepristupačnim terenima( na vrhovima brda i planina, planina prolazi kod visokih nasipa, u zatvorenim planinske doline, depresija, duboko proizlazimkah itd) debljina leda zida treba biti određena na temelju specifičnih testova i promatranja.
2. Intermedijarne vrijednosti količina trebaju se odrediti linearnom interpolacijom.
3. Debljina stijenke leda na visećim horizontalnim kružnim profilnih elemenata( kabeli, žice, užad) mogu se uzeti na visini od njihovog rasporeda s obzirom na težište,
4. određivanje led opterećenje vodoravnih elemenata kružnog cilindričnog oblika, s promjerom od 70 mm do debljine stijenke glazure koja se nalazi u tablici.12, treba smanjiti za 10%.
7.5.Temperatura zraka na led neovisno visine zgrade koje treba uzeti u planinskim područjima označena: 2000 m - minus 15 ° C, od 1000 do 2000 m - minus 10 ° C;za ostatak strukture za SSSR do 100 m - -5 ° C, preko 100 m - -10 ° C.
Napomena. U područjima gdje se opaža led ispod -15 ° C potrebno je uzeti u obzir prema stvarnim podacima.
8. TEMPERATURA utjecaja klime
8.1.U slučajevima propisanim pravilima strukturni dizajn treba uzeti u obzir promjene u vrijeme Dt prosječne temperature i pad temperature i presjeka elementa.
8.2.Normativnih vrijednosti prosječne promjene temperature iznad dijela elementa, odnosno, u toploj Dtw i hladnom DTC doba godine treba biti određena formula:
( 15)
( 16)
gdje TW, TC - karakteristične vrijednosti prosječne temperature preko poprečnog presjeka elementa u toplim i hladnim godišnjim dobima,uzimati u skladu s poglavlju 8.3.;
t0w, t0c - početna temperatura od toplih i hladnih godišnjih doba, poduzetim u skladu sa stavkom 8.6. .
8.3.Normativnih vrijednosti prosječne temperature tw i TC-a i promjene u temperaturi preko poprečnog presjeka elementa u toplom i hladnom JW JC doba godine za jednog sloja dizajna treba odrediti na stolu.15.
Napomena. Za višeslojne strukture tw, TC, JW, PP određuje izračunom. Dizajn, izrađeni od nekoliko materijala sa sličnim toplinskih parametara dozvoljeno smatrati jednoslojnih.
Tablica 15.
| Izgradnja zgrade | zgrada i objekata u fazi | |
| operativan negrijanim zgrade( bez tehnoloških izvora topline) i otvorene prostore | grijani zgrada | zgradu s umjetnom klimom, ili sa stalnim tehnološkim izvorima topline |
| nije zaštićen od sunčevog zračenja( uključujućivanjski omotač) | tw = TEW + q1 + q4 | tw = TIW + 0,6( TEW - TIW) + q2 + q4 |
| JW = q5 | JW = 0,8( TEW - TIW) + q3 + q5 | |
| tc =tec - 0,5q1 | tc = tlc + 0,6( tec - tIC) - 0,5q2 | |
| Jc = 0 | Jc = 0,8( tec - tIC) - 0,5q3 | |
| zaštićen od sunčevog zračenja( uključujući unutarnje) | tw = TEW | tw = TIW |
| JW = 0 | ||
| tc = tec | tc = tic | |
| Jc = 0 |
_____________
simboli korišteni u tablici.15:
TEW, tec - prosječna dnevna temperatura vanjskog zraka, odnosno, u toplom i hladnom razdoblju, donesene u skladu sa stavkom 8.4; .
TIW, tikova - unutarnja temperatura skladu s tim staviti u toplo i hladno godišnje doba, poduzetih u skladu s GOST 12.1.005-88 ili građevinskog posla na temelju tehnoloških rješenja;
q1, q2, q3 - prirast medij preko presjeka temperature elemenata i razlike temperature od dnevne promjena vanjske temperature zraka uzeti iz tablice.16;
Q4, Q5 - prirast medij preko temperature sekcija elemenata i temperaturne razlike od sunčevog zračenja primljene u skladu s točkom 8.5. .
Bilješke: 1. Ako imate izvorne strukture podataka temperatura u fazi rada zgrada sa stalnim tehnološkim izvorima vrijednosti toplinskih tw, TC, JW, PP treba poduzeti na temelju tih podataka.
2. Za zgrada i objekata u fazi izgradnje tw, TC, JW, PP definirana kao za negrijanim objektima pod njihovom radu. Tablica 16
| konstrukcije | povećanja temperature q građevine ° C | ||
| q1 | q2 | q3 | |
| 8 | 6 | 4 | |
| Metal armiranog betona, betona, armiranog zidove i debljine kamena, vidi: | |||
| 8 | 6 | 4 | |
| do 15 15 do 39 | 6 | 4 | 6 |
| komunikaciju.40 | 2 | 2 | 4 |
8.4.Srednja dnevna vanjsku temperaturu zraka u toplom TEW i hladnom tec sezone bi trebao biti definiran formulama:
( 17)
( 18)
kojoj Ti, tVII - višegodišnji srednja mjesečna temperatura u siječnju i srpnju primila odnosno karticama 5 i 6 obvezatnaprimjena 5 ;
DI, DVII - odstupanja od Prosječna dnevna temperature prosječne( DI - dobio obaveznu karta 7 primjena 5 , DVII = 6 ° C).
Napomene: 1. grijanom industrijskih objekata tijekom faze rada za dizajne koji su zaštićeni od djelovanja sunčevog zračenja, DVII smije zanemariti.
2. brda i SSSR neistražena područja označena na kartama 5-7 obavezna primjena 5 , tec, TEW definiran formulama:
( 19)
( 20), naznačen time,
tI, min, tVII max - prosjek apsolutnivrijednosti, odnosno minimalna temperatura u siječnju i maksimuma - u srpnju;
AI, AVII - Prosječna dnevna amplituda temperatura, odnosno u siječnju i srpnju vedrim nebom.
tI, min, tVII, max, AI, AVII prihvaćen prema Roshydromet.
8.5.Koracima Q4 i Q5, ° C, potrebno je odrediti formulama:
( 21)
( 22), gdje je r
- solarnog apsorpcija zračenja površina vanjskog strukturu slike koeficijenta primio na SNP II-3-79 *;
Smax - maksimalna vrijednost ukupnog( izravno ili difuznu) sunčeva zračenja u W / m2, koje treba uzeti sa SNP 23-01-99 *;
k - koeficijent uzima iz tablice.17;
k1 - koeficijent uzima iz tablice.18.
Tablica 17 Vrsta
| i orijentacija na površini( a) k koeficijent | |
| 1,0 | |
| Horizontalna Okomito orijentirane: | |
| jugozapadno | 1,0 |
| 0,9 | |
| istočno | 0,7 |
Tablica 18
| izgradnja zgrada | koeficijent k1 |
| Metal | 0,7 |
| beton, beton, armirani zidanje i debljina kamena, vidi: | |
| 15 | 0,6 |
| 15-39 | 0,4 |
| komunikaciju.40 0,3 |
8.6.Početna temperatura koja odgovara dizajnu zatvarača, ili njegovog dijela u kompletan sustav za toplu i hladnu t0w t0c dijelu treba definirati formulama:
( 23)
( 24)
Napomena. U nazočnosti podataka o ročnosti kalendarske krug, redoslijed radova i drugih. Inicijalna temperatura ne smije odrediti, u skladu s tim podacima.
8.7.Koeficijent pouzdanosti gt opterećenje temperature i klimatskih uvjeta Dt J trebao biti jednak 1.1.
| Građevinski elementi | Zahtjevi | okomiti otklon ograničenja fu | opterećenja odrediti vertikalni otklon |
| 1. Dizalica piste greda ispod mosta i nadzemne dizalica operiran: | |||
| s poda, uključujući dizala( koplje) | Tehnološki | l / 250 | Od |
| jedna slavina iz kabine kada mode skupine( GOST 25546-82): | fiziološka i tehnološka | ||
| 1K, 6K | l / 400 | isti | |
| 7K | l / 500 | « | |
| 8K | l / 600 | « | |
| 2. grede, rešetke, nosači itdVatre kuhala, palube( uključujući poprečna rebra ploča i palubu): | |||
| a) pokriva i preklapa otvorene na pregled prolaz l, m: | estetsku psihološke | ZK i privremeno dugo | |
| l £ 1 | l / 120 l | ||
| = 3 | l / 150 | ||
| l = 6 | l / 200 | ||
| l-24( 12) | l / 250 | ||
| l ³ 36( 24) | l / 300 | ||
| b) obuhvaća i preklapa prisutnost pregrada ispod | konstruktivne | u skladu s čl. 6 preporuča aplikacija | 6 dovodi do smanjenja jaza između nosivih elemenata zaustavljanjaXruktsy i pregrade, raspoređeni pod |
| elemente) obuhvaća i preklapa prisutnost na njih elemente podvrgnuti pucanja glazure( , podova, zidova) | « | l / 150 | Applied nakon pregrade, podovi, glazure |
| g) obuhvaća i preklapa sprisutnost dizalice( dizalice), nadzemne dizalica kontroliranim: | |||
| pod | Postupak | l / 300 ili / 150( manji od dva) | vrijeme na temelju opterećenja krana ili podiznim( dizalice) na jednoj put |
| iz kabine | fiziološke | l / 400 ili A / 200( manji od dva) | na dizalicu ili podiznim( dizalice) na jednom putu |
| d) preklapaju, izloženi: | fizioloških i tehnoloških | ||
| prevoziti roba, materijala, komponenti i elemenata opreme i drugim mobilnimopterećenja( uključujući bez šina kat transporter) | l / 350 | 0,7 normativne vrijednosti privremenog punim opterećenjem ili opterećenja od jednog utovarivača( negativnija od dvije) | |
| opterećenja od ograde: | |||
| uskotračna | l / 400 | od odnogSkup vagona( ili podnim stroj) na istom putu | |
| širokog | l / 500 | isto | |
| 3. elementi stepeništa( marševima, platforme, greda), balkona, lođe | Estetski psihološki | Oni koji su u pos.2 i | |
| Fiziološka | određuje u skladu s br. | ||
| 10,10 4. Popratni ploče, stube i platforme, koji ne interferiraju s susjedni progiba elementima | « | 0,7 mm | opterećenje od 1 kN( 100) u sredini raspona KGF |
| 5. Skoči i zidni zidni paneli iznad prozora i otvora vrata( vijci i stakla) | Konstruktivan | l / 200 | Smanjenje razmaka između elemenata ležaja i popunjavanja prozora ili vrata ispod |
| elemenata Estetski psihološki | Isto,da u poz.2 i |
10. progibi i pomaci
norme ovog odjeljka postaviti granične progiba i pomaka koji podržavaju i prilaganje strukture građevina pri izračunu drugu skupinu ograničavajućih stanja, bez obzira na primijenjene građevinskih materijala.
Pravila se ne primjenjuju na hidrotehničkih objekata, prijevoza, nuklearnih elektrana, kao i nadzemnog dalekovoda podržava, otvorene za distribuciju uređaja i zračnih komunikaciju.
OPĆE UPUTE
10.1.Prilikom izračunavanja konstrukcija prema progiba( iskrenja) i istiskivanje sljedeći uvjet treba biti
( 25)
gdje je p - savijanje( nadvišenje) i pomicanja strukturni element( ili konstrukciju u cjelini) određuje se uzimajući u obzir faktore koji utječu na njihove vrijednosti u skladus pp.1-3 preporučenog priloga 6;
fu - krajnji savijanje( savijanje) i kretanje, postavljeni ovim standardima. Izračun
mora biti na temelju sljedećih uvjeta:
a) proces( osiguravanje normalne radne uvjete i opremu za rukovanje proces, instrumenata, itd);B) konstruktivan( osiguravanje integriteta susjednih strukturnih elemenata i njihovih spojeva, osiguravajući određene padine);
c) fiziološka( prevencija štetnih efekata i neugodnih osjeta pri fluktuaciji);
d) estetsko-psihološko( pružajući povoljan dojam izgleda struktura, sprečavajući percepciju opasnosti).
Svaki od tih zahtjeva mora biti zadovoljen pri izračunu neovisno o ostalima. Ograničenja
strukture oscilacije bi trebao biti postavljen u skladu s propisima, br. 4, preporučeni aplikacija
6. 10.2.Izračunato situaciju za koju želite odrediti otklon i pomak odgovara da ih učitati, ali i zahtjeve koji se odnose na izgradnju lift, dano u pogl. 5 preporuča aplikacija
6. 10.3.Progib ograničava strukturne elemente krovova i stropova, ograničeno na temelju tehnoloških i konstruktivnim i fizioloških potreba treba mjeriti sa zakrivljenom osi, što odgovara državnom elementu u trenutku prijave opterećenja od kojih je izračunata otklon i ograničena na temelju estetskih i psiholoških uvjeta - na ravnoj liniji koja spaja(vidi također točku 7 preporučenog priloga 6).
10.4.Otkloni strukturnih elemenata se ne ograničavaju na temelju estetskih i psiholoških uvjeta, ako ne narušavaju izgled objekata( npr opna skošeni krovovi, progib ili dizajn s povišenom donje trake), ili ako su strukturni elementi skriven od pogleda. Otkloni se ne ograničavaju na temelju gore navedenih zahtjeva i dizajna za preklapanja i pokriva više prostora uz kratki boravak osoba( npr, transformatorskih stanica, tavanima).
Napomena. Za sve vrste premaza integritet krovne membrane treba osigurati, u pravilu, konstruktivne mjere( primjerice upotreba kondenzatora, stvaranje kontinuiranog elemenata za oblaganje), a ne povećavaju krutost nose elemenata.
10.5.Faktor opterećenja za sva opterećenja uzeti u obzir i dinamički faktor opterećenja s utovarivača, električnih automobila, mostova i ovjesnih dizalica trebao bi biti jednak broju.
Koeficijenti pouzdanosti za odgovornost moraju se poduzeti u skladu s obveznom primjenom. 7.
10.6.Za strukturnih elemenata zgrada i konstrukcija, granične progiba i pokreta koje nisu utvrđene ovim i drugim propisima, i vertikalne i horizontalne deformacije i kretanja trajno, dugoročnih i kratkoročnih opterećenja ne smije biti veća od 1/150 raspona ili 1/75 polaska konzole.
VERTIKALNI LIMITI ELEMENTI
STRUKTURE 10.7.Vertikalna ograničavajuća odstupanja konstrukcijskih elemenata i opterećenja, od kojih se treba odrediti otklone, dani su u tablici.19. Uvjeti za praznine između susjednih elemenata navedenih u poglavlju. 6, preporučuje se primjena 6.
Tablica 19
_____________
simboli korišteni u tablici.19:
l - izračunati raspon konstrukcijskog člana;
a - korak greda ili vitla, na koje su pričvršćene kolosiječne dizalice.
Napomene: 1. Za konzolu umjesto l treba uzeti dvostruki polijetanje.
2. Za srednje vrijednosti l u poz.2, dok je ograničavajući progiba se određuje linearnom interpolacijom, s obzirom na zahtjeve n. 7, preporučuje se primjena
6. 3. Ključ.2, a brojevi naznačeni u zagradama trebaju se uzimati na visinama sobe do 6 m.
4. Značajke izračuna progiba na pos.2 g, str. 8 preporučuje aplikaciji
6. 5. Kada ograničavanja otklona psihološki estetski zahtjevi dozvoljeno span l poduzete jednaka udaljenosti između unutarnjih površina potpornih stijenki( ili kolone).
10.8.Udaljenost( razmak), s vrha kolica mosta dizalice do dna nosača savijati premaza struktura( ili objekti u prilogu) treba biti najmanje 100 mm.
10.9.Otklon elementi premazi trebaju biti takvi da se ne manje od 1/200 u jednom smjeru( uz iznimke navedene u drugim propisima), unatoč njihovom prisustvu je postignuta krova.
10.10.Progib granice podnih elemenata( grede, nosači, ploče), stepenice, balkone, stambene i javne zgrade i stambene prostore industrijskih objekata, na temelju fizioloških potreba treba definirati formulom
( 26)
gdje je g - ubrzanjekap;
p - normativna vrijednost opterećenja od ljudi koji vibriraju, uzeti prema tablici.20;
p1 - snižena normativna vrijednost opterećenja na preklapanju, uzet prema tablici.3 i 20;
q normativna vrijednost opterećenja na težini elementa koji se izračunava i strukture koje se na njemu podupiru;
n - učestalost primjene tereta pri hodanju osobom, uzeto prema tablici.20;B je koeficijent iz tablice.20.
Tablica 20
| Sobe prihvaćene prema tablici.3 | p, kPa( KGF / m2) | p1, kPa( KGF / m2) | n Hz | b |
| Poz.1, 2, osim za učionice i kućanstvo;3, 4a, 9b, 10b | 0,25( 25) prihvaća | tablici.3 | 1,5 | |
| Poz.2 klase i kućanstvo;4, b-d, osim plesa; poz.9 i 10, a, 12, 13 | 0,5( 50) 1,5 | isti | ||
| Poz.4 - ples, poz.6, 7 | 1,5( 150) | 0,2( 20) 2,0 | 50 |
_____________
simboli korišteni u tablici.20:
Q - težina jedne osobe, uzeta jednaka 0,8 kN( 80 kgf);
a - koeficijent se 1,0 za elementima izračunatih uzorak snopa od 0,5 - te drugim slučajevima( na primjer, kada se odmara ploče u tri ili četiri strane);
a - korak greda, poprečni nosači, širina ploča( decking), m;
l - provjeravanje prolaz strukturu korisnika, m
otklon treba odrediti iz količine yA1p + p1 + q opterećenja gdje yA1 -, faktor određen formulom( 1).
HORIZONTALNE KOLUMNA krajnji otklon i kočnica dizajn s dizalice opterećenja
10.11.Horizontalne granice otklon građevinskih objekata, opremljene nadzemnih dizalica, dizalica mostova, kao i dizalica piste grede i kočnica konstrukcija( greda ili rešetki), treba uzeti iz tablice.21, ali ne manji od 6 mm.
progibi treba provjeriti na razini glave dizalice šinama kočionih sila jednog kamiona dizalice, usmjerenih preko dizalice piste, bez temelja banaka.
Tablica 21
| dizalice načina Grupe | Progib granice fu | ||
| stupovi | snop nadgradnjom tračnice i kočnica konstrukcija, zgrade i dizalica stalci( unutarnji i vanjski) | ||
| zgrade i dizalica potpornje zatvoreni | otvoren dizalica oslonac | ||
| 1Q - 3Q | h / 500 | h / 1500 | l / 500 |
| 4K - 6K | h / 1000 | h / 2000 | l / 1000 |
| 7K - 8K | h / 2000 | h / l 2500 | / 2000 |
_____________
simboli korišteni u tablici.21:
h - visina od vrha temelja do dizalica glave tračnice( za jedan-priča zgrada i unutarnji i vanjski dizalica potpornje) ili daleko od vijaka osi preklapaju glavu tračnice dizalica( za katovima nebodera);
l - provjeravanje prolaz Strukturni( zraka).
10.12.Horizontalna konvergencija granica dizalica prati otvorene stalci za horizontalne i vertikalne ekscentrično opterećenjima iz jedne dizalice( osim podrumima kotrljati) ograničena na temelju zahtjevima procesa, treba biti jednak 20 mm.
HORIZONTALNE ograničuju put i progib okvira zgrada, odvojena elementi STRUKTURE I PODRŽAVA transportne galerije vjetra LOAD ROLL temelja i temperaturu klimatskih promjena
10.13.Horizontalni pomak okvira ograničavajući zgrade, ograničeno na temelju strukturnih zahtjeva( održavanje cjelovitosti elemenata okvira punjenje zidove, pregrade, prozora i vrata) su prikazane u tablici.22. Vodič za definicijom tvrde pomacima. 9 preporuča primjenu 6.
10.14.Horizontalni pomak okvira zgrada koje treba odrediti, obično sa role( rotacije) baza. U tom slučaju, opterećenje težine opreme, namještaja, ljudi, uskladištenih materijala i proizvoda treba uzeti u obzir samo kada kontinuirani ujednačena upload sve etaže višekatnicama ove opterećenja( na temelju smanjenja ovisno o broju etaža), uz iznimku slučajeva u kojima su uvjeti normalnog radadrukčije upload.
bankovne baze treba odrediti uzimajući u opterećenjem računa vjetra primljene po stopi od 30% standardne vrijednosti.
za zgrade do 40 m( i transportera podržava galerije bilo kojoj visini) koji se nalaze na vjetru područjima I-IV, zaklade role uzrokovane opterećenjem vjetra, ne uzimaju se u obzir.
Tablica 22
| Zgrade, zidovi i pregrade | zatezanja zidove i pregrade na kostur zgrade | Ograničenje kretanja fu |
| 1. Multi-kata zgrade | bilo | H / 500 |
| 2. Jedan kat visokim zgradama: | mek | HS / 300 |
| a) zida zidovi od opeke, gipsa beton, beton panela | Krute | HS / 500 |
| b) stijenke obložene prirodnim kamenim blokovima keramike, stakla( obojeni) | « | HS / 700 |
| 3. kata zgrade( s samonosive zidove) visinekat hs, m: | propusnim | |
| HS £ 6 | HS / 150 | |
| HS = 15 | HS / 200 | |
| HS ³ 30 | HS / 300 |
_____________
simboli koji se koriste u tablici.22:
h - visina višekatnu zgrade, koja je jednaka udaljenosti od temelja do vrha prečke osi premaza;
HS - visina od poda u jednoj priči zgrade, koja je jednaka udaljenosti od vrha do dna temelja rešetke;u višekatnim zgradama: za donji pod - jednaka udaljenost od vrha temelja do osi trake;za preostale podove - jednaka udaljenost između osi susjednih prečnika. Bilješke:(
. Na položaju 3) 1. Za srednje vrijednosti hs ograničavajući horizontalno pomicanje mora biti određena linearnom interpolacijom.
2. katovima nebodera, dizajniran pomoću elemenata obloge kata zgrade, horizontalno ograničenje pomaka trebao bi biti isti kao i za jedan-kata zgrade. Visina HS gornjeg kata je oduzeta od osi igle povišenim poda do dna rešetke.
3. povodljiv nosača su montaža zidova ili particije na kostur, ne bi se spriječilo pomicanje okvira( bez obzira na zidovima ili particija napora koji bi mogli uzrokovati oštećenja konstrukcijskih elemenata);na čvrsto pričvršćivanje, sprječavajući međusobno pomicanje okvira, zidova ili pregrada.
4. Za jednog kata zgrade sa zidom zavjese( i u odsutnosti tvrdi disk obloge) i višekatnu etazherok granične premještanjem se ostavi rasti sve do 30%( ali ne više uzeti HS / 150).
10.15.Horizontalna kretanja frameless zgrada protiv vjetra nisu ograničeni na, ako su njihovi zidovi, pregrade, spojni elementi dizajnirani za snagu i otpornost na pucanje.
10.16.Horizontalni otklon ograničavajući fachwerk nosača i letvica, i preklopnim zidni paneli s opterećenjem vjetra, ograničena na temelju strukturnih zahtjeva trebala bi biti jednaka l / 200, gdje je L - izračunava span police ili panela.
10.17.Horizontalna pokretna podupire ograničavanje progibi galerije vjetra, ograničavajući se temelji na tehnološkim zahtjevima, trebala bi biti jednaka h / 250 gdje je h - visina nosača od vrha do dna temelja greda ili rešetki.
10.18.Horizontalne granične progibi stupovi( stupovi) okvira zgrada od temperature klimatskim i izloženosti skupljanja treba biti jednaka:
HS / 150 - na zidove i pregrade od opeke, gipsa betona, armiranog betona i jedara ploče,
HS / 200 - sa zidova obloženi prirodnim kamenom,blokovi keramiku, staklo( obojeno) gdje HS - visina poda, a za single-priča zgrada sa dizalica bridge - visina od vrha do dna temelja grede okvirnu željeznicom.
Tako temperature učinke treba uzeti bez obzira na dnevnih varijacija vanjske temperature zraka i razlike temperature od sunčevog zračenja.
U određivanju horizontalne otklon temperature i klime skupljanja učinaka njihove vrijednosti ne bi se sažeti s progiba i vjetra na temeljima banke.
GRANIČNE savijeno ELEMENTI srednji kat o naporima pre-valjanje
10.19.Ograničiti savijanje elementa fu srednji podovi ograničeni na temelju strukturnih zahtjeva treba uzeti jednako 15 mm s l £ m3 i 40 mm - s 12 l ³ m( srednje vrijednosti za L arching granicu treba određuje linearnom interpolacijom).
Savijanje f treba odrediti od sila pred-kompresije, težine podnih elemenata i težine poda.
PRIJAVE
DODATAK 1 Referentni
most i nadzemnih dizalice različitih skupina načina rada( uzorak LISTA)
| Dizalice | načini Grupe | Uvjeti |
| Ručni sve vrste | 1Q - 3Q | Bilo |
| s vožnje vanbrodskim koplje, uključujući i preklopnim čeljusti | popravak i rukovanju s ograničenom | |
| intenzitet vitlo kolica, uključujući i preklopnim čeljusti | Machine dvoranama elektrana, ugradnje, rukovanje operacijaOgraničeni | |
| intenzitet vitla kolica, uključujući i preklopnim čeljusti | 4K - 6K | Dock radu srednjeg intenziteta, tehnološki rad u stroj trgovine, gotovi proizvodi skladišta poduzeća građevinskog materijala, metallosbyta |
| skladišta s tipom grab dvuhkanatnogo magnetski zgrabite | Mješovitiskladišta, koji rade s različitim opterećenjima | |
| Magnetic | skladišta posreduje, rad s različitim opterećenjima | |
| gašenje, kovanje, muškarac, casting | 7K | cehovi |
| metalurških poduzeća s tip zgrabite dvuhkanatnogo magnetski grab | Skladišta rasute robe i staro željezo s jedinstvenim opterećenja( koje rade u jednoj ili dvije smjene) | |
| sa Winch kolica, uključujući i preklopnim čeljusti | procesa dizalice na sat | |
| poprijeko, muldogreyfernye, muldozavalochnye za skidanje ingota, isticanje, kupola, kolodtsevoy | 8K | saveza metalurških poduzeća |
| Magnetic | cehovi i skladišta metapodatakai čelika tvrtke, velike metalne baze homogene opterećenja | |
| C hvata dvuhkanatnogo tip magnetski zgrabite | skladišta veća pakiranja i otpada s homogenim opterećenja( kada sat rad) |
DODATAK 2
Potrebna
opterećenja od UČINAK TAP O puferom zaustavi
karakteristična vrijednost horizontalno opterećenje Fkn usmjerena duž dizalice piste i dizalice uzrokovana udarcem u slijepoj fokus, treba odrediti prema formuli gdje
v - dizalica putovanja brzina u trenutku udara, domaćinJedan jednako pola nominalnim m / s;
f - najveće moguće pufer talog, pretpostavlja jednak 0,1 m za dizalice s fleksibilnim suspenzija nosivost ne više od 50 m grupe načina 1K-7K i 0,2 m - u drugim slučajevima;
m - masa sniženim slavine, definirane formulom ovdje
mb - masa mosta dizalice, t;
Tc - kolica, odnosno;
TQ - nosivost, t;
k - faktor;k = 0 - za dizalice s fleksibilnim suspenziji;k = 1 - za dizalice s krutim suspenziju tereta;
l - raspon dizalica, m;.
L1 - približava kamion, m
izračunata vrijednost tereta koji se razmatra, uzimajući u obzir faktor sigurnosti opterećenja gt( .. Vidi poglavlje 4.8) se uzima manje od granica navedenih u sljedećoj tablici:
| broj sklop profila | premaza i opterećenje snijegom sklop | koeficijentu m i aplikacijske sheme |
| 1 | zgrade s jednim ili dva premaza padinama  | m = 1, 25 ° £, m = 0 «a ³ 60 °. Utjelovljenja 2 i 3 treba uzeti u obzir za zgrade s zabatne obloga( Profil b), s mogućnošću 2 - na 20 ° £ 30 £ °;Opcija 3 - na 10 ° £ 30 £ ° samo zapovjedničkom mostu ili prozračivanje uređaji |
| 2 | greben pokriva zgrade s lukovima i bliske Smjernica pokriva obris  | M1 = cos 1,8a;m2 = 2,4 sin 1,4a, gdje - premazivanje prednapon ° |
| 2 ¢ | premaza u obliku lukova Lancet  | Kada b ³ 15 ° moraju koristiti dijagram 1b, da L l, s b |
| 3 | zgradama s uzdužnomsvjetiljke zatvoreni gornji  | , ali ne više od: 4,0 - za rešetki i grede na težine prevlake standardne vrijednosti od 1.5 kPa ili manje; 2,5 - za rešetki i grede na težine prevlake standardne vrijednosti iznad 1,5 kPa; 2,0 - za betonske ploče preko pedalj od 6 m ili manje, a za čelične profilirane oblaganje; 2,5 - raspon za betonske ploče preko 6 m, kao i teče neovisno o razmaku; BL = hl, ali ne više od b. Prilikom određivanja kraj za žarulje opterećenja zone B koeficijent m u oba ostvarenja treba uzeti kao 1,0 Napomene: 1. izvedbe sheme 1, 2 i treba primjenjivati zabatne površina i zakrivljeni dva-tri-raspone s feralom u sredini zgrade. 2. utjecaj na raspodjelu pločama vetrootboynyh opterećenje snijegom u blizini svjetiljke ne uzimaju u obzir. 3. ravnim klizaljke s b gt;48 m treba uzeti u obzir lokalnu povećanog opterećenja u svjetiljci, kao u kapi( vidjeti sliku 8.) |
| 3 ¢ | zgrade s uzdužnim svjetla, otvoreni gornji | vrijednosti b( b1, b2), te m treba biti određen u skladu s uputama za sklop 8;l vijek uzima se jednaka udaljenosti između gornje rubove lampiona |
| 4 | prolio sheme premazivanje  | treba koristiti za proliti premaza, uključujući nagnute ostakljena lučni krovni obris |
| 5 | dvije i više raspone sa zabatom premazi  | Opcija 2 treba uzeti u obzir u ³ 15 ° |
| 6 | dva i više raspona s zaobljeni i usko povezane u kratkim crtama pokriva  | Opcija 2 treba uzeti u obzir kako bi se armirano-betonske ploče koje pokrivaju vrijednosti m faktora treba uzeti ne više od 1,4 |
| 7 | Dvo- i multi-raspone s lučnim zabata i prevučene s uzdužnim koeficijent svjetiljka  | m uzeti leti s svjetiljke u skladu s izvedbama 1 i 2 iz sheme 3, za raspone bez svjetiljku - s izvedbama 1 i 2, sklopovi 5 i 6. U ravnini zabata(premaz s l & gt; 48 m treba uzeti u obzir kao što je lokalni povećanog opterećenja u kapima( vidjeti shemu 8) |
| 8 | Zgrade s visina  | opterećenje snijegom na završni premaz treba uzeti u skladu sa shemama 1-7, a na dnu - na dva načina: prema shemama 1-7 i shema 8( zgrada - profil „A” za tende - profil. „b”) koeficijent m treba biti jednak: gdje h - visina rampe, m, mjereno od strehe na krov gornjeg pokrova i donje vrijednosti više od 8 m, određivanje primljenog m jednak 8 m; l ¢ 1;l ¢ 2 - duljina gornjeg dijela( l ¢ 1) i donji( l ¢ 2) za oblaganje, od kojih je snijeg prenosi se razlika području razine, m;trebaju uzeti: prevlačenje lampi bez uzdužnim ili poprečnim lampiona - premaz s uzdužnim feralom - ( gdje L ¢ l ¢ 1 i 2 treba biti ne manje od 0). t1;m2 - udio snijega koji se prenosi vjetrom do visinske razlike;vrijednosti za gornje( T1) i donji( m2) prevlaka trebala bi biti na temelju njihovog profila: 0,4 - ravnina za premazivanje s 20 ° £ s zasvođen f / l £ 1/8; 0,3 - za ravnu oblogu s>20 °, svodena s f / l>1/8 i premazi s poprečnim svjetiljkama. Za nisku širine prevlačenje i r2 = 0,5 k1 k2 K3, ali ne i manje od 0,1, pri čemu( obrnuti prednapon je prikazano crtkana linija, k2 = 1);ali ne manje od 0,3( a - u m, b, j - u stupnjevima). duljina zone povišenog snegootlozheny b trebao biti jednak: kada b = 2 sata, ali ne više od 16 m; na ne više od 5 sati, a ne treba više od 16 m koeficijenti m, prihvaćeni za izračunavanje( prikazan u dvije sheme izvedbama) veći od: ( gdje h - um, s0 - kPa). 4 - ako je donji poklopac zidni pokrov; 6 - ako je donji poklopac krović.m1 faktor treba uzeti: m1 = 1 - 2m2. Napomene: 1. Kada d1( D2) & gt;12 m m vrijednosti za diferencijal duljine d1( d2), dio se odrediti bez obzira da se postigne na svjetiljke povećana( smanjena) površine. 2. Ako obuhvaća gornji( niži) obloge imaju različite profile, pri određivanju m moraju poduzeti odgovarajuće vrijednosti T1( T2) za svaki pjeva u l ¢ 1( l ¢ 2). 3. Lokalno opterećenje u diferencijala ne treba uzeti u obzir ako je razlika u visini, m, između dva susjedna premazi manje( gdje S0 - u kPa) |
| 9 | Zgrade s dvije kapi visina  | opterećenje snijegom na gornjem i donjem poklopcu koje treba poduzeti prema shemi 8. VrijednostiM1, B1, m2, B2 treba odrediti za svaku kap samostalno uzimanje: T1 i T2 u krugu 9( određeni teret u blizini h1 i h2 kapi) koji odgovara M1 u shemu 8 i m3( frakcija snijeg prenose vjetrom o smanjenoj premaz) koja odgovaram2 u shemi 8. U ovom slučaju: |
| 10 | premazivanje sgrudobrani | shema treba primijeniti na( h - um, s0 - u kPa); ali ne više od 3 |
| 11 | Zemljište premazi susjedna strši iznad krova ventilaciju okna i druge nadogradnje  | shema odnosi se na dijelove s dijagonalom nadgrađu baze ne više od 15 MW, ovisno o obračunatoj dizajnu( cover ploče, a podstropilnyh Truss) treba uzeti u obzirnajnepovoljniji položaj visokom području opterećenja( pod proizvoljnim kutom, b). koeficijent m, konstanta unutar navedenog zona, treba uzeti kao: 1,0 na 1,5 d £ m; ali ne više od 1,0 i manje od ne: 1,5 1,5 2,0 «5 2,5« 10 b1 = 2h, ali ne više od 2d |
| 12 | viseća oblaganje cilindričan oblik | m1 = 1,0; |
| broj | dijagrame strujnog kruga zgrada, konstrukcijskih elemenata i vjetar opterećenja | Određivanje aerodinamičkih koeficijenata | Bilješke | |||||||
| 1 | Samostojeća stan čvrste konstrukcije. | - | ||||||||
| vertikalna i odstupa od vertikale za ne više od 15 ° površine: | ||||||||||
| privjetrinsku | CE = +0,8 | |||||||||
| zavjetrine | CE = -0,6 | |||||||||
| 2 | Zgrade s zabata prevlake koeficijent | |||||||||
 | a, | ° vrijednosti CE1, CE2na jednaki | ||||||||
| 0 | 0,5 | 1 | ³ 2 | |||||||
| CE1 | 0 | 0 | -0.6 -0.7 -0.8 | 1. kada vjetar okomito na čeone zgrada, za cijelu površinu premaza cE = -0.7. | ||||||
| 20 | 0,2 -0,4 -0,7 | |||||||||
| 40 | -0,8 0,4 0,3 | -0,2 -0,4 | ||||||||
| 60 | 0,8 0,8 | +0,8 | +0,8 | |||||||
| CE2 | £ 60 | -0,4 -0,4 -0,5 | -0,8 | 2. u određivanju koeficijenta n u skladu s br. 6.9 | ||||||
| vrijednosti | ||||||||||
| 3 | zgrade s zaobljeni i usko povezane u kratkim crtama pokriva | 1. vidjeti. Napomena.1 u shemu 2.2.U određivanju koeficijenta n u skladu s br. 6.9 | ||||||||
 | koeficijent vrijednosti | CE1, CE2 na jednakim | ||||||||
| 0.1 0.2 0.3 0.4 | 0,5 CE1 | |||||||||
| 0 | +0,1 +0 | 2 | 0,4 0,6 +0.7 | |||||||
| 0.2 -0.2 -0.1 | +0,2 +0,5 +0.7 | |||||||||
| ³ 1 | -0.8 -0.7 | +0.3 +0.3 +0.7 | ||||||||
| CE2 | proizvoljan | -0.8 -0.9 -1,1 | -1 | -1,2 | ||||||
| Ce3 vrijednost poduzeti shemi 2 s uzdužnim | ||||||||||
| 4 | zgrade svjetiljku | koeficijenata CE1, CE2 i Ce3 se odrediti prema naloguniyami shemi 2 | 1. Pri izračunu poprečne okvire i zgrade s fenjera vetroboynymi štiti ukupna vrijednost koeficijenta otpora „fenjer-ploče” vjetrobranskog sustav uzima jednak 1,4.2.Pri određivanju koeficijenata n u skladu s člankom 6.9 | |||||||
 | ||||||||||
| 5 | svjetiljke | za oblaganje zgrada na AB koeficijenti kao takvi treba uzeti Shema 4. sunca svjetiljke obroku na l £ 2 cx = 0,2;na 2 £ l £ 8 za svako svjetlo cx = 0,1l;ako L & gt;8 cx = 0,8 ovdje. Za druge dijelove oblaganje CE = -0.5 | 1. za vjetar, zavjetrini zidovi zgrada i pritisak koeficijenti treba odrediti u skladu s uputama iz sheme 2.2.U određivanju koeficijenta n u skladu s br. 6,9  | |||||||
 | ||||||||||
| 6 | zgrade s uzdužnim svjetla različitih koeficijenata visine  | c ¢ e1, e2 s ¢¢ ¢ e3 i treba biti određen u skladu s uputama za shemu 2, naznačen time, da određivanje CE1 visine H1 moraju uzetipoglavlje zdaniya. Dlya AB stite protiv vjetra zid treba utvrditi, kao i za cijelu kruga poglavlju 5, gdje je za H1 - je potrebno h2 uzeti visinu | žarulje Vidi bilješku. .1 i 2 sheme 5 | |||||||
| 7 | zgrade s  | prolivena za prevlake profilne AB SE treba odrediti u skladu s uputama iz sheme dijela 2.For sunca CE = -0.5 | 1. Sila trenja mora se uzeti u obzir u bilo kojem smjeru vjetra, naznačen time, cf.= 0,04.2.Pogledajte. Napomena.1 i 2 sheme 5 | |||||||
| 8 | zgrada sa sporedne  | Za privjetrinsku žarulje koeficijent ce treba odrediti u skladu s uputama na shemi 2, za ostatak premaza - kao mjesto za sunčanje kruga 5 | vidi bilješku. .1 i 2 sheme 5 | |||||||
| 9 | zgrade stalno otvoren s jedne strane | u 5% m £ si2 = si1 = ± 0,2;kada je m ³ 30% si1 si3 treba uzeti kao što je određeno u skladu s uputama za sheme 2;si2 = ± 0,8 | 1. Koeficijenti se na vanjskoj površini koje treba poduzeti u skladu s uputama shemi 2.2.m propusnost ograda treba biti definiran kao omjer ukupne površine koje su mu dostupne otvore do ukupne površine ograde. Za brtvljenje zgradu treba biti ci = 0. U zgradama navedene u poglavlju. 6.1 u, standardni vrijednost unutarnjeg tlaka u pluća pregrade( kada je gustoća površinu manju od 100 kg / m2), bi trebala biti jednaka 0,2w0, ali ne manje od 0,1 kPa( 10 kgf / m2). 3. svaki zid zgrade kao „plus” ili „minus” za si1 koeficijent kada m £ 5% mora biti određena na temelju najnepovoljnije uvjete realizacije slučaja opterećenja. | |||||||
| 10 | polica zgrada u isto | dijela za CD CE = 0,7.Treba određuje linearnom interpolacijom vrijednosti uzetih u točke B i C. koeficijenti CE1 i CE3 na AB treba uzeti u skladu s uputama iz sheme za područje BC CE 2( gdje b i l - tlocrtne dimenzije zgrade). Za okomite površine koeficijentce mora se odrediti u skladu s uputama za sheme 1 i 2 | - | |||||||
| 11 | baca tipa  | sklop | a, tuče | koeficijent vrijednosti | 1. koeficijenata CE1, CE2, CE3, Ce4 pripisati iznos pritiska na gornju i na donju površinu navesov. DlyanegativnoVrijednosti CE1 je, CE2 Ce3, Ce4 smjer pritiska u dijagramima treba biti obrnuto. 2. nadstrešnice sa valovitom premaza cf = 0,04 | |||||
| CE1 CE2 | Ce3 | Ce4 | ||||||||
| I | 10 | +0,5 -1.3 -1,1 | 0 | |||||||
| 20 | 0 | 0 | -0.4 1,1 + | |||||||
| 30 | 2,1 | +0,9 +0,6 | 0 | |||||||
| II | 10 | 0 | -1,1 -1,5 | 0 | ||||||
| 20 | +1,5 +0,5 +2 | 0 | 0 | |||||||
| 30 | +0,8 0,4 0,4 | |||||||||
| 10 | III 1,4 0,4 | - | - +1.8 | |||||||
| 20 | +0,5 | - | - | |||||||
| 30 | +2,2 +0,6 | - | - | |||||||
| IV | 10 | +1,3 +0,2 | - | - | ||||||
| 20 | +1,4 +0,3 | - | - | |||||||
| 30 | +1,6 +0,4 | - | - | |||||||
| 12 i polje | b, C | 0 | 15 | 30 | 45 | 60 | 75 | 90 | 1. koeficijenti SE s obzirom Re & gt;4 x 105.2.U određivanju koeficijenta n sukladno čl. 6,9 treba biti b = = 0,7d | |
| se | +1,0 +0,8 0,4 | -0.2 -0.8 -1,2 | -1,25 | |||||||
| Nastavlja | ||||||||||
| b, C | 105 | 120 | 135 | 150 | 175 | 180 | ||||
| se | -0.2 -1,0 -0,6 | +0,2 +0,3 0,4 | ||||||||
| cx = 1,3 uRe c = 0,2 pri 4 x 105Ponovno, u kojoj Re - Reynoldov broj; ; - promjer kugle, m; - određeno u skladu sa 6.4, Pa; - određuje se u skladu s člankom 6.5; - udaljenost m od površine do središta kugle; - određuje u skladu s točkom 6.11 | ||||||||||
| 12b | konstrukcije kružno cilindričan površine  | & gt; , gdje kada 1 = & gt; .0; | 1. Ponovno treba odrediti formule u spoj 12, i to Z = h1.2., U određivanju koeficijenta n u skladu s točkom 6.9 treba uzeti: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. ci faktor u obzir kada se spusti poklopac( "plutajući krov"), kao i odsutnost njegova | |||||||
| 0.2 0.5 0.8 0.9 | 1 | 2 | 5 | 10 | 25 | |||||
| 0.95 | 1.0 1.1 1.2 1.15 | |||||||||
- treba uzeti da Re & gt;4 × 105 prema rasporedu:  | ||||||||||
 | ||||||||||
| oblaganje | CE2 s vrijednosti jednake | |||||||||
| 1/6 1/3 | ³ 1 | |||||||||
| stan, koji se sužava u 5 £ °, kada sfernog £ 0.1 -0.5 | -0,6 | -0.8 | ||||||||
| 1/6 1/4 1/2 | 1 | 2 | ³ 5 | |||||||
| -0.5 -0.7 -0,55 | -0.8 -0.9 -1,05 | |||||||||
| 13 | prizmatični struktura | ;Tablica 1 1. Za | balkona zidove s vjetrom, paralelno s ovih zidova, CF = 0.1;za valovite premaze s f = 0.04.2.Za pravokutne zgrade na planu l / b = 0,1 - 0,5 i b = 40 ° - 50 ° = 0,75;rezultirajuće opterećenje vjetrom primjenjuje se na točki 0, s ekscentricitetom e = 0.15b. 3. Ponovno treba odrediti formule u spoj 12, i to z = h1, d - promjer kružnice. 4. Pri određivanju koeficijenta n u skladu sa stavkom 6.9 h. - Visina građevine, b - veličina u smislu osi y. | |||||||
| le | 5 | 10 | 20 | 35 | 50 | 100 | ||||
| ¥ k | 0.6 0.65 0.75 0.85 | 0.9 0.95 | 1 | |||||||
| le treba odrediti u skladu s tablicom.2. Tablica 2 | ||||||||||
| le = l / 2 = l £ | £ = 2 L | |||||||||
 |  |  | ||||||||
| tablicu.2 l = l / b, pri čemu L, b - odnosno maksimalne i minimalne veličine strukture ili komponente u ravnini koja je okomita na pravac vetraTablitsa 3 | ||||||||||
| Skečevi dijelova i upute | b vjetra, tuča | l / b | ||||||||
pravokutnik  | 0 | £ 1,5 | 2,1 | |||||||
| ³ 3 | 1,6 | |||||||||
| 40 - 50 0,2 | £ | |||||||||
| ³ 2,0 0,5 1,7 | ||||||||||
| Romb | 0 | £ 0.5 1.9 1.6 | ||||||||
| 1 | ||||||||||
| ³ 2 | 1,1 | |||||||||
pravokutnog trokuta  | 0 | - | 2 | |||||||
| 180 | - | 1,2 | ||||||||
| Tablica 4. Skica | ||||||||||
| dijelova i upute | b vjetra, tuča | n( broj strane) na | Re i gt;4 × 105 | |||||||
običnog poligona  | proizvoljan | 5 | 1,8 | |||||||
| 6 - 8 | ||||||||||
| 10 | 1,5 1,2 1,0 | |||||||||
| 12 | ||||||||||
| 14 | konstrukcije i njihovi elementi h kružna cilindrična ploha( spremnici, rashladnim tornjevima, tornjeva, dimnjaka), i žicekabele, kao okrugle, cjevaste članovi i čvrste strukture kroz | gdje k - se određuje prema tablici.1 sheme 13; - određena prema rasporedu: za žice i kabeli( uključujući prevučene glazura) CX = 1,2 | 1. Ponovno treba odrediti pomoću formule u krug 12, i to Z = H, d - promjer D uzeti sooruzheniya. Znacheniya: za drvene konstrukcije D = 0,005 m;za opeke D = 0,01 m;za betonske i armiranobetonske konstrukcije D = 0,005 m;za čelične konstrukcije D = 0,001 m;za žice i kabele promjera d D = 0,01d;za rebraste površine s rebrima visine b D = b. 2. Za valovite premaze s f = 0,04. 3. žice i kabeli d ³ 20 mm, slobodna od leda, cx vrijednost može biti smanjena na 10% | |||||||
| 15 |  | planarne strukture rešetke, naznačen time da - aerodinamički koeficijent i-elementa konstrukcije;za profile = 1,4;za cjevasti elementi se odrediti prema rasporedu u krug 14, tako da je potrebno poduzeti le = l( vidi Tablicu 2 Sheme 13. .); Ai - površina izbočenja i-th strukturnih elemenata; Ak - područje omeđeno građevinske | 1. Aerodinamični koeficijenti krugova 15 - 17 prikazane su na rešetkastu strukturu s proizvoljnim konture i 2. Opterećenje vjetar Pretpostavlja se da je prostor omeđen Ak. 3. smjer osi x podudara sa smjerom vjetra i okomito na ravninu strukture | |||||||
| 16 | broj ravne paralelne rešetkastih konstrukcija  | Za CX1 pravcu vjetra dizajn faktor je definirano isto kao i za krug 15.Dlya drugi i naknadnim konstrukcija ex2 = skh1h. Za farmama cijevi na Re ³ 4 × 105 h = 0,95 | 1. Vidi, označeni.1 - 3 u shemu 15.2.Ponovno treba odrediti prema formuli i shemi 12, gdje d - prosječna Promjer cijevnog elementa;z - može se uzeti jednake udaljenosti od tla do gornje akord. 3. Tablica za shemu 16: h - minimalna veličina petlje;za pravokutnim i trapezoidni rešetkastog h - dužine najmanje bočne kruga;za okrugle rešetke h - njihov promjer;za eliptični i sl Okvirno struktura h - male osi; b - udaljenost između susjednih gospodarstava. 4. koeficijent j će se odrediti u skladu s uputama iz sheme 15 | |||||||
| j | vrijednosti h na farmama profila i cijevi na Re, jednako 1/2 | |||||||||
| 1 | 2 | 4 | 6 | |||||||
| 0,1 | 0.93 0.99 0.2 | 1 | 1 | 1 | ||||||
| 0,75 0,81 0,87 0,93 0,9 | ||||||||||
| 0,3 | 0.56 0.65 0.73 0.78 | 0.83 0.4 0 | ||||||||
| 38 0,48 0,59 0,65 0,72 | ||||||||||
| 0.5 0.19 | 0.32 0.44 0.52 0.61 | |||||||||
| 0.6 0.15 | 0 | 0.3 0.4 0.5 | ||||||||
| 17 | rešetke tornjeva i prostorni nosač  | cf Cx =( 1 + h) k1 gdje CX - definirano isto Kak za krug 15; h - je definirano isto kao i za spoj 16. | 1. Vidi Note. .1 - 3 u shemu 15.2.cf se odnosi na područje konture lica vjetra. 3. Kada je smjer vjetra dijagonalno tetrahedralnog četvornih kule koeficijent k1 za čelične kule pojedinačnih elemenata treba smanjiti za 10%;za drvene kule kompozitnih elemenata - povećanje za 10%.Crteži | |||||||
| presjeka oblika i smjer vjetra put | K1 | |||||||||
 | 1,0 | |||||||||
 | 0,9 | |||||||||
 | 1,2 | |||||||||
| 18 | pripone i nagnute cjevaste elementi su postavljeni u ravnini protoka  | skha cx = sin2 a, gdje c, - je određena u skladu s uputama zashema 14 | - | |||||||
| dizalice | Ograničava F opterećenje, kN( TF) |
| Suspendiran( ručni i električni) i most rukom | 10( 1) |
| Električni pretek: | |
| opće namjene mode skupine 1K-3K | 50( 5) |
| opće namjene i posebneskupine načini 4K-7C, te lijevanje | 150( 15) |
| posebnu skupinu načina rada 8K s suspenzija opterećenja: | |
| fleksibilni | 250( 25) |
| kruti | 500( 50) |
DODATAK 3 *
Potrebna
SHEMA snijeg opterećenja iČimbenici m
Prilog 4 obveznim
Yelnia
SHEME vjetra i aerodinamički koeficijent sa
DODATAK 5. obveznim
CARD zoniranje SSSR o klimatskim karakteristikama
Karta 1 *
zoniranje Ruske Federacije o težini snježnog pokrivača
( revidirano izdanje. Rev.№ 2).
Karta 2
Razgraničivanje SSSR srednje brzine vjetra, m / s, za zimu
Karta 3
prostornog uređenja SSSR pritiskom vjetar
Karta 4
prostornog uređenja SSSR debljina stijenke glazura
karte 5
uređenja SSSR strane prosječna mjesečnatemperatura zraka, ° C, u siječnju
karta 6
Razgraničivanje SSSR srednja mjesečna temperatura okoline, ° C, 7. srpnja
karta
prostornog uređenja SSSR od devijacija prosječna temperatura sportha najhladniji dan mjesečno prosječne temperature, ° C, u
siječnja zoniranje USSR mas snijeg i debljinu stijenke od glazure
( dodatak na karticu 1 i 4)
Dodatak 6
Preporučeni
otklon definicija i RASELJAVANJE
1. U određivanjuprogibi i pomaci treba uzeti u obzir sve glavne čimbenike koji utječu na njihove vrijednosti( neelastične deformacije materijala, pucanje, imajući deformiran krug držeći susjednih elemenata, čime sučelja čvorovi i baze).Uz dovoljno opravdanje pojedini faktori mogu biti zanemareni, ili uzeti u obzir približnu metodu.
2. struktura materijala creep, potrebno je uzeti u obzir povećanje otklona s vremenom. Kad ograničavanja otklona na temelju fizioloških potreba treba uzeti u obzir samo kratkoročno puzanja izložena odmah nakon nanošenja opterećenja, a na temelju tehnoloških i dizajn( s izuzetkom izračuna uzimajući u obzir opterećenje vjetra) i estetskih i psiholoških uvjeta, - potpuni puzanja.
3. Pri određivanju progibi stupaca kata zgrade i potpornje horizontalnih dizalica opterećenja izračun shema stupci trebaju biti u skladu s uvjetima njihovog pričvršćivanja, s obzirom da je kolona:
u zgradama i zatvorenim policama nema horizontalnog pomaka na vrhu potpore( ako je premaz ne proizvodikruto u horizontalnoj ravnini diska, potrebno je uzeti u obzir vodoravnu sukladnost stupova);
u otvorenim policama smatraju konzole.
4. U nazočnosti zgrade( gradnja) na proizvodne opreme i prijevoza uzrokuje fluktuacije građevinskih objekata i drugih izvora vibracija vibracijski granične vrijednosti, brzina i ubrzanje mora se uzeti u skladu sa GOST 12.1.012-90;„Sanitarna norme vibracija radnih mjesta” i „Higijenski dopuštene vibracije u kućama” Ministarstvo zdravstva. U prisustvu visoke preciznosti opreme i instrumenata koji su osjetljivi na vibracije strukture na kojima su instalirani, granica vibracijski, brzina, ubrzanje vibracija određuje se u skladu s posebnim specifikacijama.
5. Izračunato situatsii1 za koje želite odrediti otklon i pomak i odgovarajuće opterećenje mora se uzeti ovisno o temelju kojih se izračunavaju zahtjevi.
_____________
1 Izračunato situacija - uzima se u obzir kod izračuna skup uvjeta koji definiraju izračunate zahtjeve dizajna. Izračunato
stanje karakterizira dizajn izračun kruga, vrste opterećenja, vrijednosti rada uvjetima koeficijentima i pouzdanošću ograničavaju popis uvjeta koje treba uzeti u obzir u ovoj situaciji.
Ako izračun je napravljen na osnovu tehnološke zahtjeve, dizajn situacija treba biti u skladu s hrpe akcije koje utječu na rad procesne opreme.
Ako se izračun je napravljen na temelju zahtjeva dizajn, dizajn situacija treba biti u skladu s hrpe djelovanja, što bi moglo dovesti do oštećenja susjednih elemenata rezultira značajnim progiba i pomaka.
Ako izračun je napravljen na osnovu fiziološkim potrebama dizajna situacije mora biti usklađen s stanja povezanog s vibracijama struktura i dizajn mora uzeti u obzir rad koji utječu na strukturne promjene, ograničene zahtjeve ovih pravila i propisa iz stavka. 4.
Ako izračun je napravljenna temelju estetske i psihološke potrebe, dizajn situacija treba biti u skladu sa stalnim i dugoročnim opterećenja.
Za struktura pokriva i preklapanja, s građevinskom projicira porasti za ograničavanje otklon psihološke estetske zahtjeve definirane vertikalni otklon biti smanjen na veličinu porasta zgrade.
6. otklon elementi i podne obloge, ograničavajući se na temelju zahtjeva dizajna ne smije prijeći udaljenost( razmak) između donje površine elementa i vrha particija, vitraž okvire prozora i vrata koji se nalazi ispod elemenata nosive.
razmak između donje površine pokriva i preklapanja elemenata i vrh pregrada nalaze ispod elemenata, općenito ne bi trebala prelaziti 40 mm. U slučajevima kada se radi o propisanim uvjetima povezanim s povećanim krutost i podnih obloga, potrebne konstrukcijske mjere za izbjegavanje to povećanje( na primjer, postavljanjem pregrada ne može svinuti grede, a pored njih).
7. Ako su pregrade između stijenki glavnog( uglavnom isti kao i visine zidova) u ključne vrijednosti l.2 i karticu.19 trebala bi biti jednaka udaljenosti između unutarnjih ploha glavnih zidova( ili kolone) i ovih pregrada( ili između unutarnje površine zidova, Sl. 4).
Prokletstvo.4. Sheme za određivanje vrijednosti l( L1, L2, L3), u prisustvu pregrada između stijenki glavnog
i - u jednom prolazu,b - dva u rasponu;1-nosive zidove( ili stupovi);2 - glavne particije;3 - preklapanje( premazivanje) prije primjene opterećenja;4 - preklapanje( premazivanje) nakon primjene opterećenja;5 - referentne linije otklona;6 - ograda
8. nosač progiba u prisustvu suspendiranih dizalica kolosijeka( ..., vidi tablicu 19, stavak 2, d), koja se uzima kao razlika između F1 i F2 otklona susjedni rešetkasto( slika 5.).
9. horizontalni kretanje polovica treba utvrditi u ravnini zidova i pregrade, od kojih se mora uspostaviti sigurnu cjelovitost. Kada okviri veza
višekatnu objekata koji imaju više od 40 m kata iskrivljenih stanica u susjedstvu dijafragme krutosti jednaka f1 / hs + f2 / l( Sl. 6) ne prelazi( vidi tablicu 22. .);1/300 za poz.2, 1/500 - za poz.2, a i 1/700 - za poz.2, b.
Dovraga.5. Sklop za određivanje progiba Truss u prisutnosti suspendirane dizalice prati
1 - krovna konstrukcija 2 - putanja snopa vanbrodski dizalice;3 - suspenzije dizalice;4 - izvorni položaj rešetke;f1 - otklon od najopterećenijih rešetkastog strukture;f2 - žlijeb u susjedstvu najopterećenijih nosač
Damn.6. Driving mimoilazne kata stanice 2 susjedna do ukrućenje membrane 1 u zgradama s Svjaseva skele( točkasta linija prikazuje izvorni okvir prije primjene opterećenja spoja)
DODATAK 7 *
Required
RAČUNOVODSTVO ODGOVORNOSTI ZGRADE *
1. račun za odgovornost zgradakarakterizira ekonomskih, socijalnih i ekoloških posljedica svojih neuspjeha, utvrđuju se tri razine: i - veći, II - normalno, III - smanjen.
povećana razina odgovornosti treba uzeti za zgrada i objekata, od kojih je propust može dovesti do ozbiljnih ekonomskih, socijalnih i ekoloških učinaka( cisterni za naftu i naftne derivate s kapacitetom od 10.000 m3 ili više, cjevovodi, industrijskih zgrada s raspona od 100 m, a više, objekata komunikacijske visine100 m ili više, kao i jedinstvene zgrade i građevine).
normalna razina odgovornosti treba uzeti za zgrade masovne izgradnje( stambenih, javnih, industrijskih, poljoprivrednih zgrada i objekata).
Smanjena razina odgovornosti treba uzeti za izgradnju sezonskih ili pomoćnih( staklenicima, plastenicima, ljetnih paviljona, malim skladištima i sličnim objektima).
_____________
* Ovaj program je Sekcija 5 GOST 27751-88 s izmjenama odobrenim od strane Državnog odbora RF za arhitekturu i graditeljstvo 21.12.93 № 18-54.
2. Pri izračunu nosive strukture i osnove za razmatranje odgovornosti koeficijent pouzdanosti gn, uzima jednak: do razine odgovornosti I - veći od 0,95, ali ne više od 1,2;za razinu II - 0.95;za razinu III - manje od 0,95, ali ne manje od 0,8.Na
koeficijent pouzdanosti odgovornost pomnožiti s učinkom opterećenja( unutarnje snage i pokretnih konstrukcija i razloge i utjecaje uzrokovane opterećenjem).
Napomena. Ovaj se stavak ne odnosi se na građevine i građevine, uzimajući u obzir odgovornost koja je postavljena u relevantnim propisima.
3. Razine zgrada i objekata odgovornosti također treba uzeti u obzir prilikom utvrđivanja uvjeta za trajnost zgrada i objekata, raspon i volumen inženjering anketama za izgradnju, uspostavljanje pravila prihvaćanja, testiranje, održavanje i tehničke dijagnostike građevinskih objekata.
4. Klasifikacija objekta na određenu razinu odgovornosti i izbor GN vrijednosti koeficijenata proizvedena opće dizajner u dogovoru s kupcem.
2. Težina STRUKTURE I RAZLOZI
2.1.Normativna vrijednost montažne strukture težina se određuje na temelju standarda, koji rade crteže ili putovnica proizvođača podataka, ostalih građevina i tla - za veličinu dizajn i specifične težine materijala i tla s obzirom na njihove uvjete vlažnosti u izgradnju i funkcioniranje zgrade.
2.2.Sigurnosni razlozi za opterećenje GF težine konstrukcije i tla prikazani su u tablici.1. Tablica 1. Strukture
| strukture i tipa tla | punilo sigurnosni faktor GF |
| konstrukcije: | |
| metal | 1,05 |
| betona( s prosječnom gustoćom od 1600 kg / m3), beton, zidovima, zidovi, armirano drva | 1,1 |
| beton( s prosječnom gustoćom od 1600 kg / m3, ili manje), izolacija, niveliranje i završni slojevi( pločasti materijali u rolama, infiltracije, spojnice itd) izvodi: | |
| tvorničke | 1,2 |
| na izgradnjustranica | 1,3 |
| Tla: | |
| u prirodnom leglaii | 1,1 |
| rasuti | 1,15 |
Napomene: 1. Kod provjere stabilnosti strukture na odredbe protiv naginjanja, kao iu drugim slučajevima, kada je smanjenje težine strukture i tla može pogoršati uvjete rada za gradnju, treba podmiriti, uzimajući težinustruktura ili dio opterećenja GF = 0,9 faktor sigurnosti.
2. Kod određivanja opterećenja na terenu treba uzeti u obzir opterećenje pohranjenih materijala, opreme i vozila koji se prenose na tlo.
3. Za metalnih konstrukcija u kojoj su napori vlastitom težinom prelazi 50% ukupnog truda treba biti GF = 1,1.
9. Ostali LOAD
Ako je to potrebno, predviđeno propisima ili postaviti, ovisno o uvjetima građenja i rada zgrada treba uzeti u obzir i ostala opterećenja koje nisu uključene u ovim pravilima( poseban teret za obradu, vlaga i skupljanja efektima, efekti vjetra, uzrokujući na aerodinamički nestabilnibacanje tipa oscilacija, udarima).