2. Glavne vrste vijaka i njihovo područje primjene
2.1.Prema konstruktivnom rješavanju vijaka su podijeljeni u sljedeće vrste: zakrivljen;uz sidrenu ploču;komponenta sidrene ploče;s pomičnim uređajem za sidrenje;izravno;sa suženom kraju.
2.2.Kao metoda za montažu vijaka su podijeljeni u betonske temelje montirati i instalirati na gotovim temeljima i drugih strukturnih elemenata u izbušene ili Ready „bunara”.
zakrivljena vijke i sidrena ploča postavljena na betonsku podlogu voditi na slici.1.
Sl.1. Vijci ugrađeni u temelje na betonu i
- zakrivljena;b, c, d - sidrena ploča;E, F - komponente na sidrena ploča
prijenosnih vijaka ugrađenih nakon betoniranja temelja u posebnim sidrima, prethodno navedeno u tijelu temelja, prikazani su na slici.2.
Sl.2. Uklonjivi vijci instalirane nakon betoniranja temelj
i - ravnog sidrene ploče( M12-M48);b - cast sidrena ploča( M56, M125);u - u( M56, M100)
zakrivljeni vijcima zavarena ploča sidra postavljenih u jažice, prikazani su na slici 3.
Sl.3. vijci su instalirani u „jažice”, pruža unaprijed temeljima
izravno vijci instalirani u bušotini gotovih temelja i sintetičke dockable ljepilo( epoksi, siloksan) ili preko cementa pijeska postupka smjesa vibrozachekanki je prikazano na slici.4.
Sl.4. izravno vijci instalirani u bušotini gotovih temelja
- dockable sintetski ljepilo( i № 209305. .);b - osiguran cementa, pijeska smjesa proces vibrozachekanki( .. i № 419.305)
razupirućih Vijcima tipa s konusnom kraju, instalirane u bušotini gotovih temelja i osigurane od ekspander stezne ili postupak cementa, pijeska talog vibroakustičkih, što je prikazano na slici,5.
Sl.5. vijci, rastegljiv tipa s konusnom kraju, instalirane u bušotini gotovih temelja
- dockable preko razupornog čahuru( i № 539170. .);b, - vibro dockable način( i № 737 573 i 763 525 i iz №. ...) od cementa, pijeska mort
razmak tiple( u daljnjem tekstu klinovi) instalirani u izbušene bušotina građevnih elemenata( zidovi, stupovi, itd)i dockable uz pomoć držača razmaka uređaja koji su prikazani na slici.6.
Sl.6. bačvi razmaknici koje su instalirane u bušotinu montažne
, b - trn-pin razmak( M8-M24)( kao №1225936. .);u - sidrenog čahure razmaknice( M6-M20);1 - stud razmak;2 - razvodnik za proširenje;3 - matica;4 - razmak;5 - Spreader cijev;6 - pričvrsni vijak
2.3.Prema uvjetima rada vijaka dijele se u naselju i konstruktivni.
do naselja su vijci, stres uzrokovan vrijeme rada konstrukcija i pogon opreme. Do
predviđena konstruktivni vijci za montažu objekata i opreme, koji stabilnost protiv prevrtanja ili pomicanja pruža vlastite strukture težine ili opremu. Strukturni vijci dizajnirani su za usklađivanje strukture i opreme u trenutku njihova instalacija te osigurati stabilan rad strukture i opreme u rad, kao i za sprečavanje slučajnog pomaka.
razina dinamičnosti podešava se ovisno o vrsti i prirodi opreme.
2.4.Vijci za montažu objekata i opreme moraju biti proizvedeni u skladu sa GOST 24.379,0 „Vijci za temeljima. Opći tehnički uvjeti” i GOST 24.379,1 „Vijci za temeljima. Dizajnu i dimenzijama.”vijci Klasifikacija
u skladu sa standardima prikazanim u tablici.1. Tablica 1
Slika
| tipa vijak | nazivni promjer navoja d , mm | GOST 24379,1 | |||||
| 1 | c | zakrivljena sidrena ploča | 12-48 tipa | .1. verzija | b | tipa 16-48 | 1 |
| .2. Verzija 1 | |||||||
| u | 56-140 | Verzija 2 | |||||
| g | 100-140 | Version 3 | |||||
| d | kompozita sidrene ploče s | 24-48 | verzija tipa 1 | ||||
| e | 56-64.3 | Verzija 2 i | |||||
| 2 | uređaj | 24-48 | Verzija 1 b tip | ||||
| 56-125 | Uklonjivi sidrenje. Verzija 2 4 | ||||||
| u | 56-100 | Version 3 | |||||
| 3 | Zakrivljena tipa 12-48 | bušotine | .1 | Verzija 2 | |||
| 4 | Izravna ljepila i cementa, pijeska vibrozachekankoy | 12-48 tipa | .5 | - | |||
| 5 | C i konusni završetak | 12-48 tipa | .6 | ||||
| Verzija 1 Verzija 2 b | |||||||
| u | verzija 3 |
2.5.Vijci zakrivljena( vidi. Sl. 1 a) namijenjeni su za ugradnju struktura i tehnološke opreme u slučajevima u kojima je visina temelja ne ovisi o dubini brtvljenje vijaka u beton.
2.6.Vijci s sidrene ploče( vidi, sl. 1 b, c, d) ima manju dubinu u odnosu na brtvene vijci zakrivljeno, preporuča se primijeniti u slučajevima gdje je visina određena temelja vijcima dubine brtvenih u betonu.
2.7.Vijci komponente s sidrenih ploča( vidi, sl. 1 d, e) se koristi u slučajevima postrojenja rotacijom ili klizna( npr tijekom sastavljanja vertikalnog cilindričnog uređaja kemijske industrije).U tim slučajevima, rukavac i donje usadnim sidrene ploče instaliran u polju za vrijeme betoniranja temelj, a gornji klin u vijak povezivanjem cijelu dužinu navoja nakon montaže kroz otvore u potpornim dijelovima. Duljina
vijak klinac u rukavu bi trebala biti manja od 1,6 Promjer vijka nit.
2.8.Zaobljeni vijci i sidrena ploča postavljena na betonsku podlogu od vodiča na posebnim uređajima, strogo zadržavanje njihov dizajn položaj tijekom betoniranja.
2.9.Izmjenjivi vijci( vidi. Sl. 2) Preporuča se primjenjuju uglavnom za pričvršćivanje teških valjanje, kovanje, a druga električna oprema, uzrokujući veliki dinamički opterećenja, te u onim slučajevima kada su vijci za vrijeme rada subjekta opreme za moguću zamjenu.
Prilikom ugradnje niz prijenosnih bolts temelj je postavljen samo sidro elementi( sidra) i ukosnicu postaviti slobodno u cijevi nakon uređaja temelja.
2.10.Zaobljeni vijci ugrađeni u „jamama” gotov podrum( vidi. Sl. 3), nakon čega slijedi zatrpavanje konkretnim bunara se preporučuje za ugradnju opreme i izgradnju objekata u slučajevima kada se ne može instalirati vijke u bušotini.
2.11.Vijci izravne sinteze ljepila( epoksi ili siloksan) te osiguran cementa, pijeska smjesa postupak vibrozachekanki( .. vidi Sliku 4), preporuča se za učvršćenje konstrukcije i opremu za proizvodnju s r razine asimetrije ciklusa ³ 0,6 - vijak zasintetski ljepila i r ³ 0,8 - vijak za vibrozachekanke.
vijci, osigurani epoksi smoli, mogu se koristiti na dizajn vanjskoj temperaturi od minus 40 ° C i kad se zagrije na 50 ° C, uz beton, vijci, ljepljivu dockable siloksana - odnosno na minus 40 ° C i 100 ° C,
2.12.Vijci rastegnuti tip dockable preko razupornog stezne čahure( vidi, Sl. 5a), te proširenje čepovi( vidi, Sl. 6) je za pričvršćivanje strukture i opreme pojavljuje statičkih opterećenja i vibracijske( r ³ 0,9).
2.13.Vijci s konusnom kraju, dockable cement-mort pijesak Postupak vibro( vidi, Sl. 5b, c), preporuča se za konstrukcije za učvršćivanje i procesne opreme osim opreme koja uzrokuje značajne i dinamičkih udarnih opterećenja( press-kovanje opreme, valjanjesanduke, električni motori velike snage itd.).
Napomena. Vijci s konusnom kraju izvođenja slijetanja 2 su, izvršenje 3 - uvrtanja konusnu čahuru.
2.14.Vijci koji su instalirani u bušenih bunara završio podrum nije dopušteno da se prijave za pričvršćivanje potporne stupove zgrade, opremljen sa nadzemnih dizalica, kao i za objekte visokogradnje i objekata, što je osnovni vjetar opterećenja.
biste riješili ove konstrukcije mogu se koristiti vijci sa stožastim vrškom montiran vibro način. Vijak brtvljenje dubina
treba biti najmanje 20 d .Kada
aktivnosti koje osiguravaju pouzdanost i trajnost sidrište( povećana dubina sadnje, dodatna sidra uređaja, itd), ove dizajne dopušteno vijke za pričvršćivanje drugih vrsta, instalirane u bušotini gotovih temelja, odobrenje - programer tih vijaka.
2.15.Za montažu procesne opreme može biti instaliran u bunarima vijke promjera preko 48 mm na odgovarajućoj izvedivosti i dostupnost opreme za bušenje.
2.16.Proširenje čepovi su namijenjeni za osiguravanje glavni sanitarni, električni i ventilacijske opreme, kao i obloge, obloge, itd. .
dizajna i veličine zidnih priključaka prikazani su u Dodatku.1.
2.17.Klinovi su namijenjeni za strukturnu konsolidaciju različitih malih dijelova opreme, kao i metalnih konstrukcija i njihovih dijelova ukrasne završi i drugih elemenata na temeljima, zidovi i drugih građevinskih objekata izrađenih od betona, armiranog betona i opeke.
Tehnička dokumentacija za tiple je razvijen od strane VNIImontazhspetsstroy.
2.18.Nosači s vijcima za proširenje Collet i tiple može se staviti u službu odmah nakon instalacije vijke i tiple.
3. Izračun vijaka
3.1.Opterećenje djeluje na vijcima na prirodu utjecaja su podijeljeni u statički i dinamički. Magnituda, smjer i priroda radnih opterećenja na opremi na vijaka moraju biti navedeni u poslu za projektiranje temelja za opremu.
3.2.Mack čelika koji izračunava vijke koji radi na dizajn zimskog vanjske temperature do minus 65 ° C uključivo, treba primjenjivati u skladu s uputama tablici.2. Tablica
temperature 2 Izračunato
| zimski vanjski zrak ° C | od -40 ° C i iznad | od -40 do -50 ° C | od -51 do -65 ° C |
| čelika stupnja | VSt3kp2, VSt3ps2, St20 | 09G2S-6 10G2S1-6 | 09G2S-8 10G2S1-8 |
Napomena. Vijci dopušteno proizvodnja ostalih vrsta čelika, mehanička svojstva svojstva se ne nižim razredima čelika navedeni u tablici.2.
3.3.Vijci za učvršćenje konstrukcije pri vanjskoj temperaturi od minus 40 ° C i više, treba biti izrađena od čelika VSt3kp2( GOST 380) kao i za montažu okovi - čelika VSt3ps2( standard) ili 380 od konstrukcijskog čelika St20( GOST1050),.Za
vijak 56 mm ili više promjera može se koristiti pod istim temperaturnim uvjetima, niskolegirani čelik razreda 09G2S-2 i 10G2S1-2( GOST 19.281).
3.4.Spremnici za pričvršćivanje i aparatura za obradu i pohranu eksplozivnih proizvoda, kao i za učvršćenje uređaja kolona tipa u procijenjenoj zimskom vanjskoj temperaturi minus 30 ° C, uključiv se nanosi VSt3ps3 čelika( čelika stupnja umjesto VSt3ps2);kad je vanjska temperatura minus 31 do 40 ° C - čelik St20 stupnja prema GOST 1050.
3.5.Procjenjuje kada vanjska temperatura zimi minus 65 ° C, niskolegiranih čelika 09G2S 10G2S1-8-8 trebaju imati tvrdoću koja nije niža od 30 J / cm2( KGF × m 3 / cm2) pri temperaturi ispitivanja -60 ° C.
3.6.Strukturne vijci u svim slučajevima biti dopušteno da se proizvodnja čelika VSt3kp2 GOST 380.
3.7.Izračunata čvrstoće vijaka čvrstoće metala RVA se uzeti iz tablice.3.
promjer vijka Tablica 3
| , mm | metal Izračunato vlačne čvrstoće RVA MPa | ||
| VSt3ps2, VSt3kp2, St20 | 09G2S | 10G2S1 | |
| 145 | 185 | 190 | |
| 10-30 36-56 64-80 | 145 | 180 | 180 |
| 145 | 175 | 170 | |
| 90-100 110-140 | 145 | 170 | 170 |
| 145 | 170 | 165 |
3.8.Svi vijci moraju biti stegnuti za iznos prije stezanja F, do statičkih opterećenja koja se mora pretpostaviti da: F = 0,75 P za dinamičkim opterećenjima F = 1,1r, gdje je P - izračunato opterećenje djeluju na vijak,
za graditeljstvo( stupove zgrade, itd) vijci mogu se provoditi u standardnim ručnim alatom s krajnjom naporima( za zaustavljanje) na vijak.
3.9.Presjeka površine poprečnog vijaka( navojem) mora se odrediti uz uvjet da se snaga za formule
Asi = P / RVA ,( 1), naznačen time, da
na = 1,35 - za dinamičkih opterećenja; da = 1,05 - za statičkih opterećenja. Za prijenosni
vijke s sidrenih ploča slobodno montiran na cijev za koeficijent dinamičkih opterećenja uzete jednaka 1,15.
3.10.Djelovanje dinamičkih opterećenja vijke presjek izračunava formulom( 1), test izdržljivosti formule
Asu = 1,8 cm do P / RVA ( 2), pri čemu
c - koeficijent opterećenja,prema tablici.4, ovisno o dizajnu vijka; m - koeficijent uzimajući u obzir faktor razmjere, uzeti iz tablice.5, ovisno o promjeru vijka; - koeficijent odražava broj ciklusa primljenih na stolu.6. Tablica 4
| konstrukcije vijke | C ekstremiteta | s sidrene ploče | Direct Stožasti( za razmak) vijke promjera | ||
| ( navojem) d, mm | 12-48 | gluhih 12-140 56-125 | udaljiti | 12-48 6-48 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Skice |  |  |  |  |  |
| dubina utiskivanje H iz stanja usvojen RVA = 145 kPa | |||||
| maksimalna dubina utiskivanja H | 25 d | 15 d | 30 d | 10 d | 10 d ( 8 d ) + |
| minimalna udaljenost između svornjaka osi | 6 d | 8 d | 10 d | 5 d | 8 d |
| minislužbeni udaljenosti od osi vijka na rub temelja | 4 d | 6 d | 6 d | 5 d | 8 d |
| faktor opterećenja c | 0,4 0,4 0,25 0,6 | 0.55 | |||
| stabilnost koeficijent za pritezanje | 1,9( 1,3) 1,9 ** | ( 1,3) 1,5 | 2,5( 2) 2,3 | ( 1,8) |
* u zagradama daje dubina utiskivanje na vijcima promjera manje16 mm.
* U zagradi su vrijednosti faktora da statička opterećenja. Tablica 5.
promjer vijka
| , 10-12 mm | 16 | 20-24 30-36 42-48 56-72 | 80-90 100-125 | 140 | |||||
| m | 1 | 0,9 1,1 1,3 | 1,6 | 2 | 1.8 2.2 2.5 |
| Tablica 6 broj ciklusa | 0,05 × 106 × 106 0,2 × 106 0,8 | 2 × 106 5 × 106, iviše | |||
| 3,15 | 2,25 1,57 1,25 | 4 |
3.11.Pri izračunu sidrenje sile konstrukcije prethodne vijke zatezne i područje poprečnog presjeka treba biti definirana za statičkih opterećenja, ako projekt nije posebno naznačeno.
3.12.(. Slika 7) kada postavljanja vijka za pričvršćivanje opreme skupina procijenjena vrijednost opterećenje na P jednog sidra, mora se odrediti u najopterećenijih vijak formule
,( 3), naznačen time,
N - izračunato normalno silom M - trenutak savijanja; n - ukupni broj vijaka; y1 - udaljenosti od osi zakretanja na najudaljenijem zajedničkog svornjaka u vlačnoj zoni; il - udaljenost od osi zakretanja na i th vijak se time smatrati ispružena i komprimirane vijcima.
Sl.7. Shema napora određuje u postavljanje vijka za pričvršćivanje Postupak oprema
osi zakretanja skupine, mogu biti uzeti preko težišta površine podrške opreme.
3,43.Za ñêâîçíûõ stupove koji imaju izoliranu bazu izračunata vrijednost vlačna opterećenja na jedan vijak, treba odrediti formule
P =( M - NB ) / NH ,( 4), naznačen time, da
M i N - moment savijanja i uzdužnu silu preko kolone na vrhu temelja; h - razmak između osi grane stupca; n - broj grana vijci stupca; u - udaljenost od stupca presjeka težišta prema osi komprimirani grane.
3.14.Za baze podataka stupove od kontinuiranog količinu procijenjenu opterećenja, na jednu razvučenog vijak se određuje prema formuli
P =( Slika 8).( Rb BS x - N ) / n, ( 5)
naznačen time N- uzdužna sila u koloni; R - dizajn otpornost betonskog temelja do aksijalnog kompresija uzima, ovisno o konkretnoj klasi tablici.7; n - pruži broj klinova raspoređenih po jednoj strani baze kolone; BS - širina podrške osnovne ploče stupa; x - visina komprimiranog betona zoni ispod potpora osnovne ploče stupa određena formule
,( 6)
naznačen time la - udaljenost od rezultirajućih snage u ispruženom vijka na suprotnu stranu ploče;C - udaljenost od osi stupca do osi svornjaka; E0 - ekscentričnost primjene opterećenja.
Sl.8. Shema snaga nosivih stupova presjek čelika kontinuiranog tipa
Tablica 7
| beton | razred B10 B15 | V12,5 | B20 B25 B30 | |||
| Rb, MPa | 5,8 7,3 8,7 | 11,5 14,5 | 17 |
komprimira visina x područje ograničeno stanje
x £ XR la, ( 7), pri čemu
XR =.( 8)
U formuli( 8) i R b RVA u MPa.
U slučajevima u kojima je X & gt; XR la , treba ojačati temelj betona klase ili povećati temeljnu ploču ili dati bočno pojačanje.
3.15.Količina vijka sila prednaprezanja - za percepciju horizontalnih( smicanja) sila u ravnini za spajanje uređaja sa bazom za smičnih veze otpornost na( ne dopušta pomicanje potporne strukture za razmak između okretišta vijka i rupa stijenke stakla) bi trebao biti određen formulom
F1 = za( Q - nf ) / nF , ( 9)
Gdje je Q- izračunata poprečna sila djeluje na referentnu ravninu; N - normalno sila; f - koeficijent trenja uzima jednak 0,25; n - broj klinova ; da - koeficijent zatezanje stabilnost dobila na stolu.4.
3.16.Kombiniranim djelovanjem vertikalno i horizontalno( smicanja) prisiljava iznos sile F0 stezanja mora biti određen formulom
F0 = F + F1 / za .(10)
poprečnog presjeka duž navoja vijka u ovom slučaju određuje formule
ASA =( da se P + F1 ) / u RVA ,( 11)
naznačen time da - koeficijent stabilnost pritezanja primioTablica.4.
3,17.Spojevi sdvigodopuskayuschih poprečna sila Q smatra zbog striže otpor vijka osovine, a određen je formulom Q
£ 0,6 ASA RVA br. ( 12)
zajedničkog djelovanja P aksijalnog i smične sile Q njihove dopuštene vrijednosti mogu se definira formulama:
P £ 0,6 ASA RVA n ;(13)
Q £ 0,4 ASA RVA n ;(14), naznačen time,
n - broj vijcima. Količina sila F2
privremeno zatezanje vijaka u ovom slučaju mora se odrediti prema formuli
F2 = za ASK RVA / 2 .( 15)
3.18.Sila smicanja Q, djeluje u ravnini moment savijanja, za prolazni stupove, koji ima odvojene baze pod kolone grane dopušteno uočiti silu trenja pod komprimiranim grana stupova i određivanje stanja
Q £ f [ M + N ( h - u )] / h, ( 16) gdje oznake
isti kao oni u formuli( 4).
sila smicanja čelični stupovi kontinuiranog tipa, kao i kroz kolonama pod djelovanjem odrezne sile okomito na ravninu momenta savijanja( Svjaseva kolona) pusti uočiti sila trenja od djelovanja uzdužnih sila i okretnim momentom, a izračunava se formulom
Q £ f ( n ASA RVA / 4 + N ),( 17), naznačen time,
N - minimalne uzdužne sile koja odgovara opterećenju na kojem se definira sila smicanja; n - broj vijaka za učvršćivanje ili komprimiranih stupce broj grana komprimirani svornjaci postavljeni na jednoj strani baznih stupaca( stupci za čvrstog tipa); f - koeficijent trenja uzeti jednak 0,25; ASA - -presjeka vijka.
3,19.Vijci moraju biti stegnuti, u pravilu, vrijednost zakretnog momenta MD , n × m, vrijednost koja mora biti određen formulom
Mcr F x, ( 18)
naznačen time F - prethodno napinjanje sila vijaka;Koeficijent uzimajući u obzir geometrijske dimenzije navoja, trenje na kraju matice i teme na primljene stol - x.8. Tablica 8
| promjer vijka, mm x | , promjer m vijak | , mm x | , m |
| 10 | 56 | 2 × 10-3 1.4 × 10-2 2.4 × 10-3 1.7 × | |
| 12 | 64 | 10-2 | |
| 16 | 3.2 × 10-3 1.9 × 10-2 4.4 × | 72 | |
| 20 | 10-3 2.1 × 10-2 5.8 × | 80 | |
| 24 | 10-3 2.3 × 10-2 | 90 | |
| 30 | 75 × 10-3 2.5 × 10-2 | 100 | |
| 36 | 110 | 9 × 10-3 2.8 × 10-2 1.1 × 10-2 3.2 × | |
| 42 | 125 | 10-2 1.2 × 10 | |
| 48 | 140 | -2 3,5 × 10-2 3.20 |
.Minimalna dubina utiskivanja čeličnih vijaka VSt3kp2 u baznoj( dimenzija H) za beton V12,5 razredu treba uzeti stol.4.
U drugim vrstama vijaka čelika ili drugih klasa dubine betona utiskivanje ali treba definirati formulom
Ali ³ H m1 m2, ( 19)
gdje m1 - omjer izračunat vlačne čvrstoće betona klase V12,5 s izračunatom otporabeton klase usvojen; m2 - izračunava omjer vlačne čvrstoće metalnih vijaka usvojila čelika i izračunava vlačna čvrstoća čelika VSt3kp2.Za
vijkom promjera 24 mm ili veće, instaliran u bunarima gotovih temelja, m1 koeficijent bi trebao biti jednak jedinici.
vrijednosti izračunate vlačne čvrstoće betona RVT ovisno o konkretnoj klasi dani su u tablici.9. Tablica 9.
| razred B10 beton | V12,5 | B15 | B25 B20 B30 | |||
| RVT, 0,61 MPa | 0.7 0.8 1.1 0.95 | 12 |
Za one materijala za zatrpavanje sidrene čahure minimalnu dubinu odstojnika( slika 6c). . treba uzeti H = 6 d , uzimajući u obzir sljedeće parametre dizajn količine: učitavanja faktor c = 0,4;Koeficijent stabilnost stezanje na = 1,3( pri dinamičkih učinaka na = 1,9);razmak između osi tiple - najmanje 5 d, od temelja do ruba osi bačvi - 6 d .
3.21.Dubina brtvljenje zidnih priključaka instaliranih u mekim materijalima( opeka, ekspandirane gline), treba povećati za 2 d u usporedbi sa sličnim dubine utiskivanja sidra koji se ugrađuju u objekte izrađene od betona klase V12,5.
3.22.Za strukturnu vijci ekstremiteta dubina sadnje u beton mogu uzeti jednak 15 d, vijak s sidrenih ploča - 10 d , vijak instaliran u bunar, - 5 d .
3.23.Najmanja dopuštena udaljenost između osi vijaka i matica od osi do vanjskih rubova temelja prikazani su u tablici.4.
udaljenosti između svornjaka i vijcima s osi do ruba temelja dopušteno smanjiti na 2 d s odgovarajućim povećanjem utiskivanje 5 dana.
udaljenosti od vijka osi do ruba temelja može se smanjiti za jedan promjer s posebnom pojačanje okomitoj plohi temelj na vijcima za montažu.
U svim slučajevima, udaljenost od vijka osi do ruba temelja ne smije biti manja od 100 mm, za vijke promjera 30 mm do uključivo 150 mm, vijci 48 mm u promjeru i 200 mm za promjer vijka od 48 mm.
3.24.Prilikom instalacije blizance vijaka, na primjer za pričvršćivanje nosivih čeličnih stupova zgrada, treba osigurati zajednički sidrene ploče s udaljenosti između jednak veličini projekta rupe između vijaka osi, ili ugraditi s jednim vijkom „proširenje” u dubinu.dubina sadnje upareni vijka kada je udaljenost između svojih osi 8 d ili više treba dati 15 d , na udaljenosti manjoj od 8 d - 20 dana.
udaljenost od ruba ploče u osi vijka treba davati bar 2 d, naznačen time, da je područje sidrena ploča mora biti najmanje 32 d2 .
3.25.Izračunate površine presjeka vijaka( s navojem), ovisno o njihovom promjeru dane su u tablici.10.
TABLICA 10 Promjer vijka s navojem
| d | izračunata površina poprečnog presjeka vijaka threadably ASA, | cm2 promjer svornjaka s navojem d | izračunate površina poprečnog presjeka vijaka threadably ASA, cm2 |
| M 10 M | 0571 | 20,29 | |
| 56 M 12 M | 0842 | 26,75 | |
| 64 M 16 M 1,57 | 72'6 | 34,58 | |
| M 20 M 2,45 | 80'6 | 43,44 | |
| M 24 M 3,52 | 90'6 | 55,91 | |
| M 30 M 5,60 | 100'6 | 69,95 | |
| M 36 | 8,26 | M 110'6 | 85,56 |
| M 42 M 11,2 | 125'6 | 111,91 | |
| M 48 M 19,72 | 140'6 | 141,81 |
3,26.Promjeri strukturnih vijaka moraju biti navedeni u poslu za projektiranje temelja. U nedostatku uputa strukturne promjeri vijaka se dodjeljuju u skladu s promjerom rupe u nosivim dijelovima opreme.
proračuna primjeri dani su u Dodatku vijaka.2 ovog Priručnika.
4. Uređaj za brtvljenje betona i armiranog betona
4.1.dobro obrazovani u beton i armirani betonski napravio električnih alata, tehničke karakteristike koje bi rezultiralo u prilogu.3 ovog Priručnika.
4.2.dobro obrazovani u betonu i betona treba provoditi na označavanje ili preko rupe za vijke temelja u okviru prethodno kalibrirane opreme.
4.3.Obilježavanje mjesta vijci za montažu napravili: a) konvencionalnim metodama geodetske zasjedi, preporučena oprema i rupa-os zakazati jezgru uljanom bojom;b) prema predlošku( uzeto iz sidrenog plana) koristeći ga kao dirigent;c) predinstalacijom opreme pričvršćivanjem mjesta vijaka kroz rupe u okviru.
4.4.Označavanje otvora mora biti u skladu s dimenzijama na crtežima.
greška markup otvora za vijke ne bi trebao biti više od 50% dopuštenih odstupanja vijaka sjekire lokacije temelja. Točnost
obilježavanje osi otvora treba biti manji od vrijednosti odrediti slijedećim odnosima:
, ( 20)
naznačen time dx i dy - veličina odstupanja od nazivnih veličina, položaj koordinatni osi rupa; D - promjer rupe vijaka u ležištu opreme; d - promjer vijka temelja.
4.5.bunara tehnologija obrazovanje mora biti u skladu s važećim tehničkim specifikacijama pravilima rada i sigurnosti.
4.6.Za formiranje bunara promjera većeg od 60 mm Buster bušenja preporučuje se u dvije faze. Najprije se buši probu s promjerom od 50-60 mm, a potom - s potrebnim promjerom.
4.7.Bušenje u armiranom betonu s gornje armature može se, ako je potrebno rezanje kroz jačanje zarobljen u sekciji dobro pomoću baklje kisika-acetilen ili električnog luka metodom.
4.8.Za bušenje rupa za vijke i sužavajućih tiple( vidi, Sl. 5, 6), da se primjenjuje za struju i Buster ili bušilice opremljeni dijamantnim rezačem jezgre.
4.9.Prilikom bušenja bita i dijamant bitova opremljene tvrdih legura, potrebnog protoka vode za hlađenje obrade zonu. Brzina protoka vode ovisi o promjeru bušotine. Kada je promjer bušotine do 25 mm od potrošnje vode od 1,5 l / min i pri promjera za više od 25 mm - do 2,5 l / min.
4.10.Promjer vijka rupe za izravnu sinteze adheziva( ili epoksi siloksana) treba biti 8-12 mm veći od promjera vijka.
4.11.Promjer bušotine za izravnu vijci osigurani cementa pijeska smjesa postupak vibrozachekanki, određenih dimenzija uređaja za brtvljenje( vidi. N. 5).
4.12.Promjer rupe za konusne vijke, osigurana širenje stezne čahure i tolerancije veličinama bunara uzetih iz tablice.11.
Tablica 11
| vijak promjer | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| mm promjera bušotine mm | 16 | 22 | 28 | 32 | 40 | 50 | 60 | 68 |
| odstupanja mm | +1 +1,5 | 43 |
4.13.Promjer vijaka jamice konusnih učvrstiti cement-mort prema pijesak vibroakustičkih određen promjer Dkor bitova za bušenje bušotina i u skladu s tablicom.12.
Tablica 12
| promjer vijka, mm Promjer krune | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| Dkor ( bušotine) promjera mm | 30 | 30 | 40 | 43 | 52 | 60 | 70 | 80 |
4,14.Dimenzije bunara za zakrivljene vijaka mora se uzeti u skladu s tablicom.13.
Tablica 13
| i skica | vijci promjer, mm | i veličina mm |
| U | L | |
| 12 | 100 | 300 |
| 16 | 400 | |
| 20 | 150 | 500 |
| 24 | 600 | |
| 30 | 200 | 750 |
| 36 | 900 | |
| 42 | 250 | 1050 |
| 48 | 1200 |
udaljenosti od licu i na vanjsku stranu temelja treba biti promjer najmanje 50 mm vijak 12 do 24 mm i 100 mm - zavijkom promjera 30 do 48 mm.
je moguće proizvesti kružne bunara ih bušenje u gotovom podrumu s dijamantnim alatima. Promjer bušotine moraju biti veličine B.
4.15.promjer otvora je određena dimenzijama sidrenog bušenje( reznog) alat koji je primio od vanjskog promjera strukturnih elemenata vijkom.
5. Montaža vijaka
5.1.Vijci zakrivljene i sa sidrom ploče( vidi. Sl. 1), a sidro spojnice izmjenjivi vijci( vidi Sl. 2.) Biti instaliran u temeljima prije betoniranja u posebnim naprava, strogo učvršćivanje i osiguranje vijaka dizajn položaju i sidro pojačanje za vrijeme betoniranja temelja,
U tim slučajevima preporuča se korištenje prijenosnih vodiča i kombinirati vijke u blokovima, i koristiti lofting metode blok za montažu vijaka i drugih mjera usmjerenih na smanjenje potrošnje metala i povećati instalacije preciznost.
5.2.Kada je mjesto zakrivljenog ruba vijaka temelja su savijena kraj vijka mora biti usmjereno u smjeru polja, a kada se stavi u uglove - oni simetrala.
donji krajevi vijaka se nalaze u mjestima bazama šupljina( rupica, tunela, itd), može se izvesti zakrivljeni( sl. 9), pri čemu je kut savijanja vijaka na vertikalu ne smije prelaziti 45 °, i ravan segment dio početkom brtvljenje l prihvaćen je najmanje 0,5 N.
Sl.9. Vrste savijenih vijaka i njihovo postavljanje u temelje
5.3.Instalacija kompozitne vijke( vidi, sl. 1 d, e) manja pin i rukavac uz sidrenu ploču instaliran prije betoniranja temelja, dok je gornja vijak zatik u rukavca i nakon ugradnje prihvatyvaet zavarivanje, koji je montiran pomoću zakretanja ili smjenama.
5.4.Instalacija vijci u epoksi ljepilom se izvodi na sobnoj temperaturi od minus 20 ° C ili višu i siloksana ljepila od 10 ° C i više.
Debljina ljepljivog sloja treba biti od 4 do 6 mm.
ujednačenost debljine adhezivnog sloja mora osigurati instalacije podlošci hladnim nacrtan žica pojačanje. Donji prsten je ugrađen u korito prije punjenja ljepila, a gornji prsten je instaliran nakon postavljanja vijka.
komponente epoksi ljepilo( osim pijeska) su toksične tvari, a kada se radi s njima mora biti u skladu s propisima o sigurnosti i zdravlju pri radu s epoksidnih smola koje mora ispunjavati državni sanitarni nadzor.
Tehnološka shema instalacije vijaka na sintetičko ljepilo prikazana je na sl.10.
Sl.10. Tehnološka shema ugradnje vijaka na ljepilo
1 - bušilica;2 - štap za bušenje;3 - dozator;4 - ljepilo;5 - vijak;6 - Oprema
pripravak i preparacije sintetskog tehnologije lijepljenja( epoksi silikon i) i preporuke za instaliranje vijci su dane u prilogu.4.
5.5.Vibrozachekanka kruti cementa, pijeska smjesa se provodi u izravni vijka prstenasti raspor između sidra i površine i koristeći posebne naprave za zatvaranje. Kriterij za kvalitetnu sabijanje mješavine je spontano podizanje vibrirajućeg pakiranja od bušotine do površine. Ne smije se postaviti ugradnja vijaka pomoću otpornosti na vibracije na vanjskoj temperaturi zraka ispod minus 20 ° C.
Tehnološka shema instalacije vijaka metodom vibracijskog udara prikazana je na sl.11.
Sl.11. Tehnološka shema ugradnje vijaka vibracijskom metodom
1 - bušilica;2 - štap za bušenje;3 - vijak;4 - vibrator;5 - produžetak;6 - lijevak;7 - brtvilo;8 - smjesa cementa i pijeska;9 - Oprema
sastav i pripravak tehnologija cementa mješavine pijeska i preporuke za instaliranje vijci su dane u prilogu.5.
5.6.Razdjelnici sa razupornog čahuru fiksirani u jažice s odvojivim montaže popis cijevi koje služe za potiskivanje čahuru( Sl. 12).Nakon što se učvrsti vijak u bušotini, cijev se ukloni.
Sl.12. Instalacija vijka s razupornog razupiruće čahuru preko prijenosnih Montaža cijevi oglasnog
1 - stožasti svornjaka;2 - razvodnik za proširenje;3 - cijev za montažu inventara;4 - perača;5 - Ispušni
vijak matice za pričvršćivanje kada se ne smije biti veća od 1,5 d , naznačen d - promjer vijak.
5.7.U prisutnosti agresivnog industrijskom okruženju( ulja, kiselina, itd), kao i za pričvršćivanje opreme na dinamičke učinke za konusnih bunara vijke rastegljiv čahura moraju biti ispunjeni za injektiranje nakon preliminarnih vijaka stezanjem.
5.8.Instalacija i fiksiranje konusni vijak( vidi, Sl. 5b, c) cementa, pijeska smjesa od strane vibro vijaka u jažice ispunjene s otopinom 2/3 svoje visine.
vibro vijci se obično provodi s istim instrumentima, koji su bunari se buše pomoću, gdje je to potrebno, od prijelaza uređaje( stezaljke) ili drugih alata za bušenje koji stvaraju translacijski-rotacijski pokret. Za namještanje vijke u otopinu na vrhu i utvrđenih držačima od žice prstenova, klinovi, vijci itd
postupak sušenja postupak sklop prikazan na Slici vibro
dizajn položaju.13.
Sl.13. Tehnološka shema ugradnje vijaka po vibracijskoj metodi
1 - bušilice;2 - štap za bušenje;3 - smjesa cementa i pijeska;4 - vijak;5 - adapter;6 - vibrirajući utovarivač;7 - Oprema
sastav i pripravak tehnologija cementa žbuke pijeska, kao i preporuke za instaliranje klinova za dani su u prilogu.6.
5.9.Montaža i pričvršćivanje vijaka savijena u bunare izrađene od betona klase B15 o sitnim agregatom.
5.10.Ugradnja spacer tiple rukavima nose ih uznemiruje u bušotinu i kasnijeg začepljivanje metala rastegljiv čepovi s posebnim igala.
Tehnološka shema ugradnje distantnih tipli prikazana je na sl.14.
Sl.14. Tehnološka shema ugradnje opružnog šiljka
1 - bušilica;2 - štap za bušenje;3 - razmaknica;4 - a rasprodaja čep;5-mandrel;6 - vijak za učvršćenje;7 -
oprema 5.11.Odstupanja osi betonskih vijaka, sidrenih armatura i vijaka instaliranih na gotovim temeljima od projektnog položaja ne smiju biti veći od ± 2 mm u planu i visine od ± 10 mm.
5.12.Odstupanja od projektnog položaja osi bušotina za zakrivljene vijke ne smiju biti veća od ± 10 mm.
5.13.Maksimalno dopušteno pomicanje gornjeg kraja vijka tijekom savijanja ne smije prijeći 2 d. U ovom slučaju deformacija savijanja svornjaka dopuštena je samo izvan navojnog dijela.
6. Usklađivanje opreme i struktura
Metode prateće opreme na temeljima
6.1.Montaža opreme na temeljima na sljedeći način:
a) sa pomirenja i popravljajući stalni članovi podrške i zatim čišćenje sos betonska mješavina „Oprema - baza”( slika 15b).
b) usklađivanje na privremene potpornih elemenata, umak gap „oprema - temelj” i rukavac za učvršćenje niz očvrsnuo talog materijala( bespodkladochny montaže, slika 15, a). .
Sl.15. Elementi podrške za usklađivanje i instaliranje
opreme su privremeni;b su konstante;1 - stisnuti vijke za podešavanje;2 - podešavanje matica s oprugama;3 - utičnice za inventar;4 - lagani metalni jastučići;5 - paketi metalnih jastučića;6 - klinovi;7 - nosive cipele;8 - tvrdi
podržao prvu metodu podržava prijenos opreme, instalacije i operativnih opterećenja na temelj kroz stalne elemente potpore, a sos ima pomoćne, zaštitni svrhu ili dizajn.
Ako je potrebno prilagoditi položaj opreme tijekom rada, ne smije se proizvoditi umak, koji bi se trebao dobiti u instalacijskim uputama.
6.2.Prilikom ugradnje opreme koristite kao stalni element potpornja paketa ravnih metalnih jastučića, cipela za podršku, itd.omjer ukupne površine kontakta nosača A na temeljnu površinu i ukupnog područja poprečnog presjeka vijaka Ase mora biti najmanje 15.
6.3.Kada je oprema poduprta na betonskoj žeravici, opterećenja iz opreme prenose se na temelje izravno preko umaka.
6.4.Konstrukcija zglobova navedena je u instalacijskim crtežima ili u priručniku za ugradnju.
U nedostatku posebnih uputa u uputama proizvođača za opremu ili u dizajnu temelja, zajednički dizajn i vrsta elemenata podrške dodjeljuje instalacijska organizacija.
Usklađivanje
opreme 6.5.Poravnanje oprema( ugradnja u dizajnu položaju u odnosu na osi i postaviti oznake) se izvodi u stupnjevima s postizanje unaprijed određenim parametrima u smislu preciznosti, tada se visina i vodoravno( vertikalna).
Odstupanja ugrađene opreme od nazivnog položaja ne smiju premašiti dopuštene odstupanja navedene u tvorničkoj tehničkoj dokumentaciji i uputama za ugradnju određenih vrsta opreme.
6.6.Podešavanje visine opreme izrađeno je u odnosu na radne okvire ili u odnosu na prethodno instaliranu opremu s kojom se oprema koja treba provjeriti kinematički ili tehnološki povezana.
6.7.Usklađivanje oprema plana( predodređenih vijcima) provodi se u dva stupnja: prvi poravnane rupe u potpornih dijelova opreme s vijcima( prethodno poravnanje), a zatim se proizveli primjenu hardvera dizajn položaj u odnosu na osi s obzirom na temeljima ili prethodno kalibrirane opreme( konačna potvrdu).
6.8.Tegljenje položaj na usklađivanje proizvesti i konvencionalnih kontrola i mjerila i opto-geodetski metode, kao i s posebnom centriranje i drugih uređaja kako bi se osigurala kontrola kvadratičnosti, paralelnosti i koncentriranost.
6.9.Usklađivanje opreme obavlja se na privremenim( provjerenim) ili konstantnim( ležajnim) elementima za podršku.
Kao privremeni( provjereni) elementi za usklađivanje opreme prije nego što se izlije s betonskom smjesom, koristite: stisnite vijke za podešavanje;podešavanje matica s podložnim pločicama;inventarni priključci;lagani metalni jastučići, itd.
Kod usklađivanja kao stalnih elemenata za podršku, koji rade i tijekom rada opreme, koristite: pakete ravnih metalnih jastučića;metalne klinove;potporne cipele;krute nosače( betonski jastuci).
6.10.Izbor vremena( vyverochnyh) elemenata podrške i prema tome za poravnanje tehnologija donosi instalater, ovisno o težini pojedinih jedinica za ugradnju opreme montirane na dnu, a na temelju ekonomskih pokazatelja.
broj potpornih elemenata, kao i broj i mjesto vijaka za poravnanje stroži kada su odabrani uvjeti kako bi se osigurala pouzdana fiksiranje kalibrirane opreme u vrijeme kada sos.
6.11.Ukupna površina ležaja scours( vyverochnyh) potporne elemente A, m2 , na temelj se određuje iz izraza
£ 6 n ASA + G × 15 × 10-5,( 21)
naznačen time n - broj klinova temelja, zategnuti prilikom usklađivanja opreme; ASA - izračunata površina poprečnog presjeka sidrenih vijaka, m2; G - masa izmirenje oprema kN.
ukupno opterećenje W , kN vrijeme( vyverochnyh) potporne elemente definiran
W ³ 1,3 G + n Asu S0, ( 22), naznačen time, da
S0 - napon privremeni stezanje vijaka temelja kPa.
6.12.Privremeni članovi podrška treba staviti na temelju praktičnost opreme usklađivanja s brisanjem moguće deformacije dijelova tijela opreme pod vlastitom težinom i napora prije stezanjem vijaka orasima.
6.13.Konstantna( podržava) elementi podrške mogu se staviti na maloj udaljenosti od vijaka. Kada su članovi podrške mogu se nalaziti na jednoj strani, a na obje strane vijka.
6.14.Pričvršćivanje opreme kalibriran u mogućnosti realizirati pritezanjem vijaka matice u skladu s preporukama Sec.8 ovog priručnika.
6.15.Potporna površina opreme kalibriran položaj treba čvrsto naliježu na sidreni elementi, cijeđenje vijke za podešavanje - na osnovnu ploču, i stalno nosećih elemenata - površina baze. Gustoće fit parenja metalni dijelovi moraju biti provjereni sonde 0,1 ml debljine.
6.16.Tehnologija oprema usklađivanje pomoću vijaka za podešavanje, inventara dizalice, montažne vijke, kao i na tvrdim betonskim jastučići i metalnih pločica dan je u prilogu.7.
injektiranja opreme
6,17.Fugiranje oprema treba biti konkretan mješavina cementa i pijeska ili posebnih rješenja nakon prije( na nacrtima zglobova na privremenom oslonaca), ili nakon finala( za konstrukcijske spojeve na fiksnim nosačima) vijak pritezanje matice.
6.18.Debljina gravies oprema pod dopuštena unutar 50-80 mm. U prisutnosti na vrijeme potpornu površinu rebra opreme uzima iz donjim rubovima( Sl. 16).
Sl.16. dijagram sušenja za opremu
1 - temelj;2 - umak;3 - potporni dio opreme;4 - rebra podupire dio
6,19.Sos u planu mora protezati na površini oprema za podršku nije manja od 100 mm. Osim toga, njegova visina ne bi trebala biti veća od visine uređaja za temeljni sloj gravies u manje od 30 mm, a ne više od debljine potpornog prirubnice opreme.
6.20.Gravies površine uz opremu treba biti nagnut daleko od opreme koju treba zaštititi i premaz otporan na ulja.
6.21.Klasa hljeb ili rješenje -tne opiranii opreme izravno na sos se uzeti jedan korak viši razred betonski temelj.
6.22.Površina temelja prije umak treba biti slobodno od prepreka, ulja i prašine. Neposredno prije sos podrumu površine navlažiti, a izbjegavajući nakupljanje vode u jamama i sumps.
6.23.Proizvodnju Roux opreme na temperaturi ispod 5 ° C da se položi bez predgrijavanja( smjesa električne grijanje, parenje i slično) nisu dozvoljeni.
6.24.Beton smjesa ili otopina puni se kroz otvore u dijelu za podršku ili s jedne strane za izlijevanje opreme za sve dok se suprotna strana smjese ili otopine se ne postigne razinu 30 mm veća od razine visine nosive površine opreme.
Umetnite smjesu ili žbuku bez prekida.mješavina ili otopina razini na strani napajanja smije prijeći da izlijevanje površine nije manja od 100 mm.
Za sos opremom mogu se koristiti Pneumosuperchargers tipa beton C-862, ili konkretno tipa SB-68.
6.25.Dovođenje betonske smjese ili otopine se preporučljivo provesti vibrira aplikacija pretincu. Vibrator stoga ne bi trebalo dirati popratne dijelove opreme. Kada je potrebno širina prostora za izlijevanje više od 1200 mm pohranu postavljanje pladanj( Sl. 17).
Sl.17. Oprema za ladicu Gravy pogonskim
1 - oplate;2 - potpora opreme;3 - ladicu za pohranu;4 - vibrator;5 - infuzijska smjesa;6 - temelj
duljina ladice bi trebala biti jednaka duljina prostora dodaje.
podržava ladica dodaje opreme nije dopuštena.
razina betona kad sos sa ladici mora biti iznad površine opreme podršku oko 300 mm i održava konstantnim. Za
proizvodnog rada na sos preporučuje vibratori s fleksibilnim vratilom, na primjer IV-34, IV-47, IV-56, IV-60, IV-65, IV-67, i druge.
6.26.Površina injektiranje tri dana nakon završetka rada treba biti sustavno hidratizaciju, posuti piljevinom ili pokriti s juta.
6.27.Kod primjene konkretne gravies veličina grubog agregata ne smije biti veća od 20 mm.
6.28.Izbor betona proizveden u skladu s postojećim propisima. Kriza betonske mješavine mora biti najmanje 6 cm. Da bi se poboljšala svojstva betona sos( redukcijskim skupljanje, povećava pokretljivost) preporuča se uvelo aditiv u količini od 0,2-0,3 RRT% mase cementa. Kada se primjenjuje RRT cementa i potrošnja vode je smanjena od oko 8-10%, održavajući omjer vode cement izračunate vrijednosti. Kao umak se može koristiti peskobeton.
6.29.Da bi zaštitili gravies premaz na koroziju koji se primjenjuju u korozivnim sredinama, u skladu s Poglavljem 2.3.11 odrezati.
Metode ležaj čelični stupovi
6,30.Imajući čeličnih stupova skele industrijske zgrade sa pregradnim grane( rešetka tipa) obavljaju za unaprijed podešena čelika potporne ploče, koje su instalirane na svakom ogranku betonskog sos( Sl. 18).
Sl.čelični stupovi 18. uparivanje s tipom temelj roštilj broj
i položaja vijaka dodijeljeni ovisno o projektna opterećenja i dizajn temelja. Vijci su prikazani na Sl.19.
Sl.19. Raspored vijaka za pričvršćivanje čelični stupovi tipa roštilj
6,31.Imajući stupove kontinuiranog industrijske zgrade na temeljima polovica se izvodi kroz čelične ploče zavarene na kolonu i montirani na vijaka temelja s orasima vyverochnymi uslijedili utiskivanja sklop za podršku( Sl. 20).
Sl. Shema 20. Montaža čelični stupovi kontinuirani tip skele industrijskih objekata
zategnuti vijci
7.1.Kad stavljate hardvera Matice i vijci moraju biti stegnuti za iznos prethodno napinjanje napora, navedenim u tehničkim specifikacijama za ugradnju opreme. U nedostatku navedenog vrijednosti momenta kada je konačna pričvršćivanje vijaka ne smije prelaziti navedene u tablici.14. TABLICA 14
Promjer vijka s navojem
| d, mm | 10 | 12 | 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 |
| maksimalna dopuštena momentom M strukturni stezanjem vijaka H × m | 12 | 24 | 60 | 100 | 250 | 550 | 950 | 1500 | 2300 |
7.2.Zatezanjem vijaka za temelj treba koristiti ručne ili električne alate, kao i posebnu opremu iz Priloga.8 ovog priručnika. Tip instrument mora biti naveden u projektu rada.
7.3.Izračunati vijci od 64 mm u promjeru obično treba napeti pred-stretch posebne tipke sa hidrauličnom kolosijek kontrolu sile ili istezanje.
7.4.Zatezanje mora biti učinjeno ravnomjerno. Za strukturne vijci zatezanje se izvodi u dva „bypass” za dizajn - ne manje od tri „bypass”.Vijci moraju biti zategnuti u cik-cak način simetrično u odnosu na os opreme.
7.5.Zatezanjem vijaka bespodkladochnom način ugradnje opreme( preliminarna i konačna) izvodi se u dvije faze. Završno pritezanje treba provesti nakon talog čvrstoća materijala koji nije manji od 70%.
7.6.Kada je oprema poslovala s znatne dinamičkih opterećenja vijci oraha gdje je to potrebno, moraju biti zaštićeni od popuštanja ih zaključavanje. Zaključavanje
provodi pomoću: a) protumatice;b) pločice opruga( GOST 6402);c) blokiranje pločicu sa karticama( GOST 13.463).
morate instalirati protumatice, proljeće podloške i perilice zaključavanje ovisi o vrsti i prirodi opreme i moraju biti specificirana u opremi projekta.
7.7.Nakon završetka ciklusa, puštanje u rad i testiranje opreme Matice i vijci moraju biti stegnuti do procijenjene vrijednosti okretnog momenta.
7.8.Pooštravanje kontrole napori može se provesti na vrijednosti okretnog momenta na pokret ili produljenja kut rotacije vijak matice ili pritiska u hidrauličkom sustavu posebnog gidroklyuchey.
7.9.iznos momenta primjenjuje na maticu vijka konstruktivne dodijeljen prema vrsti i prirodi opreme, ali ne više od vrijednosti dane u tablici.14.
7,10.Izračunato vijci pritegnuti na vrijednost momenta md, n × m, koja je definirana formulom( 13).
7.11.Stres stezanjem vijaka izmjenjivi montiran na bazi izolirajućim cijevi( vidi, sl. 2), može se kontrolirati na matičnu magnitude elongacija dana. vijak veličina svornjaka produženje određuje formule
d = F ( H + l ) / E Asu ,( 23), naznačen time,
H - dubina brtveni vijak, m; l - visina strši iznad dna sidra u sredine pritegnuti maticu, m; = E 2 × 108 - elastični materijal vijka modula kPa.
7.12.Kontrola konačne vrijednosti sile zatvaranja dozvoljeno nositi o kutu rotacije matice.
za vijcima koji se ugrađuju u temelj prije betoniranja( zakrivljena i sidrena ploča), kut zakretanja matica mora biti određen formulom
,( 24)
i prijenosnih vijci - formule
,( 25)
naznačen time s - navoja,
7.13.U određivanju vijak d istezanja treba koristiti pokazatelje sat preciznost uperene i drugim uređajima koji pružaju mjerenja točna barem ± 0,02 mm u odnosu na neopterećenom površine podrumu.
rotacija matica kut treba odrediti putem klinove Mornet, predlošci, kutomjeri, te ostali uređaji koji pružaju precizna mjerenja najmanje ± 5 °.
7.14.MCR magnitude momenta može se kontrolirati pomoću uzdužnih i moment ključeva navedenim u Dodatku.8.
7,15.U primjeni redkoudarnyh IE3112 tipa ključeva, IE3115A, IE3118 moment treba kontrolirati s obzirom na vrijeme rada ključa. Dodatak 1
konstrukcije i dimenzije razmak tiple
1. Dodatak stud razmak, tip 1
Tablica 1
| Symbol veličina, mm Težina kg | Izračunato opterećenje, kN | |||||
| d | D | l | L | |||
| DSHR 2-M8 | M8 | 8,5 | 35 | 70 | 0.025 | 5( 2) |
| DSHR 2 | M10-M10 | 10,5 | 45 | 80 | 0,049 | 8( 3.3) |
| DSHR 2 | M12-M12 | 12,6 | 50 | 90 | 0,08 | 12( 5) |
| DSHR 2 | M16-M16 | 16,6 | 65 | 120 | 0,188 | 22( 9) |
| DSHR 2 | M20-M20 | 21 | 80 | 150 | 0356 | 35( 15) 2 |
| DSHR | M24-M24 | 25 | 95 | 175 | 0,61 | 50( 20) |
Svrha: konsolidacija opreme i metalnih konstrukcija na izgradnji elemenata izrađenih od betona i opeke.
Materijal: PR pastuh - Čelik razred VSt3 GOST 380;Rasipač čahura - Čelik razred 20, GOST 1050.
Napomena. Dizajn opterećenja za betonskih elemenata V12,5 klasu iznad, u zagradi - opeka elementi nisu nižeg M75.
Sl.1 adj.1. Dodatak pin razmak, tip 1
1 - svornjak razmak;2 - Spreader stezne
2. Dodatak stud razmak, tip 2
Tablica 2
Simbol| veličina, mm Težina kg | Izračunato opterećenja, kN | ||||||
| d | D | l1 | l2 | L | |||
| ASR 1 M8 | M8 | 10 | 35 | 50 | 70 | 0028 | 5 |
| ASR 1-M10 M10 | 12 | 45 | 65 | 85 | 0052 | 8 | |
| ASR 1-M12 M12 | 15 | 50 | 70 | 100 | 0089 | 12 | |
| ASR-1 M16 M16 | 20 | 65 | 90 | 130 | 0204 | 22 | |
| ASR-1 M20 M20 | 24 | 80 | 110 | 160 | 0392 | 35 | |
| ASR-1 M24 M24 | 30 | 95 | 130 | 190 | 0672 | 50 |
Svrha: konsolidacija opreme i metalnih konstrukcija u izgradnji betonskih elemenata.
Materijal: PR pastuh - Čelik razred VSt3 GOST 380;Rasipač čahura - Čelik razred 20, GOST 1050.
sl.2. adj.1. Dodatak stud razmak, tip 2
1 - razmak pin;2 - Spreader stezne
3. Dodatak rukav razmak
Tablica 3
| Symbol veličina, mm Težina kg | Izračunato opterećenja, kN | ||||||
| dp | d | D | L | l | |||
| DDA-M6 M6 | 8 | 9,3 0,007 | 30 | 12 | 3 | ||
| DDA-M8 M8 | 10 | 11,5 | 35 | 16 | 0014 | 5 | |
| FER M10-M10 | 12 | 13,8 | 45 | 20 | 0025 | 8 | |
| FER | M12-M12 | 15 | 16,8 | 55 | 24 | 0048 | 12 |
| FER M16-M16 | 20 | 22 | 65 | 32 | 0098 | 22 | |
| FER | M20-M20 | 25 | 27,3 | 80 | 40 | 0195 | 35 |
Svrha: konsolidacija opreme i metalnih konstrukcija u građevinarstvu pivaHm beton.
Materijal: PR - čelik 20 Standardna 1050;Rasipač pluta - Čelik razred 45 GOST 1050.
Premaz odstojnik - kemijske oksidacije, posipač pluta - bez presvlake.
Sl.3 app.1. Splošnik vijka za proširenje
1 - prstenasti prsten;2 - posipača priključiti
Dodatak 2
Primjeri vijke izračuna
Primjer 1. Kako odrediti promjer savijenim vijka za pričvršćivanje opreme( vidi sliku 1, a. .) i dubina njegova utiskivanja u betonu sa sljedećim početnim podacima.
Nazivna dinamička opterećenja na vijku P = 50 kN;čelika СT20( Rva = 1,45 × 105 kPa - prema tablici 3);klasa betonskog temelja B15.
1 . Prema tablici.4 za ovaj vijak: faktor opterećenja c = 0.4;koeficijent stabilnosti zatezanja do = 1,9;Dubina utiskivanja u betonskim vijcima H = 25 d ( za V12,5 betona klase).
2. poprečnog presjeka klina( navojem) određen iz formule( 1):
Asu = P / u RVA = 1,35 x 50 / 1,45 × 105 = 0,00046 m2 = 4,6 cm2,
gdje Ko = 1,35( vidjeti odjeljak 3.9).
Prema tablici. Prihvatimo vijak 10 s promjerom pužnog vijka od M30( Asu = 5,60 cm2).
3. Provjerite dobio vijak presjeka formulom( 2) izdržljivost:
Asu = 1,8 cm na P / RVA = 1.8 × 0.4 × 1.3 × × 50/11,45 × 105 = 0,000323 m = 2 3.23 cm2, gdje je m =
1,3( prema tablici 5).a = 1( prema tablici 6).
usvojen vijak-presjeka zadovoljava zahtjeve snage i izdržljivosti.4.
stres privremeni stezanje vijaka( vidi poglavlje 3.8. .):
F = 1,1r = 1,1 x 50 = 55 kN.5.
Dubina utiskivanja u betonske vijka But određen formulom( 19): A
³ H m1 m2 ;Ali
³ H m1 m2 = 25 × 0,03 × 0875 × 1 = 0,66 m, u kojem m1
= 0,7 / 0,8 = 0.875; m2 = 1,45 × 105 / 1,45 x 105 = 1. Primjer 2
definirati promjer vijka za sidrene ploče( slika 1, b). . U vezi otpornosti na smicanje za pričvršćenje opreme koji djeluju na sobnoj temperaturi, -45 ° C, a dubina ugrađivanja u beton sa sljedećim početnim podacima. Izračunato
statičko opterećenje vijka P = 130 kN, broja vijaka n = 4;smična sila Q = 60 kN;težina opreme N = 10 kN.Klasa betonskog temelja B12.5.
1. Pod operativnim uvjetima vijcima čelika razreda prihvatiti 09G2S-6( Tablica 2.), RVA = 1,8 × 105 kPa.
2. poprečnog presjeka klina( navojem) određen iz formule( 11):
ASA =( na P + F1 ) / na RVA = ( 1,3 × 1,05 × 130 + 74,75) / 1,3 × 1,8 × 105 = 0.00108 m2 = 10,8 cm2,
naznačen time da = 1,3( prema tablici. 4), oko = 1,05( cm.f, 3,9).
F1 definiran formulom( 9): F1
= na ( Q - NF ) / NF = 1,3( 60 - 10 × 0,25) / 4 x 0,25 = 74,75 kN.
Prema tablici. Prihvatimo vijak 10 s promjerom pužnog vijka od M42( ASA = 11,2 cm2).
3. Potreban vijak traženi sila određen formulom( 10): F0
= F + F1 / za = 0,75R + 74,75 / 1,3 = 0,75 × 130 + 57.5= 155 kN.4.
Dubina utiskivanja u konkretnim vijcima H0 određenih formulom( 19): A
³ H m1 m2 = 15 × 0,042 × 1 × 1,24 = 0,78 m, u kojem m1
= 0,7/ 0,7 = 1; m2 = 1,8 × 105 / 1,45 x 105 = 1.24.Primjer 3. Određivanje
opterećenje dizajn povezati s najopterećenijih vijka prema shemi Izračun je prikazano na slici.7, sa sljedećim početnim podacima. Procjenjuju
opreme od prevrtanja moment M = 1200 kN × m vlastite težine N = 100 kN opreme. Broj klinova n = 8, udaljenosti od osi zakretanja na opremi vanjskog vijak yi1 = 0; yi2 = 1,45 m;. yi3 = y1 = 2 m
Izračunato sile( napetost) na najopterećenijih sidra određuje formule( 3):
= -100 / 8 + 2 × 1200 / 133,75 = 16,41 kN,
= 1,452 × 4 + 22 × 2 = 16.41 m2.
Primjer 4 Određivanje opterećenja dizajn povezati s vijkom i promjera vijka za fiksiranje rešetke čelične kolone( vidi sliku 18. .) sa slijedećim podacima: početne
M = 8000 kN × m; N = 6000 kN; Q = 300 kN;
h = 2 m; RVA = 1,75 × 105 kPa( 09G2S čelik).1. Izračunati
opterećenja po jednog sidra se proteže definiran formulom( 4): P
=( M - NB ) / NH-( 8000 - od 6000 × 1) / 2 × 2 = 500kn.2.
odrediti željenu poprečnog presjeka vijka( navojem):
ASA = na P / RVA = 1,05 × 500 / 1,75 x 105 = 0,003 m2 = 30 cm2.
Na tablici.10 za prihvaćanje promjer navoja vijka( M72'6 ASA = 34,58 cm2).3.
Dubina vijka brtvene prihvatiti jednak sidrena ploča 15 d s( Tab. 4) za betonski temelj klase V12,5 09G2S i čelika.
H = 15 d = 15 × 0,072 = 1,08 m
4. Provjerite mogućnost percepcija poprečna sila u ravnini sparivanja baza s bazom kolone formulom( 16): .
Q £ f [ M + N( h - u )] / h = 0,25 [8000 + 6000( 3 - 1.5)] / 3 = 1417 kN, naznačen time, da
h - razmak između osi stupaca grana( h m = 3); u - razmaku od težišta kolone na komprimirane grana osi( u = 1,5 m); P = £ 300 kn 1417 kn, stanje je zadovoljan.
Primjer 5 Određivanje opterećenja dizajn povezati s promjera svornjaka i vijkom za fiksiranje krutina dio čelične kolone( vidi sliku 8. .), sa sljedećim početnim podacima:
= M × 900 kN m; N = 1200 kn; Q = 100 kN;m = 0,4;
la = 0,9 m; BS = 0,5 m;Rb = 8,7 MPa; RVA = 145 MPa
1. Odrediti ekscentriciteta primjene opterećenja: .
E0 = M / N = 900/1200 = 0,75 m
2. Određivanje veličine komprimirani betonske zoni ispod temeljne ploče formulom( 6)
= 0,9 - = 0,48 m
3. provjeriti sljedeći uvjet: .
x = 0,48 m £ XR la = 0,7 × 0,9 = 0,63 m - uvjet ispunigdje XR definiran formulom( 8):
XR = = = 0706.4.
dizajn opterećenja po jednog sidra se proteže definiran formulom( 5): P
=( R BS x - N ) / n = ( 8700 × 0,5 × 0,48 - 1200)/ 2 = 444 kN, naznačen time, da
n - broj proširenih vijaka( n = 2).5.
odrediti potrebnu poprečnog presjeka vijka( navojem)
ASA = na P / RVA = 1,05 × 444 / 1,45 x 105 m2 = 0,00322 = 32,2 cm2,
Na tablici.10 za prihvaćanje promjer navoja vijka( M72'6 ASA = 34,58 cm2).6.
Dubina vijka brtvene prihvatiti jednak sidrena ploča 15 d ( tablica 4) betonskog temelja klasa V12,5 i čelika VSt3kp2.
H = 15 d = 15 × 0,072 = 1,08 m.
7. Provjera mogućnost doživljavanja snažnu silu za miješanje u ravnini sparivanja baza s bazom kolone formulom( 17):
Q £ f ( zahtjev ASA RVA / 4 + N ) = 0,25( 2 ×0.003458 × 1.45 × 105/4 + 600) = 212,68 kN, naznačen time, da
N - minimalne uzdužne sile koja odgovara opterećenju, koja je određena u pokretu itschaya sila( N = 600 kN); Q = 100 kN
Dodatak 3
Specifikacije mehanizirane opreme za izradu rupa u betonu i armiranog betona
Tablica 1
električnog alata za bušenje u beton i armirani beton
| Specifikacije | Elektrosverlilnye strojevi | Pnevmosverlilnye strojevi | ||||||
| IE1015 | IE1017A | IE1029 | IE1023 | IE1801 | IE1805 | IP1023 IP1016 | promjer | |
| bušenje, mm | 25 | 25 | 25 | 25 | 50-125 | 85-160 | 25 | 32 |
| 600 | 600 | 800 | 370 | 2200 | 3000 | potrošnja energije - | - | |
| Napona, | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | 220 | - | - |
| frekvencija, Hz | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | 50 | - | - tlak |
| Radni zrak MPa | - | - | - | - | - | - | 0,5 | 0,5 |
| Specifični protok zraka, m3 / min | - | - | - | - | - | - | 1,2 | 1,9 |
| specifična stopa protoka rashladne vode, l / min | - | - | - | - | 3-5 | 4-6 | - | - |
| masa( bez kabela), 9,7 kg | 4.1 6.7 6.5 5.4 | 140 | 130 | 1,5 | ||||
| Proizveden | Daugavpilsskogoog biljka „Power» | Vyborg biljka „Power» | Rezekne odjel „Električni alati» | Odessa tvornica strojeva building-završni | Moskvi tvornici „Pnevmostroy Stroj» | Sverdlovsk Plant „Pnevmostroy Stroj» |
Tablica 2
električni alat za rotacijskim udaraljkebušenje rupa u betonu i armiranog betona
| Tehnički | električni perforirajuće | buster | ||||||
| IE4710 | IE4708 | IE4707 | OL-12 | PP-36 | PP-50 | PP-54 | PP-63 | |
| najveći promjer bušenja, energija mm | 26 | 32 | 40 | 32 | 40 | 40 | 46 | 52 |
| Utjecaj potrošnja J | 4 | 10 | 25 | 25 | 36 | 50 | 54 | 63 |
| elektroenergetskog, W | 450 | 570 | 1359 | - | - | - | - | - |
| napona, | 220 | 220 | 220 | - | - | - | - | - |
| frekvencija Hz | 50 | 50 | 50 | - | - | - | - | - |
| Radni tlak zraka, MPa | - | - | - | 0.5 0.5 0.5 | 0.5 0.5 Specifični | |||
| zraka, m3 / min | - | - | - | 1,3 | 1,3 | 1,3 1,3 | 1,3 | |
| masa( bez kabela) kg | 7 | 15,5 12,5 | 29 | 24 | 30 | 32 | 35 | |
| Proizveden | Daugavpilssky biljka „snaga» | Naginsky Pilotskim instalacijski uređaji | Leningrad biljka "pneumatski" |
Tablica 3
alata za rezanje na rotacijski i udaraljke-vraschatelnogo bušenje i bušenje u beton i armirani betonski
| rezni alat | proizvođač | ||
| Oznaka Vrsta( kod) | promjer, mm | ||
| uviti svrdla s čunjastim tijelom opremljeni tvrde metalne ploče prema GOST 22.735 i GOST 22736 | App.1, Ex.2 | 10-30 | biljka "Frazier" njih. Kalinin, Sestroretsk instrumentalne biljke ih. Voskova |
| twist bušilice cjelinu karbida s cilindričnom i konusni provrt prema GOST 17.275 i GOST 17276 | 1-1v, 2b | 10-12 | isti |
| prsten karbida bušilice prema GOST 17.013 | IC 16;20;25;32;40;50;75;85 | Orshanskiy alatničar | |
| kruna dlijeto karbida GOST 17.014 | KD | 16;18;20;22;25 | Kamenetz-Podolsk bilja. Petrovsky |
| kruna preslušavanje GOST 17.015 | CCC 1, 2 CCC | 32;36;40;45;52;55;60 | rezača isti |
| prstenasta prema GOST 5688 | RC RD | 20;32;40;50 | isti |
| prstenasti dijamant svrdlo, u skladu s GOST 19.527 | SCD-1, CAS 2, 3 CAS | 20-40;40-60 | od Terek, Kabardino-biljka dijamant alat |
| Bore malo prema GOST 17.196 | digitalni | 30-85 | Kuznetskii stroj radi |
Dodatak 4
pripravak i preparacije tehnika epoksi ljepila i silikon
Instaliranje vijci
I. vijakmontiran na epoksi smoli
1. priprava komponenata ljepila treba koristiti za dobivanje ljepila, prema GOST( tablica. 1) opremljen s tvorničkim putovnica datum isteka od vremenaanufacture ne prelazi 12 mjeseci - za epoksi smole i plastifikatora,6 mjeseci - za stvrdnjavanje. Tablica 1
Preporučeni pripravak
epoksi
| ljepila komponente | simboli | težina dijelova koji čine ljepilo | pripravke za regulaciju dokumenta | ||
| 1. | 2. 3. | ||||
| epoksid | ED 16 ili ED-20 | 100 | 100 | 100 | GOST 10.587 |
| polietilen-poliamin | Pepa | 15 | 15 | 75 | TU 6-62-594-80E |
| metaphenylenediamine | MFD | - | - | 7,5 | GOST 5826 |
| DBP dibutil ftalat | 20 | - | - | GOST 8728 | |
| Poliefirkrilat | IFG-9 | - | 10 | 10 | TU 6-01-450-70 |
| Sand wolski | PV | 200 | - | - | GOST 6139 |
| i kvarcni pijesak koji ima specifičnu površinu od 1000 do 2000 cm2 / g | PM | - | 200 | 200 | - |
| Note. Kohezivna snaga pod kompresijom prema GOST 4651 za 1. sastavu ne smije biti niža od 50 MPa, a za 2. i 3. - 70-80 MPa.2. |
Tehnološki nanosa na sobnoj temperaturi od 20 ° C iznosi: 1 za drugi sastav - 80 m, u 2. i 3. - pripravke 25-30 minuta.3. Ljepilo
1. Pripravak koji se koristi u područjima temelj grije( na dubini od utiskivanja vijaka), na temperaturi od 50 ° C, 2. sastav - od 50 do 90 ° C, treći pripravak - 100 ° C
4. Komponente ljepila treba čuvati na suhom okruženju kako bi se zadovoljile sigurnosne požara uvjete za zapaljive tekućine.5. Prije
dobivanje epoksi smole ED-16 ili ED-20 plastificiran unaprijed. Za ovaj uzorak smole( 20-30 kg) je grijana na vodenoj kupelji na temperaturi od 70 ° C, a onda se uvode u it plastifikatora DBP ili IFG-9, i temeljito miješa 10-15 minuta do nestanka mjehurića. Plastificirana smola zatim se ohladi na sobnu temperaturu.
6. Priprava ljepljive mase preporuča prilikom instaliranja dijelovi vijke 5-7 kg slijedećim redoslijedom.
potrebna količina plastificiranog smole, otvrđivača i kvarcnog pijeska se izvaže u odvojenim spremnicima. Zatim se smola plastificiranog uvodi utvrđivač( Pepa) i smjesa se miješa 5 minuta, nakon čega se uvodi pijesak i miješanje se nastavlja još 5 minuta.
miješanje kvaliteta plastificirane smola učvršćivača određuje se dobije tekući jednobojni otjecanje prilikom pregledavanja sa podignutom lopaticom.
miješanja kao ljepilo nakon uvođenja punila određena uz postizanje ravnomjernu raspodjelu zrnaca pijeska u iznosu od ljepila.
7. Priprava ljepila na sobnoj temperaturi od -5 do 20 ° C uz zahtijeva predgrijavanje plastificirani smole i kvarcni pijesak na temperaturi od 30 ° C
8. U pripremi ljepljivu kontrole temperature smjese bez igrač iznad 40 ° C,Povećanje temperature
„samozagrijavanje” ljepilo uzrokuje egzotermne stvrdnjavanje, dovodi do značajnog smanjenja vijabilnost postupka, tjvrijeme obrade od trenutka pripreme.
Napomena. Zagrijte plastificirane smola se preporučuje u vodenoj kupelji. Miješa epoksi ljepilo mora biti u posudama kao što su „pečenja” ili kleemeshalkah uz hlađenje vodom. Priprema podloge
9. lijepljenje priprema površine rupa za vijak instalacije alata sastoji se u provjeri dubinu i vizualni provjeru odsustvu stranih uključaka u njemu, vodenog leda.
Ako je potrebno, dodatno čišćenje bušotine izvodi se puhanjem ili mehaničkim( ruff, metalni četkom).
10. Površina vijaka( koja se spaja) ne smiju imati znakove korozije i nečistoća ulja.
11. Priprema površine svornjaka sastoji se od preliminarnog mehaničkog i konačnog kemijskog tretmana.
Preliminarna( mehanička) obrada vijka obavlja se uklanjanjem premaza za konzerviranje u obliku masti, papira itd. Konačni
( kemijski) vijci za liječenje izvedena na 20% -tne otopine klorovodične kiseline, u koju se doda 1%( vol) otopinom( heksamina GOST 1381).Nagrizanje
biti zapečaćen temelja vijke površine preporuča se u području njihove instalacije za 2-4 sati.
Neposredno prije umetanja vijke ukloniti iz otopine klorovodične kiseline, a zatim obrisati tkaninom namočenom u acetonu( GOST 2768).Instalacija vijke u
i
12. Postavljanje vijaka u vanjski okoliš viša od 15 ° C sastoji se od sljedećih operacija:
spušta u donji blokiranje i prstena;
od male veličine pribor ljepilo se izlije u dobro pomoću gravitacije u visinu jednaku h :
, naznačen time, da
H - dubina bušotineučvrstite vijak polaganim uranjanjem u ljepilo sve dok nije pričvršćen na donjem prstenu;
postavite gornji prsten za pričvršćivanje( ispirite s površinom temeljnog betona).
Napomena. Pričvršćivanje prstenovi su izrađene od žice šipke s unutarnjeg promjera 1-2 mm veći od promjera vijka i vanjskog promjera 1-2 mm manji od promjera bušotine.
13. Kad temperatura vanjskog okoliša 15 minus 20 ° C Vijak instalacije tehnologije sljedeće: je
alatu epoksi ljepilom prelije na temperaturi ne nižoj od 20 ° C;
set vijaka, predgrijan, ovisno o temperaturi:
sobnoj temperaturi prije
srednje temperature ° C: zagrijavanje vijak, ° C: 15 do 0
150-200
od 0 do 5, s 200-250
-5 do -15 250-300
-15 do -20 300 14
stezanjem vijaka montiran na temperaturama višim od 15 ° C, ostavljena 72 sati. ako je potrebno, za prijenos opterećenja razdoblje za vijke mogu se reducirati u 3 sataugradnjom prethodno zagrijanih vijaka na temperaturu od 150 ° C.
pritezanja vijka montiraju na temperaturi ispod 15 ° C, ostavi se nakon 240 sati.
15. Električni peć opremljenu sa automatskom kontrolom temperature treba primijeniti na vijke za grijanje. Snaga peći trebala bi osigurati da je temperatura konstantna, uzimajući u obzir cikličku prirodu utovara / istovara peći.
16. vrijeme boravka u vijcima grijanje peći mora jamčiti preporučeni raspodjelu temperature u cijelom presjeku i vijak na unaprijed određenu duljinu.
ne smije smanjiti temperaturu vijaka prije nego ih instalirate u bunar protiv donjih granica temperature preporučenih u čl. 13. ovog zahtjeva.
Kontrola kvalitete
17. Kapacitet nosivosti vijaka osigurava: čvrstoća temeljnog betona;čvrstoća epoksi ljepila( vidi točku 1. ovog priloga);pomoću operativne kontrole tehnoloških procesa ugradnje vijaka.
18. Za kontrolu kvalitete ljepila iz svake serije ulazi građevinske komponente su pripremljeni i testirani ljepila uzorci kompresije( GOST 4651).
19. Proizvodnja uzoraka za ispitivanje kompresivnog ljepila treba izvesti u čeličnim kalupima na staklenoj paleti.
Epoksidni sloj je napunjen gravitacijom bez gravitacije.
Uzorci se drže pri temperaturi od ± 20 ° CNakon uklanjanja uzoraka iz kalupa, gornji rub njih je tlo. Uzorci
epoksi tlačna test nakon tri dana od trenutka proizvodnje. Istovremeno, testirano je najmanje 5 uzoraka.
20. Za testiranje male snage hidrauličke preše( 50 kn) treba koristiti, koji omogućuje odrediti snagu ljepilo s pogreškom od 1%.
21. Vrijedi za proizvodnju rada da se smatra ljepilo kada se testiraju uzorci pokazali tlačnu čvrstoću koja odgovara br. 1 ovog zahtjeva.22.
funkcionalna pregled Predmet: promjer okomitost i bušotina dubine;tehnologija pripravka ljepila;čišćenje bušotine i površinski tretman vijka;vijci topline u uvjetima za ugradnju na sniženoj temperaturi;Ravnomjerna raspodjela ljepila oko vijka u bušotinu.
23. Za kontrolu kvalitete proizvodnje rada na objekt referentnog skupa vijka brzinom od 3 do 20 mm u promjeru vijka 500 montiran na strukturu( ali ne uključuje najmanje tri svornjaka 50 do 500).Vijci
testirani nakon vremena navedenog u pogl. 14 ovog zahtjeva, od hidraulične, prijenos aksijalno statičko opterećenje na vijak. Udaljenost od vijka osi oslanjanja u utičnicu se može odabrati proizvoljno.
Za ispitivanje se može primijeniti dizalice tipa CP-15-125 ili slično u strukturi.24.
Prosječna vrijednost adhezije kod kontaktnog ljepila - metal na dubini od utiskivanja vijak 10 d, ne bi trebao biti manji od 6 MPa.
Sigurnost
25. Komponente epoksida( osim pijeska) su toksične tvari, a rad s njima je potrebno promatrati posebne sigurnosne mjere.
26. radove na ljepila treba dopustiti radnici koji su prošli liječnički pregled i upute o sigurnosti i zaštite zdravlja na radu. Rad s ljepilima moraju proći periodične liječničke preglede.
27. radnici, koji čine ljepila i rade na ugradnju sidrenih vijaka s ljepilom, potrebno je izdati osobnu zaštitnu odjeću: odijelo, gumene pregača, gumene rukavice, šalove i naočale.
Sve operacije za pripremu epoksidnim ljepilom treba biti učinjeno u dobro ventiliranom prostoru.
28. Radnici koji se bave proizvodnom radu s epoksi ljepila mora biti u mogućnosti koristiti toplu i hladnu vodu.
29. Kapi smolu ili kontakt, zarobljeni na kožu treba odmah isprati s gazom natopljenom acetonom, nakon čega je zahvaćena područja temeljito oprati toplom vodom.
30. Smetnje na radnom mjestu zabranjeno.
31. Bušenje bez pranja treba provesti uz korištenje respiratora. Primjer
izračuna težinski doza epoksi
Uvjeti: upit za instaliranje sidrenih vijaka 20 s promjerom od 20 mm s relativnom dubine utiskivanje 10 dana.
Količina ljepila u gramima je određen formulom
P = pH / 4( DC2 - d2) Ng, naznačen time, da
H - i dubina, cm; dc - promjer rupe, cm; d - promjer vijak, cm; N - broj klinova, komada; g - gustoća ljepilo( 2 g / cm3):
P = 3.14 × 20/4( 32 - 22) x 20 = 3149 g 2
odrediti broj komponenata epoksi smoli:
a) ljepljivi sastav:
ED-16 100 težinskih doze
DBP 20 težinskih doze 15 težinskih
Pepa doze
težine pijeska 200 doze
_______________________
Ukupna težina 335 doza
b) težina istih doza težine:
q = P / 335 = 3149/335 =9,4 g;
c) Sastojci: masa
ED 16 DAT + 120 × 9,4 g = 1128 Pepa
15 x 9,4 = 141 g pijeska
200 × 9,4-1880
II.Vijci montirani na siloksan ljepila
1. Priprava komponenata ljepila treba koristiti za dobivanje ljepila odgovara zahtjevima GOST( tablica. 2).Tablica 2
| № pp | ime materijali u skladu sa GOST | GOST |
| 1 | Glass natrij vode | 13078 |
| 2 | pijeska za građevinske radove | 8736 |
| 3 | natrij silicofluoride tehničku | - |
| 4 | granulirana zgura visoke peći s koeficijentom od bazičnosti iznad jednog * | - |
| 5 | Kalij hidroksid tehnička | 9285 |
| 6 | Aluminij u prahu | 5494 |
* Može se koristiti granulirane troske metalurških postrojenja južnojUkrajina( Dnipropetrovsk, Zaporizhzhya, Dnjepropetrovsk).
2. Ljepilo se dobiva miješanjem suhog praškastog smjesu prirodnog kvarcnog pijeska i vodenog stakla u tarioniku s tipa SC-43( ili ručno).
3. Suha smjesa u prahu sadrži granulirani troske visoke peći, kvarcni pijesak, natrij, aluminij silicofluoride prah.4.
granulirani trosku visoke peći i kvarcnog pijeska prije mljevenja se suši do sadržaja vlage od 0.5%.
5. Mljevenje suhe smjese proizvesti na serije kugličnom mlinu na određenu površinu 5000-7000 cm2 / g, ili s ostatkom na sito 5200 cm2 / mreža - 1%.
6. Specifična površina treba odrediti na instrumentu PSC-2.
7. Suha smjesa u prahu tijekom skladištenja i transporta moraju biti u zatvorenoj posudi, štiti od vlage i onečišćenja.
8. Za pripravu ljepila treba primijeniti topivog s 1,82 jedinica, koja je u vodenim staklom robe modul prikazivanja 2,8-3 daju kalijevog hidroksida( kruti), u količini od 70 g na 1 kg i topivogtemeljito miješaju sve dok se potpuno ne otopi.9. Sastav
samljeven smjesa i adheziv je prikazano u tablici.3.
Tablica 3 Sastav
| siloksan Ljepljivi sastav tla suhe smjese masenih% aluminija u prahu | više od 100% od tla smjese | ljepljivi sastav,% težine troska | ||||
| kvarcnog pijeska | natrij fluorosilikat | suho samljeven smjesa | vodeno staklo | prirodni kvarcni pijesak | ||
| 35 | 40 | 25 | 0,01 | 50 | 30 | 20 |
Napomena. Kohezivni ljepila tlačna čvrstoća nakon 28 dana skladištenja uzoraka 2'2'2 cm u zraku pri temperaturi od 18-20 ° C, ne bi trebao biti manji od 40 MPa.
10. Priprava ljepila treba proizvesti na sljedeći način: a mort ispunjen topivog doda se 50% suhe samljevena smjesa se miješa 2 min. Zatim se preostala količina se ubrizgava i smjesu mljevenog prirodnog kvarcni pijesak, smjesa se miješa kroz 7 min. Ukupno vrijeme kuhanja ljepilo dok mort za 10 minuta.11. Postupak
održivost dobije ljepilo 1,5-2 sata.
12. Preporučuje količinu ljepila i broj šarže instaliranih klinova ovisno o njihovom promjeru su dani u tablici.4. Tablica 4
| vijci promjera mm | 12 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 76 | 90 | 100 |
| količina ljepila, šarže 4,2 kg | 4.4 4.2 4.7 6.3 | 5 | 5.5 4.5 4.2 2.7 | 4 | 33 | |||||||
| broj instaliranih klinova, komada. | 40 | 27 | 19 | 14 | 12 | 10 | 7 | 5 | 3 | 2 | 1 | 1 |
Napomena. Stol je sastavljen temelji ljepilo tehničkog održivost - 90 m i dubinu utiskivanja vijaka - 10 d .
13. Priprema površine bušotine i utore temelja do proizvodnje radova koji se izvode na sličan način proizvodnje radova za vijaka ugrađenih na epoksidnim ljepilom. Obračun Primjer
težine silikonskim ljepilom
doza Uvjeti: upit za instaliranje sidrenih vijaka 20 s promjerom od 20 mm s relativnom dubine utiskivanje 10 dana.
P = 3,14 x 20/4( 32 - 22) 20 x 2,1 = 3297 g
tekućina staklo, 990 g 30% prirodnog
kvarcni pijesak, 822 g 25%
Suha smjesa( 45%) koji sadrži:
troske, 460 g 13%
kvarcnog pijeska, 9%
565 g natrijevog silicofluoride, 460 g 13%
aluminijevog praha, 0,01 g 15%
Dodatak 5.
sastav cementa, pijeska smjesa
Ugradnja vijci Postupak vibrozachekanki
1.pripremiti cementa, pijeska smjesa se treba primjenjivati materijali odgovaraju zahtjevima GOST( tablica. 1).
Tablica 1
Pripravak iz cementa, pijeska smjesa
| temperature vanjskog zraka tijekom instalacije sidra, ° C | sastav smjese, težine dijelovi | postupak nanosa, min | ||||
| Portland M400( GOST 10178) | sitan pijesak za građevinske radove( GOST 8736) | vodomtech( GOST 2874) | kalijev karbonat( potaša),( 10,69 tisuća GOST) | aluminijev sulfat( GOST 8758) | ||
| 5-30 | 100 | 100 | 10 | - | - | 120 |
| +5 do -5 | 100 | 100 | 10 | 5 | 1 | 30 |
| od -5 do -10 | 100 | 100 | 10 | 10 | 15 | 30 |
| -10 do -20 | 100 | 100 | 10 | 15 | 2 | 30 |
2. Vodene otopine kalijevog karbonatai aluminijev sulfat mora pripremiti odvojeno u vodi, zagrije na temperaturu od 40-50 ° CDvije vodene otopine mogu biti spojeni zajedno tek nakon potpunog otapanja pojedinih komponenata.
3. Vodena otopina treba ne manje od jedan dan prije upotrebe. Prije uporabe, moraju se dobro promiješati.
4.Food Technology cementa, pijeska smjesa bez dodatka otopine kalijevog karbonata i aluminijev sulfat je kako slijedi: s odvojenim spremnicima i doziran cementa sipana u pijesak miješalice tipa LB-2, te se miješa 2-3 min . Zatim se doda potrebna količina vode za mulj. Vrijeme miješanja da se dobije homogena vlažnom miksati 3-5 minute. Smjesa je spreman za uporabu.5.
Food Technology od dvokomponentnog smjese s dodatkom kalijevog karbonata i aluminijev sulfat otopina je kako slijedi. Izvagane komponente smjese se stavi u mikser tipa LB-2 i miješati 2-3 minute. Nakon toga, dodana je smjesa vodene otopine kalijevog karbonata i aluminijevog sulfata i miješanje je nastavljeno tijekom 5 minuta. Miješalica je zaustavljeno i natrag smjesu se tamo drži 6-10 minuta. Zatim se ponovno miješanje smjese( takozvani „pomlađivanje”) tijekom 3 min. Smjesa je spreman za uporabu.6.
beton pomiješana s dvokomponentnim aditiva koji se dobiva u primjeni radnom sa suhom smjesom.se miješa s vodenim otopinama soli u vodilicama, zaštićeno od vjetra, kiše i snijega.
7. Priprema površine komore na proizvodnju radova sličan proizvodnju radova na vijcima instalirane sintetičkih ljepila.8. Pripravak
biti zatvorena površina svornjaka unaprijed mehanička obrada proizveden za uklanjanje prašine, različite vrste kontaminanata, hrđe, uklanjanje premaza za konzerviranje u masti, papir, itdČišćenje se vrši
četke, strugala, šmirgl papir, pucanje, itdnakon čega slijedi ispiranje površinu vijak aceton ili alkohola.9.
Vibrozachekanka sidro uređaj za brtvljenje se provodi( vidi, Sl. 1) kroz nju zhestkoprisoedinennogo Usmjereno vibrator.
opće namjene koristi tip IV-vibrator 21A naponom 36 povezan s klatnom potporu smjera tipa vibrator IV-74.
ostavljena strogosti električni upotreba smjera vibratora s naponom VI-74 220/380 V. Kad postavljanja vijka promjera 48-100 mm se mogu koristiti tip IV-vibrator 38A( 220/380).
uzbudljive sila vibrator Q odabrana tako da se dobije kraj specifični tlak od uređaja za zatvaranje na smjese q ne manje od 8,5 MPa formula
q = Q / A ³ 8,5 MPa, naznačen time, da
Q- uzbudljiva snaga vibratora; - ukupna površina izbočenja na kraju naprave za zatvaranje.
10. Vijci za ugradnju Postupak vibrozachekanki na sobnoj temperaturi ispod -20 ° C, se ne preporučuju.
11. Instaliranje vijka u bušotinu čini odmah nakon pripreme cementa i pijeska mješavine priprema bušotine površina i vijak.
12. Osiguranje vijaka vibrozachekankoy se sastoji od sljedećih koraka: Postavljanje vijaka u bunar;prije punjenja malim obrocima u smjesu u rasporu između tijela vijka i stjenke bušotine;stavljanjem na vijak vibrouplotnitelej vibratora;uključivanje vibratora;punjenjem smjese u raspršivač za brtvljenje;povremeno okretanje vibrouplotnitelej tijekom rada na 20-30 °.Kao
smjesu teče u posude za doziranje napravljene punjenja dio, a postupak se ponavlja dok izlazni vibrouplotnitelej iz komore. Kriterij za dobar brtva
smjesa je spontano vibrouplotnitelej porast od bušotine na površini.uređaj za dizanje iz bušotine ručno ili pomoću različitih naprava za podizanje zabranjeno kako bi se izbjeglo slabu brtvljenje smjesu.13. Kada
pričvršćivanje vijci i održava na temperaturi od 5 ° C. .. 30 za prijenos opterećenja s vijcima dopuštenih Nakon tri dana, te na njihovo učvršćenje i održavanja pri sobnoj temperaturi u 5. ..- 20 ° C- nakon 10 dana.
Slika adj.5. Brtveni
uređaja 1 - vibrator;2 - produživač;3 - lijevak;4 - brtve; L - provodi se na maksimalne visine sidra u postrojenje
Tablica 2
dimenzija bušotine vijaka učvrstiti način vibrozachekanki
| D , mm | d1 , mm | L , | mm za vijke koji se koristi oprema | |
| stupca | ||||
| 25 | 13 | 150 | - | M10, M12 |
| 30 | 17 | 180 | - | M16 |
| 40 | 21 | 220 | - | M20 |
| 50 | 31 | 320 | 620 | M24, M30 |
| 66 | 43 | 450 | 850 | M36, M42 M48 M56 |
| 68 | 50 | 500 | 980 | |
| 76 | 58 | 580 | 1140 | M64 |
| 85 | 66 | 660 | 1300 | |
| 102 | 73 | 740 | 1460 | M72'6 |
| 108 | 84 | 820 | 1620 | M80'6 |
| 115 | 104 | 1020 | 2020 | M90'6, M100'6 |
izračun doze primjer vrednovana smjesa
uvjeti: 20 je potrebno instalirati sidrenih vijaka 20 mm promjera okna promjera 40 mm u dubinu od 200mm .
potrebna količina u gramima smjesi određen formulom
P = 2,5( DC2 - d2) N H, naznačen time, da
dc - bušotina promjera cm; d - promjer vijak, cm; N - broj klinova, komada; H - i dubina, cm;2,5 - koeficijent uzimajući u obzir površinu poprečnog presjeka sidra, gustoća smjese i gubitak rada:
P = 2,5( 42 - 22) × 20 20 = 12000
Određivanje mase doze sastojaka smjese:
na pozitivan temperaturi:
Portland cement 100 masenih dijelova doze
pijeska 100 težinskih doze
vode 10 mas doze
Ukupno 210 doze težinu
na negativnom temperatura:
Portland cement 100 dijelova po težini doze
pijeska 100 težinskih doze
vode 10 težini doze
kalijevog 10 doze težinu
aluminijev sulfat 1 težinuUkupno doze
221 vesovaya doza
masovnih doza ista težina:
q = P / 210 = 12000/210 = 57,2 g;
q = P / 221 = 12000/221 = '54 sastojke
težina:
cementa 100 × 57,2 =
5720 g pijeska 100 × 57,2 =
5720 g vode 10 × 57,2 =
572 g Ukupno 12000 ug
cement x 100 = 54.4 5440 g pijeska
54,4 × 100 = 5440 g
voda 10 × 54,4 = 544 g potaša
× 1054,4 =
544 g aluminijevog sulfata 1 × 54,4 = 54.4 g Ukupna
-12000 g
Dodatak 6
pripravak u cement-mort pijeska
Instalacija vijka postupak vibracijsko
1. Za punjenje bušotina mora se primijeniti cement-mort pijesak Pripravak 1: 1 s vodom da se učvrsti omjer( v / c) od 0,4 do 0,3 aluminatnom cementu i - za Portland cement.
2. Pijesak treba biti srednje veličine iu skladu s GOST 8736 "Pijesak za graditeljstvo".
3. Za pripremu cementa, pijeska smjesu treba koristiti Portland cement ne niže M400 udovoljavaju zahtjevima GOST 10178 ili aluminantni cementa, stupanj M400 GOST 11052.
vijci 4. tehnike okova sljedeće:
bušenih rupa u betonu;
dobro očistiti od prašine s komprimiranim zrakom, u ljetnim navlaženom i ispunjen cementa, pijeska mort za 2/3 bušotine dubine. Odstranjuju se ostaci vlage iz bušotine prije nego lijevaju otopinu;
nakon punjenja bušotine sa cementnim pijesnim mortom, vijak je uronjen u bunar na projektni položaj;
nakon vijaka za ugradnju potrebne za to popraviti u poziciji dizajna shvatiti rješenje podizanjem gornji dio i držačima od žice prstenje, klinova, itd gornji dio ispunjen rupa je ispunjena s mokrim piljevinom i hidrat za 2-3 dana.
Vijci se mogu naručiti 7 dana nakon ugradnje.
na temperaturi ne nižoj od vanjski zrak 3 ° C u otopinu od klinova instaliranih na Portland cement i kada vanjska temperatura zraka od 3 ° C do 5 ° C minus - gipsoglinozemnom cementa.
na sobnoj temperaturi minus 15 ° C vijcima montiran na otvorima u cement-mort pijeska na temelju portland cementa antifrizom aditivima( natrijev nitrit).
Vijci i mort mora imati pozitivnu temperaturu tijekom ugradnje. Dodatak 7
tehnološke opreme
poravnanje Poravnanje opremu pomoću vijaka vyverochnyh
1. Kada poravnavanje podršku oprema ploče se montiraju na temeljima u skladu s lokacijom vijaka u prilog opreme. Položaji ploča za nošenje na temelj su usklađeni vodoravno s odstupanjem ne više od 10 mm na 1 m.
2., u kojem je oprema spusti prije postavljanja opreme na temelj postavljen pomoćni podršku.
3. Prilikom spuštanja opremu na temeljima bez pomoćnih polova podešavanje vijka mora pružiti ispod montažne površine opreme za isti iznos, ali ne više od 20 mm.
4. podešavanje položaja opreme i horizontalnosti mora prilagoditi naizmjenično sve pritisnih vijka sprječava odstupanja u opremu za namještanje na horizontalu od više od 10 mm na 1 m.
5. Nakon završetka centriranje hardvera položaja za podešavanje vijka potrebne za popravak protumatice.6. Prije
umak navoja vijaka namještanje koriste više puta, mora biti zaštićen od dodira s betonom umatanjem debeli papir.
7. Prije konačnog zatezanja vijaka temeljnih vijaka, vijci za podešavanje moraju biti okrenuti 2-3 stupnjeva. Pri ponovnom korištenju vijci su potpuno ispravan. Preostale rupe( da se izbjegne dodir s uljem) zapečaćene zaporne vijke ili talog, koji je površina obložena s bojom ulja otporan.
Pomirenje oprema sa zalihama priključnica
8. Za kalibraciju opreme pomoću popis priključnica mogu se koristiti vijak, klin, hidraulični ili druge priključke kako bi se osigurala potrebna točnost pomirenja, sigurnosti i udobnosti prilagodbe.
9. Priključci postavljeni na pripremljene temelje prethodno su podešeni u visini s točnošću od ± 2 mm. Zatim se oprema spušta na utičnice.
10. Kad poravnate opremu, utičnicu se ne može odmaknuti od okomice.
11. Prije lijevanja, zalisci utičnica priložite oplatu. Zidne i inventarske utičnice uklanjaju se nakon 2-3 dana nakon žvakanja. Preostale niše popunjavaju se sastavom koji se koristi za umak. Poravnanje
postavljanje opreme matice
12. Za baždarenje opremu pomoću vijaka( vidi, Sl. 15), vijci moraju biti izdužena 6 d nit koja se pruža u proizvodnji vijaka na zahtjev instalatera.
13. Poravnavanje opreme vrši se pomoću ugradnih matica pomoću elastičnih elemenata ili izravno na maticama za pričvršćivanje.
14. Kao metalni potpornji elementi preporučuju se metalni diskovi, gumeni ili plastični podlošci.
15. Slijed oprema usklađivanje pomoću Belleville podloške sljedeće:
nosi matica Belleville podloške montiraju tako da vrh Belleville perilica je 1-2 mm iznad razine projektiranja montažnu površinu opreme;
oprema je instalirana na podlošcima;
podešava opremu pomoću matica za pričvršćenje.
Na isti način, usklađivanje je napravljeno s maticama za podešavanje s elastičnim elementima u obliku gumenih ili plastičnih podlošaka.
16. Usklada opreme na montažnu maticu s elastičnim elementima treba provesti podešavanje matica pijan na visini položaj . Nakon podešavanja matice za podešavanje prekrivene su oplatom, koji se uklanja nakon postavljanja betonske smjese( 2-3 dana nakon žira).Prije konačnog zatezanja vijaka, matice za podešavanje spuštaju se za 3-4 mm. Preostale niše popunjavaju se sastavom koji se koristi za umak. Ova metoda poravnavanja se koristi s promjerom vijaka temelja ne više od 36 mm.
Pomirenje oprema na tvrdim betonski jastuk
17. kruti, izrađeni izravno na temeljima s točnošću koja odgovara raspona tolerancije prilagodbe opreme i horizontalno. Na krutim nosačima provjerava se oprema s mehaničkim potpornim površinama. Nakon spuštanja na nosače opreme, provjerava se u pogledu i fiksne.
18. Za izradu krutih nosača potrebno je koristiti beton klase ne manji od B15 s agregatom u obliku lomljenog kamena ili šljunka frakcije 5-12 mm.
19. Specifični tlak iz mase opreme na nosač ne smije prelaziti 5-103 kPa.
20. Za proizvodnju betona podržava posebnu oplate za prethodno očišćen i namočena površini temelja beton dio je postavljen na razini višoj od 1-2 cm željene oznake. Zatim se površina nosača izravnava, suvišci smjese se uklone.
21. Kako bi se povećala točnost betonskih nosača, postavljaju se metalne ploče s obrađenom podlogom ili klinovima za podešavanje. Udaljenost od ploče do ruba betonske podloge ne smije biti manja od širine ploče.
22. Za proizvodnju betona podržava metalne ploče postavljene betonske mješavine u kalup na razinu koja bi trebala biti ispod razine dizajn za 1/2 - 1/3 debljine ploče. Zatim, na neobloženom betonu, stavite tanjur i lagano pogodite čekić, uronite ga na oznaku dizajna.
Kad koristite klinove za podešavanje, pogreška njihove ugradnje u visinu ne smije prelaziti ± 2 mm. Vodoravna priroda ploča ili klinova provjerava se pomoću razine koja se postavlja na ploču u slijedu u dva međusobno okomita smjera.
23. Za opremu koja ne zahtjeva visoku točnost ugradnje, dopuštene su krute nosače bez metalnih ploča.
24. Tijekom podešavanja, precizno podešavanje visine elemenata za podršku dopušteno je dodavanjem tankih metalnih pločica.
25. Ugradnja opreme vrši se nakon čvrstoće betona čvrstih čvrstoća od najmanje 1 x 104 kPa.
Usklađivanje opreme na metalnim jastučićima
26. Paketi metalnih jastučića koriste se kao trenutni( trenutačni) i kao privremeni elementi za potporu.
27. Paketi se sakupljaju od čeličnih ili ljevačkih ploča s debljinom od 5 mm ili više. Postizanje razine izvedbe instalacije opreme provodi se u postupku prethodnog pričvršćenja pomoću podešavanja jastučića od 0,5 do 5 mm .
28. Podstava u vrećama koje se koriste kao stalna potporna elementa moraju biti ravne, bez neravnina, bumps i korita. U pakiranju, osim ravnih, klinovi i ostali podesivi jastučići mogu biti uključeni. Broj jastučića u pakiranju trebao bi biti minimalan i ne smije prelaziti 5 komada, uključujući tanke listove. Ploča betonske podloge ispod jastučića treba pažljivo provjeriti. Nakon završnog zatezanja vijaka, jastučići se oduzimaju električnim zavarivanjem.
29. preporučene dimenzije podupirači( ovisno o težini rublja) prikazani su u tablici.3 ove patentne prijave. Broj paketa koji imaju utvrđene podupirače od 6,2, a time se koristi za kalibriranje opreme, -. . N 6.11.Tablica 3
metalna obloga instalacija za opremu
| Težina Oprema | kN Veličina klinove, | mm Materijal St |
| . 1000 | 250'120'80 | željezo |
| St. 1000 | 250'120'60 | željezo |
| 250'120'40 | čelika | |
| 250'120'30 | « | |
| 200'100'20 | « | |
| 200'100'10 | « | |
| 200'100'5 | « | |
| od 300 do 7000 | 200'100'50 | željeza ili čelika |
| 200'100'30 | Čelik | |
| 200'100'20 | « | |
| 150'100'10 | « | |
| 150'100'5 | « | |
| 100 do 300 | 150'100'30 | željeza ili čelika |
| 150'100'20 | Čelik | |
| 120'80'10 | « | |
| 120'80'5 | « | |
| manje od 100 | 120'80'20 | « |
| 120'80'10 | « | |
| 120'80'5 | « |
Dodatak 8
alat za pritezanje vijaka
Tablica 1
alat Hand za pritezanje vijaka
| № pp | ime i alat oznaka | promjeri raspon zategnuti vijke | proizvođača |
| 1 | Keys zijevanje sindikat, bilateralne, jednostrane, u kombinaciji: | Perm tvornica montažnih proizvode i automatizaciju | |
| GOST 2839 | M16-M56 | ||
| GOST 2841 | M16-M56 | ||
| GOST 3108 | M64-M140 | ||
| GOST 2906 | M64-M140 | ||
| GOST 16983 | M16-M42 | ||
| 2 | Tipke kolikovye sklop( s otvorenim krajem ključem) marka QC | M10-M24 | isti |
| 3 | ključ množitelj marka: | M27-M36 | « |
| KM-70 | M30-M42 | ||
| KM-130 | M30-M42 | ||
| KM-200 | M42-M56 | ||
| KM-400 | M48-M64 | ||
| KM-600 | M64-M76 | ||
| KM-800 | M64-M100 | ||
| 4 | Tipke zijevaju sa samopodzhimayuschimisya čeljusti marke SRS-916/4 | M14-M24 | Gorkovsky biljne električni instrumenti |
| 5 | ključnu zaporni kolikovy s nizom izmjenjivih glava, potpuno SRS-961/7 | M14-M30 | isti ključ |
| 6 | ratchet, zglobno-pričvršćen na ručku za izdužene vijak s navojem dijela CT 42, CT 80, CT-100 i CT-140 | M42-M140 | Noginsk eksperimentalna postrojenja za ugradnju uređaja |
| 7 | Tipke posebne montažne matice za sidrenih vijaka KT-22p, 30r CT, CT-36P | M22-M36 | isti |
Tablica 2
električni alat za zatezanje vijaka
Tehnički| elektro | pneumatski | |||||||||
| IE3116 | IE3117 | IE3113 | IE3114A | IE3118 | IE3115A | IE3112 | IP3111 | IP3112 | IP3113 | |
| najveći promjer navoja vijka pritegnuti mm | 12 | 12 | 16 | 16 | 27 | 27 | 48 | 12 | 14 | 18 |
| Maksimalni zakretni moment, N × m potrošnje električne energije | 63 | 63 | 125 | 125 | 700 | 700 | 2100 | 63 | 100 | 250 |
| , W | 120 | 120 | 180 | 180 | 210 | 210 | 120 | - | - | - |
| napona, | 220 | 36 | 220 | 36 | 36 | 220 | 220 | - | - | - |
| frekvencija Hz | 50 | 200 | 50 | 200 | 200 | 50 | 50 | - | - | - tlak |
| Radni zrak kPa | - | - | - | - | - | - | - | 500 | 500 | 500 |
| Specifični protok zraka, m3 / min | - | - | - | - | - | - | - | 0,7 | 0,7 | 0,9 |
| masa( bez kabela)kg | 3,3 3,1 3,8 | 3,5 5,2 | 12 | 5,2 1,9 2,2 | 3 | |||||
| Proizvedeno | konakovskiy biljka električni alat | Rostov biljka „moć» | biljka Viborgskiy«Snaga» | Moskva tvornica „Pnevmostroimashina» |
Prilog 9
Legendaoltov i njihovo vezanje na zasjedi osi oprema
1. vijaka u figure u smislu simbola primjenjuju i obilježene dvije ruske abecede i brojeva( vidi.crtež ovog dodatka).Na primjer, „AB2”, gdje je slovo „A” označava promjer navoja je malo slovo „a” - duljina vijka, digitalni kod „2” - lociranje oznaka i vijak na vrhu znak koji mark .
2. Vijci u smislu usklađivanja osi priključeni na opremu( vidi, slika) i iskazuju se u obliku specifikacije prikazanih u tablici.1. ovog Priloga. Tablica 1
vijci simboli
| vijci promjer navoja mm | 10 | 12 | 15 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 72 | 80 | 90 | 100 | 110 | 125 | 140 | |
| simboli |  | ||||||||||||||||||
| Brand vijak | majka | B | U | T | d | E F | I | K | M | H | P P | C | T | Y | F | ||||
| a, b, c, d, e, f. .. | |||||||||||||||||||
| montažu | 1, 2, 3, 4, 5, 6. .. |
Tablica 2
| temelj vijke Tehnički Mark Brand | vijka, promjer vijka, mm | broj vijaka, komada. | bilješke, | mm dužine od istureni dio vijak | mm Dužina mm | ||||
| majka | montažu | ulovnye zapis | vrh vijka | vrh konkretan | |||||
| FD-3 | Da | 1 |  | M24 | 8 | 50 | -150 | 200 | 1400 |
| Da | 2 |  | M24 | 6 | -100 | -300 | 200 | 1400 | |
| zha | 1 |  | M36 | 6 | -50 -350 | 300 | 1800 | ||
| zha | 2 |  | M36 | 6 | -150 -450 | 300 | 1800 | ||
| RC | 1 |  | M36 | 8 | -100 -500 | 400 | 1900 |
simboli
d - promjer vijka
dc - bušotina promjer
Asu - površina presjekavijci( navojem)
RVA - izračunat otpor metala rastezljiva
Rb - dizajn otpornost betonski temelj aksijalno kompresija
RVT - dizajn otpornost betona rastezljiva
N - normalna sila
M - moment savijanja
Mcr - momenta
E - modul elastičnosti od vijak
P - aksijalna sila F
- vrijednost traženi vijci
H - dubina utiskivanja u betonskom vijcima klase i čelika V12,5 VSt3kp2
0 - dubina brtvljenje vijci za druge marke betona
k0 - koeficijent uzimajući u obzir faktor skala( vrijednost vijak promjer)
r - razina asimetrije
c ciklus - faktor opterećenja, uzimajući u obzir čime je vijak
m - koeficijent uzimajući u obzir faktor skala( vrijednost promjera vijka)
je - faktoruzimajući u obzir broj utovara ciklusi
y1 - udaljenost od središnje osi na najudaljeniji od vijka u napetosti
h zajedničkom prostoru - udaljenost između osi grana u
stupca - udaljenost od centra težinia poprečni presjek stupac osi komprimirani grana
VII - širina osnovne ploče osnovnog stupca
x - visine komprimiranog konkretnog područja ispod noseće osnovnu ploču stupcu
la - udaljenosti od rezultirajućih snage u ispruženom vijka na suprotnu stranu ploče;
C - udaljenost od osi stupca na sidro os;
E0 - ekscentričnost zahtjev opterećenja
XR - relativna visina komprimiranog zoni betona
f - koeficijent
trenja - koeficijent stabilnosti zatezanje
x - koeficijent uzimajući u obzir geometrijske dimenzije navoja, trenje na kraju matice i konac
DX i dy - veličina odstupanja od nominalne dimenzije, položaj osi koordinatnog
D rupe - promjer rupa za vijke na opremu okvira
Dkor - kruna promjera
u - pAzmer strana „i” u smislu
L - dubina dobro
l - ravni dio dužine savijena vijka razini ugradnje
A - prostor za privremeno vyverochnyh nosećih elemenata
G - masa
W oprema - vrijeme učitavanja ( vyverochnyh) podrškaelementi
S0 - stresa u klinu traženi
AOP - ukupna površina kontakta podržava
d - vijak svornjaka elongacija vrijednost pritezanja
j - kut zakretanja od matice
doplatak za rezuckanje 2.09.03-85 - Priručnik za inženjering sidrenih vijaka za ugradnju konstrukcija i opreme
središnji istraživački
dizajn i eksperimentalni pokrenuti
industrijski objekti i konstrukcije( TsNIIpromzdany)
Priručnik o projektiranju
sidrenih vijakaoslon građevina
i oprema( s izrezanim 2.09.03)
preporuča se objaviti odluku sekcije nosi strukture znanstvenih i tehničkih TsNIIpromzdany vijeća.
sadrži osnovne odredbe o izračunu vijaka i građevinskih konstrukcija i građevinske opreme. Smatra progresivnim vrste vijaka i dati preporuke za njihovo korištenje. Rješava pitanja komora u formiranju betona i armiranog betona, instaliranje i zatezanjem vijaka, opreme i objekata za poravnanje.
za inženjering i tehničko osoblje dizajn instituta, instalacija i građevinskih tvrtki, kao i proizvodnih pogona.
1. Opći podaci
1.1.Ovaj priručnik je sastavljen na odrezati 02/09/03 „liječenje, industrijskih poduzeća”, a koristi se u vijku sidro( zasun), uključujući i vijcima tip razmaka konstrukcija i opreme za beton, armiranog betona i opeke elemente( temelji, snaga podove, zidove iitd), koji radi na dizajn vanjskoj temperaturi od minus 65, uključujući i na zagrijavanje betonski temelj na 50 ° C
Napomena. Izračunato zimi vanjska temperatura je usvojen kao prosječna temperatura najhladnijeg pet dana, ovisno o građevinskog područja prema odrezati 2.01.01.
temperature proces rješavanja određuje zadatku dizajna.
1.2.Prilikom zagrijavanja betonski temelj od 50 ° C treba uzeti u obzir u izračunima utjecaja temperature na svojstva čvrstoće temelja materijal, vijci, gravies, ljepila, itd
1.3.Vijci, dizajniran za rad u agresivnoj okolini vlazi, moraju biti konstruirani tako da odražavaju dodatne zahtjeve odrezati 3.04.03.
1.4.Zahtjevi koristi ne isključuju prisutnost odgovarajućih studija, korištenje drugih metoda pričvršćivanje opreme na temeljima( na primjer, prigušivača vibracija, ljepilo i sl).
1.5.Preporuke iz ovog priručnika moraju se poštovati prilikom obavljanja montažu i pričvršćivanje građevinskih objekata i tehnološke opreme tijekom instalacije.